1

OBLICZENIA STATYCZNE

1.0 SCHODY WEWNĘTRZNE PŁYTOWE

Nachylenie biegu tgα = 17,5 / 27 = 0,648
α = 32,94

o

cosα = 0,839

obciążenia:

- na płytach spocznikowych

okładzina kamienna

0,035 . 25,0 . 1,2 =

1,05 kN/m

2

klej

0,005 . 19,0 . 1,3 =

0,12 ”

zatarcie

0,02 . 23,0 . 1,3 =

0,60 ”

płyta spocznika

0,18 . 24,0 . 1,1 =

4,75 ”

tynk cem.wapienny

0,015 . 19,0 . 1,3 =

0,37 ”

obciążenie użytkowe 3,00 . 1,3 =

3,90 ”

10,79 kN/m

2

- na płycie biegu

okładzina kamienna

(0,035 + 0,015 . 0,175 : 0,27) . 25,0 . 1,2 = 1,32 kN/m

2

stopnie 0,175 . 0,5 . 24,0 . 1,1 =

2,47 ”

płyta biegu

0,18 . 24,0 . 1,1 : 0,839 =

5,66 ”

tynk cem.wapienny 0,015 . 19,0 . 1,3 : 0,839 =

0,44 ”

obciążenie użytkowe

3,00 . 1,3 =

3,90 ”

13,79 kN/m

2

- dla biegu dolnego

obciążenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,37 m
qs = 10,79 . 1,37 = 14,78 kN/m
qb = 13,79 . 1,37 = 18,89 kN/m

schemat statyczny

2

M

AB

= 34,84 kNm R

A

= 32,16 kN
q

A

= 32,16 / 1,37 = 23,47 kN/m

R

B

= 36,28 kN
q

B

= 36,28 / 1,37 = 26,48 kN/m

Wymiarowanie płyty biegu i spocznika

Zginanie

Geometria: [cm] b=137.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=34.8
Zbrojenie: [cm2] As1=6.22 przyjęto As1=9,04
#12 co 18.5cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

- dla biegu górnego

obciążenie na pasmo biegu i spocznika o szerokości 1,32 m
qs = 10,79 . 1,32 = 14,24 kN/m
qb = 13,79 . 1,32 = 18,20 kN/m

schemat statyczny

M

AB

= 74,39 kNm R

A

= 47,00 kN
q

A

= 47,00 / 1,32 = 35,60 kN/m

R

B

= 47,35 kN
q

B

= 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m

Wymiarowanie płyty biegu i spocznika

Zginanie

Geometria: [cm] b=132.0 h=18.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.4
Zbrojenie: [cm2] As1=14.28 przyjęto As1=14.80
#12/#16co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

1.1 Istniejący wspornik żelbetowy antresoli

Na podstawie obliczeń statycznych do Projektu rozbudowy budynku „C” – II – Rozbudowa hali nr 3
opracowanego przez Spółdzielcze Przedsiębiorstwo „REMKOR” w Pruszczu Gdańskim z marca 1989 roku – str.
12 – 17, oraz rysunku konstrukcyjnego KII-5 – Rygiel i słup antresoli - przyjęto ilości prętów zbrojenia wspornika
antresoli jak na szkicu poniżej:

Rozstaw wsporników a = 6,00 m

3

Aktualnie wspornik obciążony jest obciążeniem z płyt kanałowych typu B szerokości 90cm, wylewką w linii
słupów i monolityczną belką wieńczącą o wymiarach 20x40 cm oraz warstwami podłogi i tynkiem.
Wspornik zaprojektowano jako pracujący w dwóch fazach pracy:
faza I – obciążenie płytami stropowymi, nadbetonem i obciążeniem montażowym.
faza II – obciążenie warstwami wykończeniowymi i obciążeniem użytkowym.
W obliczeniach statycznych obliczeniowe obciążenie z płyt stropowych przyjęto g = 3,30 kN/m

2

obliczeniowe obciążenie warstwami podłogi i tynku

1,54 kN/m

2

,

obliczeniowe obciążenie zmienne

p = 6,00 kN/m

2

średni ciężar własny wspornika przyjęto:
(0,30 . 0,28 + 0,18 . 0,24) . 24,0 . 1,1 =

3,35 kN/m

tynk na wsporniku 0,015 . (0,28 . 2 + 0,30) . 19,0 . 1,3 =

0,32 kN/m

obciążenie z górnego biegu schodów wraz z obciążeniem zmiennym z poz. 1.0

R

B

= 47,35 kN

q

B

= 47,35 / 1,32 = 35,87 kN/m

obciążenie z płyty kanałowej antresoli z warstwami podłogi i tynku
( 3,30 + 1,54 ) . 5,82 . 0,5 =

14,08 kN/m

53,62 kN/m

belka wieńcząca skrajna 0,20 . 0,40 . 5,82 . 0,5 . 24,0 . 1,1 = 6,15 kN
tynk na belce 0,015 .(0,16 + 0,20 + 0,40) . 5,82 . 0,5 . 19,0 . 1,3 = 0,82 kN

6,97 kN
przyjęto P = 8,00 kN

lo = 1,025 . 1,16 = 1,19 m

schemat statyczny

M = 53,62 . 1,19

2

. 0,5 + 8,00 . 1,19 = 47,48 kNm

Wymiarowanie:

Zginanie
Geometria: [cm] b=30.0 h=40.0 a1=3.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B15 fck=12.0 fcd=8.0
Stal: [MPa] A-II fyd=310.0
Moment: [kNm] Msd=47.5
Zbrojenie: [cm2] As1=4.57

Istniejące zbrojenie górne wspornika dla I fazy obciążeń : 3#16 o As = 6,03 cm

2

> 4,57 cm2

Dla fazy II pracy wspornika obciążonego obciążeniem zmiennym na płycie antresoli sprawdzenie nośności
wspornika pominięto.

4

2.0 PŁYTY DODATKOWEGO STROPU NAD PARTEREM

B

4

3

2

1

A

obciążenia:

płytki gresu na kleju 0,015 . 25,0 . 1,2 =

0,45 kN/m

2

podkład betonowy zbrojony 0,05 . 24,0 . 1,3 =

1,56 ”

folia PCW

0,01 ”

styropian

0,03 . 0,45 . 1,2 =

0,02 ”

płyta stropu

0,18 . 24,0 . 1, =

4,75 kN/m

2

tynk cem.wap.

0,015 . 19,0 . 1,3 =

0,38 ”

obc. zastępcze od ścianek działowych 0,75 . 1,4 =

1,05 ”

obciążenie użytkowe

2,00 . 1,4 =

2,80 ”

6,27 kN/m

2

---------------------------------------------

11,02 kN/m

2

przyjęto 11,20 kN/m

2

obciążenie płyty na wsporniku (5,00 . 1,3 – 2,00 . 1,4) + 11,02 – 1,05 = 13,67 kN/m

2

13,70 kN/m

2

obciążenie ze spocznika schodów 35,87 kN/m


Max momenty Mx

5

Max momenty My

Wymiarowanie płyt stropowych

Zbrojenie dołem dla kierunku x

Przęsła AB , BC i CD

Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09
#8co24cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00


Zbrojenie górą dla kierunku x

Podpory A i D

Zginanie dla pola 2 - 3

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=2.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09
#8co24cm

As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Podpora B i C

Zginanie dla pola 2 - 3

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=13.6
Zbrojenie: [cm2] As1=2.21 przyjęto As1=2.28
#8co22cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

6

Podpora B

Zginanie dla pola 1 – 2

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=20.5
Zbrojenie: [cm2] As1=3.37 przyjęto As1=3.59
#8co14cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Podpora C
Zginanie dla pola 1 - 2

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.2
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=4.57
#8co11cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Podpora D

Zginanie dla pola 1 - 2

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=3.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=4.9
Zbrojenie: [cm2] As1=2.07 przyjęto As1=2.09
#8co24cm

As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zbrojenie dołem dla kierunku y

Przęsła 2 - 3

Zginanie
Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.3
Zbrojenie: [cm2] As1=2.51 przyjęto As1=2.51
#8co20cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zbrojenie górą dla kierunku y

Podpora 2

Zginanie 1 – 2 (wspornik przy schodach)

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=12.1
Zbrojenie: [cm2] As1=2.11 przyjęto As1=2.18
#8co23cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

7

Zginanie przy podporze B wspornik

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=14.7
Zbrojenie: [cm2] As1=2.56 przyjęto As1=2.64
#8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie przy podporze C wspornik

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=17.8
Zbrojenie: [cm2] As1=3.12 przyjęto As1=3.14
#8co19cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie przy podporze D wspornik

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=7.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93
#8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
Zginanie podpory 3 we wszystkich przęsłach

Geometria: [cm] b=100.0 h=18.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=6.3
Zbrojenie: [cm2] As1=1.93 przyjęto As1=1.93
#8co25cm
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

3.0 PODCIĄGI śELBETOWE

ciężar podciągów 0,25 . 0,27 . 24,00 . 1,1 =

1,78 kN/m

tynk cem.wap. 0,015 . (0,54 + 0,25) . 19,0 . 1,3 = 0,29 kN/m

2,07 kN/m

3.1 Podciąg 25x45cm

8

Zginanie w przęśle AB

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=50.1
Zbrojenie: [cm2] As1=3.05 przyjęto As1=4.02
2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

3.2 Podciąg 25x45cm

Zginanie w przęśle AB

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=74.7
Zbrojenie: [cm2] As1=4.65 przyjęto As1=6.03
3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00


Zginanie nad podporą B

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=26.1
Zbrojenie: [cm2] As1=1.55 przyjęto As1=2.26
2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00


3.3 Podciąg 25x45cm

9

Zginanie w przęśle AB

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=70.1
Zbrojenie: [cm2] As1=4.34 przyjęto As1=6.03
3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie nad podporą B

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.79 przyjęto As1=3.39
3#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

3.4 Podciąg 25x45cm

Zginanie w przęśle AB

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=37.0
Zbrojenie: [cm2] As1=2.22 przyjęto As1=2.26
2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie nad podporą B

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0

10

Moment: [kNm] Msd=23.0
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26
2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00


3.5 Podciąg 25x45cm

Zginanie przęsło AB i CD

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=49.4
Zbrojenie: [cm2] As1=3.00 przyjęto As1=4.02
2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie przęsło BC

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=21.2
Zbrojenie: [cm2] As1=1.41 przyjęto As1=2.26
2#12
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie podpory B i C

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=2.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=59.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.62 przyjęto As1=4.27
2#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00
3.6 Podciąg 25x45cm

11

Zginanie przęsło AB i CD

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=61.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.74 przyjęto As1=4.02
2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie przęsło BC

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=46.4
Zbrojenie: [cm2] As1=2.81 przyjęto As1=4.02
2#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie podpora B

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=62.0
Zbrojenie: [cm2] As1=3.81 przyjęto As1=4.27
2#12+1#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Zginanie podpora C

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Moment: [kNm] Msd=108.7
Zbrojenie: [cm2] As1=7.02 przyjęto As1=8.29
2#12+3#16
As2=0.00 przyjęto As2=0.00

Ścinanie

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
Obciążenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=31.30
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.49

12

odcinek nr 1 lti[m]=0.49 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03

Ścinanie

Geometria: [cm] b=25.0 h=45.0 a1=4.0 a2=3.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Strzemiona:[MPa] A-IIIN fywd1=420.0
średnica=8 n-cięte=2
Obciążenie: Vsd[kN]=86.70 Vsk[kN]=120.00 q[kN/m]=67.00
Dane: Asl=5.00
Zbrojenie doprowadzone do podpory > 50%= tak
Zbrojenie zakotwione= tak
procent zbrojenia minimalny. : mi=0.08
1<=cotO<=2.0 cotO=1.00
Wyniki: Vrd1=71.47 Vrd2=415.96 lt=0.23

odcinek nr 1 lti[m]=0.23 Vrd31[kN]=86.70 Vrd32[kN]=0.00
s1[cm] rw1[%] s2[cm] ilosc rw2[%] wk[mm] As[cm2]
17.0 0.24 --- --- --- 0.366 1.03





4.0 SŁUPY śELBETOWE

- słupy środkowe S1 ; S4 ; S6 i S8

ciężar słupa 0,25 . 0,25 . 4,47. 24,0 . 1,1 =

7,37 kN

tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN

8,14 kN

- słupy skrajne przy ścianie podłużnej S2 ; S3 ; S5 ; S7

ciężar słupa 0,25 . 0,25 . 4,27. 24,0 . 1,1 =

7,04 kN

tynk na słupie 0,015 . 4 . 025 . 2,77 . 19,0 . 1,3 = 0,77 kN

7,81 kN

13

Nr słupa

i usytuowanie

Reakcja ze stropu

uzyskana z programu
PLATO [ kN ]

Ciężąr słupa
[

kN ]

Całkowite obciążenie

słupa w kN

SŁ 1 w

70,56

8,14

78,70

ŚŁ 2 z

72,13

7,81

79,94

SŁ 3 z

170,05

7,81

177,86

SŁ 4 w

291,27

8,14

299,41

SŁ 5 z

166,18

7,81

173,99

SŁ 6 w

344,82

8,14

352,96

SŁ 7 z

63,61

7,81

71,42

SŁ 8 w

129,65

8,14

137,79

Wymiarowanie słupa Śł 6

Ściskanie
Geometria: [cm] b=25.0 h=25.0 a1=5.0 a2=5.0
Beton: [MPa] B30 fck=25.0 fcd=16.7
Stal: [MPa] A-IIIN fyd=420.0
Długość: [m] lcol=4.47 lo=4.47
Siła: [kN] Nsd=352,96 Nsd,lt=247,07
Moment: [kNm] Msd=30.0
Zbrojenie: [cm2] As1=4.70 przyjęto As1=6.03
3#16
As2=4.70 przyjęto As2=6.03
3#16 procent zbrojenia: mi=1.93






5.0 FUNDAMENTY

5.5

5.1

5.2

5.3

5.4

5.5

14

STOPY FUNDAMENTOWE POD SŁUPY PROJEKTOWANE


5.1 Stopa pod słup wewnętrzny S-1

obciążenie ze słupa

N =

78,70 kN

Przyjęto stopę o wymiarach 80 x 80 x 40 cm
ciężar stopy 0,80 . 0,80 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =

6,76 kN

posadzka 0,05 . (0,80

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,2 =

0,79 kN

płyta podposadzkowa 0,12 . (0,80

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

2,07 kN

styrodur 0,05 . (0,80

2

– 0,25

2

) . 0,45 . 1,2 =

0,01 kN

chudy beton 0,10 . (0,80

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

1,73 kN

piasek zagęszczony 1,47 . (0,80

2

– 0,25

2

) . 18,5 . 1,2 = 18,85 kN

Σ N = 108,91 kN

Naprężenia w gruncie pod stopą

2

/

17

,

170

80

,

0

80

,

0

91

,

108

m

kN

=

⋅

=

σ

5.2 Stopa pod słup wewnętrzny S-4

obciążenie ze słupa

N =

299,41kN

Przyjęto stopę o wymiarach 1,60 x 1,60 x 40 cm
ciężar stopy 1,60 . 1,60 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =

27,03 kN

posadzka 0,05 . (1,60

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,2 =

3,70kN

płyta podposadzkowa 0,12 . (1,60

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

8,96 kN

styrodur 0,05 . (1,60

2

– 0,25

2

) . 0,45 . 1,2 =

0,07 kN

chudy beton 0,10 . (1,60

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

7,46 kN

piasek zagęszczony 1,47 . (1,60

2

– 0,25

2

) . 18,5 . 1,2 = 81,50 kN

Σ N = 428,13 kN

Naprężenia w gruncie pod stopą

2

/

23

,

167

60

,

1

60

,

1

13

,

428

m

kN

=

⋅

=

σ

5.3 Stopa pod słup wewnętrzny S-6

obciążenie ze słupa

N =

352,96 kN

Przyjęto stopę o wymiarach 1,70 x 1,70 x 40 cm
ciężar stopy 1,70 . 1,70 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =

30,52 kN

posadzka 0,005 . (1,70

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,2 =

3,90 kN

płyta podposadzkowa 0,12 . (1,70

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

10,15 kN

styrodur 0,05 . (1,70

2

– 0,25

2

) . 0,45 . 1,2 =

0,07 kN

chudy beton 0,10 . (1,70

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

8,45 kN

piasek zagęszczony 1,47 . (1,70

2

– 0,25

2

) . 18,5 . 1,2 = 92,27 kN

Σ N = 498,32 kN

Naprężenia w gruncie pod stopą

2

/

43

,

172

70

,

1

70

,

1

32

,

498

m

kN

=

⋅

=

σ

15

5.4 Stopa pod słup wewnętrzny S-8

obciążenie ze słupa

N =

137,79 kN

Przyjęto stopę o wymiarach 110 x 110 x 40 cm
ciężar stopy 1,10 . 1,10 . 0,40 . 24,0 . 1,1 =

12,78 kN

posadzka 0,05 . (1,10

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,2 =

1,58 kN

płyta podposadzkowa 0,12 . (1,10

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

4,12 kN

styrodur 0,05 . (1,10

2

– 0,25

2

) . 0,45 . 1,2 =

0,02 kN

chudy beton 0,10 . (1,10

2

– 0,25

2

) . 23,0 . 1,3 =

3,43 kN

piasek zagęszczony 1,47 . (1,10

2

– 0,25

2

) . 18,5 . 1,2 = 37,45kN

Σ N = 197,17 kN

Naprężenia w gruncie pod stopą

2

/

95

,

162

10

,

1

10

,

1

17

,

197

m

kN

=

⋅

=

σ

STOPY FUNDAMENTOWE ISTNIEJĄCE OBCIĄśONE PROJEKTOWANĄ KONSTRUKCJĄ

5.5 Stopa pod słup zewnętrzny S-5

obciążenia:
- z konstrukcji dachu

2 x papa termozgrzewalna

2 . 0,09 . 1,2 =

0,22 kN/m

2

papa klejona do styropianu

0,05 . 1,2 =

0,06 ”

styropian

0,15 . 0,45 . 1,2 =

0,08 ”

paroizolacja

0,09 . 1,2 =

0,11 ”

płyty dachowe żebrowe 13,1 : (1,49 . 5,87) . 1,1 =

1,70 ”

zaprawa w stykach płyt dach.
(0,01+0,04). 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 : 1,50 =

0,15 ”

instalacje

0,25 . 1,4 =

0,35 ”

sufit podwieszony - stelaż

0,06 ”

- płyty g-k 0,02 . 12,0 . 1,2 =

0,29 ”

śnieg I strefa α < 15

o

0,7 . 0,8 . 1,4 =

0,78 ” .

3,80 kN/m

2

obciążenie na pas górny dźwigara dachowego 3,80 . 6,00 = 22,80 kN/m
nadbeton na pasie górnym (0,13 + 0,17) . 0,5 . 0,30 . 23,0 . 1,3 =

1,34 ”

ciężar własny dźwigara dachowego stalowego
(wg projektu zamiennego) 12,80 kN . 1,1 / 12,0 =

1,17 ” .

25,31 kN/m

reakcja z dźwigara dachowego na słup

R = 25,31 . 12,0 . 0,5 = 151,86 kN

element gzymsowy (0,10 . 0,30 + 0,40 . 0,12) . 24,0 . 1,1 =

2,06 kN/m

wyprawa + opierzenie z blachy przyjęto

0,05 ”

zewn. element nadprożowy (0,15 . 0,45 + 0,06 . 0,06) . 24,0 . 1,1 =

1,88 ”

ocieplenie z gazobetonu

0,12 . 0,45 . 10,5 . 1,2 =

0,68 ”

tynk zewn. 0,02 . (2 . 0,45 + 0,27) . 19,0 . 1,3 =

0,58 ” .

5,25 kN/m

obciążenie z gzymsu i nadproża na słup zewnętrzny 5,25 . 6,00 =

31,50 kN

zewn. omurowanie słupa 0,12 . 0,40 . 4,20 . 18,0 . 1,1 =

3,99 kN

16

słup żelbetowy 0,30 . 0,45 . 6,65 . 24,0 . 1,1 =

23,70 kN

tynk na słupie 0,015 .(0,30+2 . 0,40) . 5,60 . 19,0 . 1,3 =

2,28 kN

213,33 kN

ciężar okna - przyjęto

2,00 kN/m

mur podokienny 0,24 . 1,15 . 10,5 . 1,2 =

3,48 ”

zewn. omurowanie 0,12 . 1,15 . 18,0 . 1,1 =

2,73 ”

tynk wewnętrzny 0,015 . 1,75 . 19,0 . 1,3 =

0,65 ”

cokół ceglany

0,38 . 0,70 . 18,0 . 1,1 =

5,27 ”

belka podwalinowa 0,40 . 0,60 . 24,0 . 1,1 =

6,34 ”

20,47 kN/m

obciążenie z belki podwalinowej, muru i okna na stopę fundamentową 20,47 . 5,70 =

116,68 kN

całkowite obciążenie istn. konstrukcją

327,37 kN

ciężar istn. stopy fundamentowej (1,50 . 2,50 . 0,40 + 1,20 . 1,10 . 0,50) . 24,0 . 1,1 =

57,02 kN

grunt i posadzka na odsadzkach stopy
(2,50 . 1,50 . 1,50 – 1,20 . 1,10 . 0,50 - 0,40 . 0,30 . 1,00) . 20,0 . 1,3 =

125,97 kN

istniejące obciążenie na stopę fundamentową

512,99 kN

na podstawie obliczeń statycznych istniejącej ramy hali obciążonej parciem i ssaniem wiatru
działającym na pasmo szerokości 6,0 m o wielkości:

wp = 0,35 . 0,7 . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = 3,42 kN/m
ws = 0,35 . (-0,4) . 1,0 . 1,8 . 6,0 . 1,3 = - 1,98 kN/m

z obliczeń komputerowych uzyskano następujące wartości sił wewnętrznych
w poziomie stopy fundamentowej:

H = 13,83 kN ; M = 37,40 kNm
dodatkowe obciążenie istn. stopy fundamentowej reakcją ze słupa projektowanej konstrukcji

177,86 kN

Σ N =

690,79 kN

ΣMa = 37,40 + 177,86 . 0,345 + 13,83 . 0,90 = 111,21 kNm

m

m

N

Ma

e

417

,

0

6

50

,

2

16

,

0

79

,

690

21

,

111

=

<

=

=

Σ

Σ

=

2

1

/

95

,

254

)

50

,

2

16

,

0

6

1

(

50

,

1

50

,

2

79

,

690

m

kN

=

⋅

+

⋅

=

σ

2

2

/

47

,

113

)

50

,

2

16

,

0

6

1

(

50

,

1

50

,

2

79

,

690

m

kN

=

⋅

−

⋅

=

σ

17

Nośność gruntu

Warstwa

Nazwa

Miąższość

ρ

(n)

C

(n)

u

φ

(n)

u

M

M

o

gruntu

[m]

[t/m

3

]

[kPa]

[°]

[kPa]

[kPa]

1

Gliny piaszczyste

2.50

2.06

28.00

16.40

38993.88

29252.73

2

Piaski gliniaste

5.30

2.00

31.54

18.27

49231.85

36933.12

Metoda określenia parametrów geotechnicznych

B

Głębokość posadowienia

[m]

1.50

Ciężar zasypki

[kN/m

3

]

20.00

Obciążenia

Numer zestawu

N [kN]

M

y

[kNm]

T

y

[kN]

M

x

[kNm]

T

x

[kN]

1

690,79

0.00

0.00

0.00

-13.83

Stan graniczny nośności

DLA SCHEMATU NR 1 DLA WARSTWY NR 1

N=690,79 kN

≤

m*Q

fNB

=0.81 * 1822.44 = 1476.18 kN

N=690,79 kN

≤

m*Q

fNL

=0.81 * 1766.28 = 1430.68 kN

DLA WARSTWY NR 2
N=1203.41 kN

≤

m*Q

fNB

=0.81 * 8283.89 = 6709.95 kN

N=1203.41 kN

≤

m*Q

fNL

=0.81 * 8140.79 = 6594.04 kN

Gdańsk, sierpień 2006r Obliczenia wykonał:

POM / BO / 3092 / 01