Zaprojektowac przekladnie pasowa do strugarki do drewna o mocy
przenoszonej 7,5[kW], obrotach silnika 1500[obr/min] i obrotach
wrzeciona 1800[obr/min]
Dane
ns
1500
1
min
⋅
:=
nw
1800
1
min
⋅
:=
Pm
7.5
kW
:=
sprawno
ść przekładni pasowej
η
p
0.94
:=
sprawno
ść mechaniczna silnika
η
m
0.88
:=
sprawno
ść pary łożysk
η
ł
0.97
:=
sprawno
ść całkowita
η
u
η
p
η
m
⋅
η
ł
⋅
:=
η
u
0.802
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Dobór
średnicy wału nożowego walcowego
wg. PN-79 D-60200:
L
D
D
160
mm
:=
L
1010
mm
:=
D
180
mm
:=
L
1010
mm
:=
Lmax
1000
mm
:=
Lmax
1000
mm
:=
Lmax - najwieksza szerość strugania
Dobór no
ży do wału nożowego walcowego
wg. PN-72/D-54700
L
b
S
D
1010
mm
:=
b
35
mm
:=
L
1010
mm
:=
b
35
mm
:=
S
4
mm
:=
S
4
mm
:=
Dobieram komplet no
ży składający się z czterech noży
strugarskich p
łaskich o ostrzu ze stali szybkotnącej
DNJAa C810x35x4 I S
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczanie sil i momentów strugania
Pm
7.5
kW
:=
Fs
60 102
⋅
Pm
v
:=
v - sta
ła szybkość skrawania, przyjmuje na podstawie
normy EN-847-1997 dla strugarek z posuwem
r
ęcznym v=45m/min
v
45
m
min
⋅
:=
Fs
60 102
⋅
7.5
⋅
kW
45
m
min
⋅
:=
Fs
10.2kN
:=
D
180
mm
:=
Ms
Fs 0.5
⋅
D
:=
Ms
912
N m
⋅
:=
Moc
silnika
η
u
0.802
=
P
Pm
η
u
:=
Pm
7.5
kW
=
P
7.5
kW
⋅
0.802
:=
P
9.352
kW
=
Przyj
ęto trójfazowy silnik klatkowy
P
9.352
kW
=
Sg 160M-4 o mocy 11kW
ns
1500
1
min
⋅
:=
nN
1460
1
min
⋅
:=
J
0.0610kg m
2
⋅
:=
TN
121
N m
⋅
:=
TN
TMAx
3.1
:=
TN
TMAx
Masa 105kg
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Warunki pracy urz
ądzenia napędzającego: lekkie
kT
1.1
:=
dla silnikow trojfazowych i pracy krótszej od 10h/dobe
wg zalece
ń PN-67/M-85203 przyjmuje pas o przekroju
C i k
ącie zarysu
α=36[st] dla którego zalecana
średnica dp=200[mm]
lp
19
mm
:=
dp
200
mm
:=
lo
22
mm
:=
n1
nN
:=
ho
14
mm
:=
n1
24.333
1
s
=
hp
5.7
mm
:=
Pr
ędkść pasa
υ
π
dp
⋅
n1
⋅
:=
υ
π
200
⋅
mm
24.333
⋅
1
s
⋅
:=
υ
15.289
m
s
=
Srednica obliczeniowa kola biernego
u
0 81
,
:=
dp2
dp u
⋅
:=
u
dp2
200
mm
0.81
⋅
:=
dp2
162
mm
=
Przyj
ęto
dp2
180
mm
:=
Przelozenie rzeczywiste przekladni
ε
0.02
:=
urz
dp2
dp
1
ε
−
(
)
⋅
:=
urz
180
mm
200
mm
1
0.02
−
(
)
⋅
:=
urz
0.918
=
odchy
łka przełożenia
δ
u
urz u
−
u
100
⋅
%
:=
u
δ
u
0.918
0.81
−
0.81
100
⋅
%
⋅
:=
δ
u
13.333
%
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczenie
średnicy równoważnej koła małego
k
1.2
:=
De
k dp
⋅
:=
De
1.2 200
⋅
mm
:=
De
240
mm
=
Odleg
łość międzyosiowa powinna zawierać sie
dp dp2
+
2
50
mm
+
240
mm
=
a
<
<
dp dp2
+
(
)
380
mm
=
Przyj
ęto a
350
mm
:=
a
350
mm
=
K
ąt
γ
γ
asin
dp2 dp
−
2
a
:=
γ
asin
180
mm
200
mm
−
2 350
⋅
mm
:=
γ
1.637
−
deg
=
K
ąt opasania na kole czynnym:
φ
1
π
2
γ
+
:=
φ
1
π
2 1.637
×
deg
⋅
−
:=
φ
1
176.726
deg
=
dp
200
mm
=
Obliczenie d
ługości pasa;
dp2
180
mm
=
γ
1.637
−
deg
=
Lp
π
dp dp2
+
2
⋅
π
γ
180
⋅
dp2 dp
−
(
)
⋅
+
2
a
⋅
cos
γ
( )
⋅
+
:=
a
350
mm
=
Lp
π
360
mm
2
⋅
0.0285 20
mm
(
)
⋅
+
2 350
⋅
mm cos
γ
( )
⋅
+
:=
Lp
1.266
m
=
dobieram pas o d
ługości
Lp1
2000
mm
:=
Lp1
2
m
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Rzeczywista odleg
łość os
i
Lp1
2
m
=
dp
0.2
m
=
dp2
0.18
m
=
arz
Lp1
π
dp dp2
+
2
−
π
γ
180
⋅
dp2 dp
−
(
)
⋅
−
2
cos
γ
( )
⋅
:=
γ
1.637
−
deg
=
γ
0.029
−
=
arz
2000
mm
π
360
mm
2
−
π
1.
180
⋅
20
mm
(
)
⋅
−
2
cos
γ
( )
⋅
:=
arz
717.375
mm
=
Liczba obiegów pasa
υ
15.289
m
s
=
Lp1
2
m
=
v
υ
Lp1
:=
v
15.289
m
s
⋅
2000
mm
:=
v
7.644
1
s
=
Moc przenoszona przez jeden pas przek
ładni
wzorcowej
De
240
mm
=
dla
De
240
mm
=
υ
15.289
m
s
=
υ
15.289
m
s
=
N1
6.97
kW
:=
N1
6.97
kW
=
Obliczenie liczby pasów
kT
1.1
=
k
φ
0.99
:=
z
N kT
⋅
N1 kL
⋅
k
φ
⋅
:=
kL
z
11
kW
1.1
⋅
6.97
kW
0.88
⋅
0.99
⋅
:=
kL
0 88
,
:=
z
1.993
=
przyjmuje 2 pasy typu B
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczenie wa
łu koła napędzanego
x
4
:=
Materia
ł na wał stal 45 ulepszana cieplnie do twardości
240...250HB
Zsj
300
MPa
:=
Ksj
Zsj
x
:=
Ksj
300MPa
4
:=
Ksj
75
MPa
=
obliczenie momentu skr
ęcającego na wale
nN
1.46 10
3
×
1
min
=
Ms
N u
⋅
nN
9550
⋅
:=
u
Ms
11 0.81
⋅
1460
9550
⋅
:=
u
0.81
:=
Ms
58.281
N m
⋅
=
Maksymalny moment podczas rozruchu silnika
Msmax
Ms
3.1
⋅
:=
Msmax
180.672
N m
⋅
=
Obliczanie
średnicy wału ze skręcania
d
3
16
Msmax
⋅
Ksj
π
⋅
:=
d
3
16 180.672
⋅
75
π
⋅
10
6
⋅
:=
d
0.023
=
m
przyjmuje
średnicę większą
dw
60
mm
:=
dw
0.06
m
=
Dobór wpustu
obliczenie d
ługości rowka wpustowego
b
16
mm
:=
l0
4
Msmax
pdop h
⋅
d
⋅
0.75
⋅
⋅
:=
pdop
l0
4 180.672
⋅
70 10
⋅
60
⋅
2
⋅
0.75
⋅
:=
l0
0.011
=
h
10
mm
:=
pdop
70
N
mm
2
:=
l
l0 b
+
:=
l
0.027
m
=
Dobrano d
ługość wpustu 45mm
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
si
ła obwodowa
dp
0.2
m
=
TN
121
N m
⋅
:=
Fu
2
TN
⋅
dp
:=
Fu
2 121
⋅
N
⋅
m
⋅
0.21
m
⋅
:=
µ
0.25
:=
Fu
1.152 10
3
×
N
=
α
36
deg
⋅
:=
napi
ęcie wstępne pasa
γ
0.029
−
=
Fc
Fb
e
µ
1
γ
⋅
:=
Fc
Fb
µ
1
µ
sin
α
2
:=
µ
1
0.25
sin
18
deg
(
)
:=
µ
1
0.809
=
Fu
Fc Fb
−
:=
Fb
Fu
e
µ
1
γ
⋅
1
−
:=
Fb
1152
N
e
0.809 0.029
⋅
1
−
:=
Fb
48.529
kN
=
Fc
e
µ
1
γ
⋅
Fb
⋅
:=
Fc
e
0.809 0.029
⋅
48.529
⋅
kN
:=
Fc
49.681
kN
=
Wypadkowa si
ła obciążająca
Fw
Fc Fb
+
:=
Fw
48.529
49.681
+
(
)
kN
:=
Fw
98.21
kN
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Sprawdzam trwa
łość pasa
υ
15.289
m
s
=
cz
ęstość zmian obciążenia
Lp1
2
m
=
fz
1000
υ
Lp1
:=
fz
1000 15.289
m
s
2
m
:=
fz
7.64
Hz
:=
20
Hz
<
warunek spe
łniony
T
92000
fzo
n fz
⋅
⋅
:=
n
przyjmuje fzo = 6Hz
n
1
:=
dla przyj
ętych warunków pracy
T
9200h
6
1 7.64
⋅
⋅
:=
T
7225h
:=
T
7225h
:=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
Zaprojektowac przekladnie pasowa do strugarki do drewna o mocy
przenoszonej 7,5[kW], obrotach silnika 1500[obr/min] i obrotach
wrzeciona 1800[obr/min]
Dane
ns
1500
1
min
⋅
:=
nw
1800
1
min
⋅
:=
Pm
7.5
kW
:=
sprawno
ść przekładni pasowej
η
p
0.94
:=
sprawno
ść mechaniczna silnika
η
m
0.88
:=
sprawno
ść pary łożysk
η
ł
0.97
:=
sprawno
ść całkowita
η
u
η
p
η
m
⋅
η
ł
⋅
:=
η
u
0.802
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Dobór
średnicy wału nożowego walcowego
wg. PN-79 D-60200:
L
D
D
160
mm
:=
L
1010
mm
:=
D
180
mm
:=
L
1010
mm
:=
Lmax
1000
mm
:=
Lmax
1000
mm
:=
Lmax - najwieksza szerość strugania
Dobór no
ży do wału nożowego walcowego
wg. PN-72/D-54700
L
b
S
D
1010
mm
:=
b
35
mm
:=
L
1010
mm
:=
b
35
mm
:=
S
4
mm
:=
S
4
mm
:=
Dobieram komplet no
ży składający się z czterech noży
strugarskich p
łaskich o ostrzu ze stali szybkotnącej
DNJAa C810x35x4 I S
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczanie sil i momentów strugania
Pm
7.5
kW
:=
Fs
60 102
⋅
Pm
v
:=
v - sta
ła szybkość skrawania, przyjmuje na podstawie
normy EN-847-1997 dla strugarek z posuwem
r
ęcznym v=45m/min
v
45
m
min
⋅
:=
Fs
60 102
⋅
7.5
⋅
kW
45
m
min
⋅
:=
Fs
10.2kN
:=
D
180
mm
:=
Ms
Fs 0.5
⋅
D
:=
Ms
912
N m
⋅
:=
Moc
silnika
η
u
0.802
=
P
Pm
η
u
:=
Pm
7.5
kW
=
P
7.5
kW
⋅
0.802
:=
P
9.352
kW
=
Przyj
ęto trójfazowy silnik klatkowy
P
9.352
kW
=
Sg 160M-4 o mocy 11kW
ns
1500
1
min
⋅
:=
nN
1460
1
min
⋅
:=
J
0.0610kg m
2
⋅
:=
TN
121
N m
⋅
:=
TN
TMAx
3.1
:=
TN
TMAx
Masa 105kg
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Warunki pracy urz
ądzenia napędzającego: lekkie
kT
1.1
:=
dla silnikow trojfazowych i pracy krótszej od 10h/dobe
wg zalece
ń PN-67/M-85203 przyjmuje pas o przekroju
C i k
ącie zarysu
α=36[st] dla którego zalecana
średnica dp=200[mm]
lp
19
mm
:=
dp
200
mm
:=
lo
22
mm
:=
n1
nN
:=
ho
14
mm
:=
n1
24.333
1
s
=
hp
5.7
mm
:=
Pr
ędkść pasa
υ
π
dp
⋅
n1
⋅
:=
υ
π
200
⋅
mm
24.333
⋅
1
s
⋅
:=
υ
15.289
m
s
=
Srednica obliczeniowa kola biernego
u
0 81
,
:=
dp2
dp u
⋅
:=
u
dp2
200
mm
0.81
⋅
:=
dp2
162
mm
=
Przyj
ęto
dp2
180
mm
:=
Przelozenie rzeczywiste przekladni
ε
0.02
:=
urz
dp2
dp
1
ε
−
(
)
⋅
:=
urz
180
mm
200
mm
1
0.02
−
(
)
⋅
:=
urz
0.918
=
odchy
łka przełożenia
δ
u
urz u
−
u
100
⋅
%
:=
u
δ
u
0.918
0.81
−
0.81
100
⋅
%
⋅
:=
δ
u
13.333
%
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczenie
średnicy równoważnej koła małego
k
1.2
:=
De
k dp
⋅
:=
De
1.2 200
⋅
mm
:=
De
240
mm
=
Odleg
łość międzyosiowa powinna zawierać sie
dp dp2
+
2
50
mm
+
240
mm
=
a
<
<
dp dp2
+
(
)
380
mm
=
Przyj
ęto a
350
mm
:=
a
350
mm
=
K
ąt
γ
γ
asin
dp2 dp
−
2
a
:=
γ
asin
180
mm
200
mm
−
2 350
⋅
mm
:=
γ
1.637
−
deg
=
K
ąt opasania na kole czynnym:
φ
1
π
2
γ
+
:=
φ
1
π
2 1.637
×
deg
⋅
−
:=
φ
1
176.726
deg
=
dp
200
mm
=
Obliczenie d
ługości pasa;
dp2
180
mm
=
γ
1.637
−
deg
=
Lp
π
dp dp2
+
2
⋅
π
γ
180
⋅
dp2 dp
−
(
)
⋅
+
2
a
⋅
cos
γ
( )
⋅
+
:=
a
350
mm
=
Lp
π
360
mm
2
⋅
0.0285 20
mm
(
)
⋅
+
2 350
⋅
mm cos
γ
( )
⋅
+
:=
Lp
1.266
m
=
dobieram pas o d
ługości
Lp1
2000
mm
:=
Lp1
2
m
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Rzeczywista odleg
łość os
i
Lp1
2
m
=
dp
0.2
m
=
dp2
0.18
m
=
arz
Lp1
π
dp dp2
+
2
−
π
γ
180
⋅
dp2 dp
−
(
)
⋅
−
2
cos
γ
( )
⋅
:=
γ
1.637
−
deg
=
γ
0.029
−
=
arz
2000
mm
π
360
mm
2
−
π
1.
180
⋅
20
mm
(
)
⋅
−
2
cos
γ
( )
⋅
:=
arz
717.375
mm
=
Liczba obiegów pasa
υ
15.289
m
s
=
Lp1
2
m
=
v
υ
Lp1
:=
v
15.289
m
s
⋅
2000
mm
:=
v
7.644
1
s
=
Moc przenoszona przez jeden pas przek
ładni
wzorcowej
De
240
mm
=
dla
De
240
mm
=
υ
15.289
m
s
=
υ
15.289
m
s
=
N1
6.97
kW
:=
N1
6.97
kW
=
Obliczenie liczby pasów
kT
1.1
=
k
φ
0.99
:=
z
N kT
⋅
N1 kL
⋅
k
φ
⋅
:=
kL
z
11
kW
1.1
⋅
6.97
kW
0.88
⋅
0.99
⋅
:=
kL
0 88
,
:=
z
1.993
=
przyjmuje 2 pasy typu B
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Obliczenie wa
łu koła napędzanego
x
4
:=
Materia
ł na wał stal 45 ulepszana cieplnie do twardości
240...250HB
Zsj
300
MPa
:=
Ksj
Zsj
x
:=
Ksj
300MPa
4
:=
Ksj
75
MPa
=
obliczenie momentu skr
ęcającego na wale
nN
1.46 10
3
×
1
min
=
Ms
N u
⋅
nN
9550
⋅
:=
u
Ms
11 0.81
⋅
1460
9550
⋅
:=
u
0.81
:=
Ms
58.281
N m
⋅
=
Maksymalny moment podczas rozruchu silnika
Msmax
Ms
3.1
⋅
:=
Msmax
180.672
N m
⋅
=
Obliczanie
średnicy wału ze skręcania
d
3
16
Msmax
⋅
Ksj
π
⋅
:=
d
3
16 180.672
⋅
75
π
⋅
10
6
⋅
:=
d
0.023
=
m
przyjmuje
średnicę większą
dw
60
mm
:=
dw
0.06
m
=
Dobór wpustu
obliczenie d
ługości rowka wpustowego
b
16
mm
:=
l0
4
Msmax
pdop h
⋅
d
⋅
0.75
⋅
⋅
:=
pdop
l0
4 180.672
⋅
70 10
⋅
60
⋅
2
⋅
0.75
⋅
:=
l0
0.011
=
h
10
mm
:=
pdop
70
N
mm
2
:=
l
l0 b
+
:=
l
0.027
m
=
Dobrano d
ługość wpustu 45mm
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
si
ła obwodowa
dp
0.2
m
=
TN
121
N m
⋅
:=
Fu
2
TN
⋅
dp
:=
Fu
2 121
⋅
N
⋅
m
⋅
0.21
m
⋅
:=
µ
0.25
:=
Fu
1.152 10
3
×
N
=
α
36
deg
⋅
:=
napi
ęcie wstępne pasa
γ
0.029
−
=
Fc
Fb
e
µ
1
γ
⋅
:=
Fc
Fb
µ
1
µ
sin
α
2
:=
µ
1
0.25
sin
18
deg
(
)
:=
µ
1
0.809
=
Fu
Fc Fb
−
:=
Fb
Fu
e
µ
1
γ
⋅
1
−
:=
Fb
1152
N
e
0.809 0.029
⋅
1
−
:=
Fb
48.529
kN
=
Fc
e
µ
1
γ
⋅
Fb
⋅
:=
Fc
e
0.809 0.029
⋅
48.529
⋅
kN
:=
Fc
49.681
kN
=
Wypadkowa si
ła obciążająca
Fw
Fc Fb
+
:=
Fw
48.529
49.681
+
(
)
kN
:=
Fw
98.21
kN
=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
DANE
OBLICZENIA
WYNIK
Sprawdzam trwa
łość pasa
υ
15.289
m
s
=
cz
ęstość zmian obciążenia
Lp1
2
m
=
fz
1000
υ
Lp1
:=
fz
1000 15.289
m
s
2
m
:=
fz
7.64
Hz
:=
20
Hz
<
warunek spe
łniony
T
92000
fzo
n fz
⋅
⋅
:=
n
przyjmuje fzo = 6Hz
n
1
:=
dla przyj
ętych warunków pracy
T
9200h
6
1 7.64
⋅
⋅
:=
T
7225h
:=
T
7225h
:=
PDF created with pdfFactory Pro trial version
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Mathcad kołnierzowe śruby luźno pasowane
Mathcad, 2 Przekładnia pasowa
Mathcad, Przekładnia pasowa
Mathcad kołnierzowe sruby pasowane
3 Tolerancje i pasowania
Mathcad przepona kotwiczna projekt 2
Mathcadtymczasowy
Mathcad fundamenty ramowe
Pasowania
Mathcad Projekt metal
Mathcad TW kolos 2
pasowanie chorpowatość tolerancja
Mathcad Sprzeglo id 287200
2 3a Uklad tolerancji i pasowan ISO (2)
Mathcad filarek wewnetrzny 1 kondygnacj
więcej podobnych podstron