WYDZIAŁ INŻYNIERII LĄDOWEJ I ŚRODOWISKA PLITECHNIKI GDAŃSKIEJ

KATEDRA KONSTRUKCJI BETONOWYCH I TECHNOLOGII BETONU

PROJEKT Z KONSTRUKCJI

BETONOWYCH

Zawartość:

Obliczeń:

stronic…………………..

Załączników:

……………………………….. stronic…………………..

Razem

stronic…………………..

GRUPA 3

GDAŃSK, LUTY 2012

FUNKCJA

TYTUŁ

ZAWODOWY

IMIĘ I

NAZWISKO

DATA

PODPIS

PROJEKTANT

student

Justyna

Czapiewska

28.02.2012 r.

WERYFIKATOR

mgr inż.

Anna Knut

Lokalizacja: Kościerzyna

1.0.

Zebranie obciążeń:

1.1.

Obciążenia stałe:

1.1.1.

Obciążenia od stropodachu:

Zebranie obciążeń na 1 m

2

stropodachu:

RODZAJ OBCIĄŻENIA

g

k









γ

f

g

o









Papa termozgrzewalna x2

-

-

-

Gładź cementowa:

0,035m*21 kN/

m



=

0,735

1,35

0.992

Keramzyt

0,3m*8kN/

m



=

2,4

1,35

3,24

Styropian:

0,15m*0,45 kN/

m



=

0,068

1,35

0,091

Folia

-

-

-

Płyta żelbetowa:

25 kN/

m



*0,16

m=

4

1,35

5,4

Tynk cementowo-wapienny:

0,015m*19 kN/

m



0,285

1,35

0,385

∑

7,488

-

10,108

g

k

*pasmo=7,488*1m=7,488





g

o

*pasmo=10,108*1m=10,108





1.1.2.

Obciążenia od stropu:

Zebranie obciążeń na 1 m

2

płyty żelbetowej:

RODZAJ OBCIĄŻENIA

g

k

kN

m





γ

f

[-]

g

o

kN

m





Płytki ceramiczne:

0,005m*21 kN/

m



=

0,105

1,35

0,142

Gładź cementowa:

0,03m*21 kN/

m



=

0,63

1,35

0.851

Folia

-

-

-

Styropian:

0,03m*0,45 kN/

m



=

0,014

1,35

0,018

Warstwa wyrównawcza:

0,02m*21 kN/

m



=

0,42

1,35

0,567

Płyta żelbetowa:

25 kN/

m



*0,16

m=

4

1,35

5,4

Tynk cementowo-wapienny:

0,015m*19 kN/

m



=

0,285

1,35

0,385

∑

5,454

-

7,363

g

k

*pasmo=3,454*1m=3,45





1

g

o

*pasmo=4,663*1m=4,663





1.2.

Obciążenie śniegiem:

Dla 3 strefy śniegowej

s



=1,2 [





]

Dla pochylenia dachu 1°

μ



= 0,8

C



= 1,0

C



=1,0

s = s



∗ C



∗ C



∗ μ



=1,2*1*1*0,8=0,96





S*pasmo=0,96*1 m=0,96



S

= s ∗ γf=0,95*1,5=1,425



1.3.

Obciążenia zmienne:

p

k

=7



#



p

o

= p

k

*γf=7*1,5=10,5



#



p

k

*pasmo=7*1m=7





p

o

*pasmo=10,5*1m=10,5





2.0.

Przyjęcie wstępnych wymiarów:

2.1.

Płyta:

l

%%

h

%

= 40 ÷ 50

l

%%

=

*

+

,*

#



=

-,.,/,-



=

0,/



= 6,75 m

h

%

=

3

455

6 ÷/

=

7,-/

6 ÷/

=0,135÷0,169 Przyjęto płytę o grubości

h

%

=16 cm

2.2.

Ż

ebro:

3

455

8

ż

=12÷15 h

ż

=

7,-/

0÷0/

=0,45÷0,563 [m]

h

ż :

= 2,5 ∗ h

%

=2,5*0,16= 0,40 [m]

Przyjęto żebro o wysokości

h

ż

= 50 cm

b

ż

= (0,3÷0,5)h

ż

= (0,3÷0,5)0,5=0,15÷0,25

Początkowo przyjęto żebro o grubości

b

ż

= 25 cm, jednak ostatecznie należy je poszerzyć, do

szerokości słupa (30 cm).

2

2.3.

Słupy:

Zakładamy, że słup ma przekrój kwadratowy i

b

?

= h

?

N

@A

= (g + p + sE ∗ L1 ∗ L2 ∗ 1,3 =(17,471+10,5+1,425)*7,8*5,7*1,3=28,396*57,798=

=1699,03 kN

N

@A

≤ b

?

∗ h

?

∗ f

HI

+ 0,02 ∗ A

H

∗ f

KI

A

H

=

b

?

∗ h

?

Dla betonu C20/25:

f

H

= 20 MPa

f

HI

=

f

H

γ

H

=

20

1,5 = 13,33 MPa

Dla stali A-IIIN (przyjęto RB500W)

f

K

= 500 MPa

f

HI

=

f

K

γ

?

=

500

1,15 = 434,78 MPa

1699,03 ≤ b

?

∗ h

?

∗ 13,33 ∗ 1000 + 0,02 ∗ b

?

∗ h

?

∗ 434,78 ∗ 1000

1699,03 ≤ h

?

∗ h

?

∗ 13330 + h

?

∗ h

?

∗ 8695,6

1699,03 ≤ h

?



∗ 22025,6

0,0745

≤ h

?



h

?

≥ 0,28 m

Przyjęto szerokość i wysokość przekroju słupa równą

b

?

= h

?

= 30 cm, a także przyjęto żebro o

grubości

b

ż

= 30 cm

2.4.

Stopa fundamentowa:

P

max

=N

max

+B

2

*H*γ

P

@A

B



≤ m ∗ g

%

N

@A

+ B



∗ H ∗ γ

B



≤ m ∗ g

%

N

max

+B

2

*H*γ ≤

m ∗ g

%

∗ B

2



STU

V

#

≤

m ∗ g

%

− H*γ

N

max

≤

(m ∗ g

%

− H*γ) ∗ B

2

B

2

≥

 @A

∗X

5

Y Z∗[

B

2

≥

07\\, 

,.0∗/ Y 0∗

B

2

≥

07\\, 

0.,/

B

2

≥

9,31 3

B≥ 3,051 m

Przyjęto szerokość stopy fundamentowej równą B=3,10 m

ℎ

^_

= 0,3 ÷ 0,4(` − a

^

E

ℎ

^_

= 0,3 ÷ 0,4(3,1 − 0,3E= 0,3 ÷ 0,4(2,8)=0,84÷1,12

Przyjęto wysokość stopy fundamentowej równą

ℎ

^_

= 0,85 b

Ława fundamentowa:

Przyjęto szerokość ławy 60 cm, a wysokość ławy równą 40 cm.

4