Mechanika Gruntów i fundmantowanie

Dane do projektu:

γa

1.4



współczynnik bezpieczeństwa dla obciążeń

Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 1

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 1

Pk1 913kN



Pd1 Pk1 γa



1278.2 kN







Mk1 142kN m





Md1 Mk1 γa



198.8 kN m









Tk1 37kN



Td1 T

k1

γa



51.8 kN







Obciążenia charakterystyczne - kombinacja 2

Obciążenia obliczeniowe - kombinacja 2

Pk2 830kN



Pd2 Pk2 γa



1162 kN







Mk2 179kN m





Md2 Mk2 γa



250.6 kN m









Tk2 51kN



Td2 T

k2

γa



71.4 kN







Warstwy gruntowe:

ρw

1000

kg

m

3



Gęstość wody

Ciężar objetościowy wody

γw

ρw g



9.807

kN

m

3







Woda gruntowa

Poziom nawiercony

hw.naw 5.1m



Poziom ustalony

hw.ust 5.1m



Warstwa 1: siSa - piasek pylasty

Konsystencja (grunt spoisty)

IL1

0



ID1 0.39



Miąższość

h1

2.4m



ρ

1650

kg

m

3



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

Ciężar objętościowy gruntu

γ1

ρ

g



16.181

kN

m

3







Spójność gruntu

cu1 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ1

29.9deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej

M01 50000kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M1

63000kPa



Warstwa 2: clSi (a) - pył ilasty

IL2

0



ID2 0.24



Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h2

2.1m



Miąższość

Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ2

2050

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ2a

ρ2 g



20.104

kN

m

3







Spójność gruntu

cu2 37.57kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ2

20.8deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M02 41000kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M2

46000kPa



Warstwa 3a: siSa - Piasek pylasty - bez wody

Konsystencja (grunt spoisty)

IL3

0



ID3 0.62



Miąższość

h3

0.6m



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ3

1650

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ3a

ρ3 g



γw



6.374

kN

m

3







Spójność gruntu

cu3 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ3

31deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M03 77000kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M3

96000kPa



Warstwa 3b:

siSa - Piasek pylasty - z uwzględnienem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

h3.1 2.8m h3



2.2 m





Miąższość

Ciężar objętościowy gruntu

γ3b

ρ3 g



γw



6.374

kN

m

3







Warstwa 4:

CSa - piasek gruby z uwzględnienem wody

Zagęszczenie (grunt niespoisty - sypki)

IL4

0



ID4 0.7



Tablica 2 PN-81/B-03020

Gęstość objetościowa gruntu

ρ4

1800

kg

m

3



Ciężar objętościowy gruntu

γ4

ρ4 g



γw



7.845

kN

m

3







Spójność gruntu

cu4 0kPa



Kąt tarcia wewnętrznego

ϕ4

34.2deg



Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M04 132000kPa



Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej

M4

147000kPa



Określenie głębokości posadowienia z uwagi na przemarzanie gruntu

Lokalizacja :
Mysłowice

głębokość przemarzania

hz 1m



Przyjmuję

D

1m



D

hz



1



D

0.5m



1



warunki spełnione

Kombinacja nr 1

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

Dane geometryczne fundamentu: B1 2m



L1

2m



h1. 0.25m



bs 0.3m



h2. 0.6 B1 bs









1.02 m





hf

h1. h2.



1.27 m





Mimośrody B` i L`

eB.max

B1

6

0.333 m





eB

Md1

Pd1

0.156 m





eB eB.max



1



ML 0kN m





eL

ML
Pd1

0





Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B1 2 eB





1.69 m





Efektywna długość fundamentu:

L'

L1 2 eL





2 m





Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'



3.378 m

2





Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ1



180deg

0.522





c'

cu1 0 kPa







Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1 m



γk

γ1 16.181

kN

m

3







q'

D γk



16.181

kN

m

2







Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )



tan 45deg

φ

'

2



















2



18.194





Nc

Nq 1







tan φ'

( )

29.901





N

γ

2 Nq 1









tan φ'

( )



19.774





Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )





(

)

2

1





bc bq

1

bq







Nc tan φ'

( )





1





b

γ

bq 1





Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'









sin φ'

( )





1.421





s

γ

1

0.3

B'
L'













0.747





sc

sq Nq



1







Nq 1



1.445





Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'



















1

B'
L'











1.542





Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk1

Pk1 A' c'



1

tan φ'

( )























mb

0.938





i

γ

1

Tk1

Pk1 A' c'



1

tan φ'

( )























mb 1



0.9





ic iq

1

iq







Nc tan φ'

( )





0.935





Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc



bc



sc

 ic



q' Nq



bq



sq



iq





0.5 γk



B'

 N

γ



b

γ



s

γ



i

γ





574.069 kPa







Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf



1939.133 kN







Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.385

10

3



kN







Sprawdzenie warunków nośności:

Pd1 Rd



1



Pd1

Rd

0.923



Td1 Rd



1



Td1

Rd

0.037



Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B1 2 m



L1 2 m



hf 1.27 m



Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B1

2

L1

6



1.333 m

3







qmin

Pd1

B1 L1



Md1

Wx



170.45 kPa







qmin 0



1



Warunek spełniony.

Kombinacja nr 2

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI

h1. 0.25m



Dane geometryczne fundamentu: B2 2.1m



L2

2.1m



h2. 0.6 B1 bs









1.02 m





.

Mimośrody B` i L`

hf2 h1. h2.



1.27 m





eB.max

B2

6

0.35 m





eB

Md2

Pd2

0.216 m





eB eB.max



1



ML 0kN m





eL

ML
Pd1

0





Efektywna szerokość fundamentu:

B'

B2 2 eB





1.67 m





Efektywna długość fundamentu:

L'

L2 2 eL





2.1 m





Efektywne pole powierzchni fundamentu:

A'

B' L'



3.504 m

2





Określenie nośności podłoża pod fundamentem:

φ' kąt tarcia wewnętrznego [rad]

φ

'

π ϕ1



180deg

0.522





c'

cu1 0 kPa







Kohezja (spójność)

Poziom posadowienia D

D

1 m



γk

γ1 16.181

kN

m

3







q'

D γk



16.181

kN

m

2







Ciężar objętościowy gruntu:

Współczynniki dla nośności:

Nq

e

π

tan φ'

( )



tan 45deg

φ

'

2



















2



18.194





Nc

Nq 1







tan φ'

( )

29.901





N

γ

2 Nq 1









tan φ'

( )



19.774





Nachylenie podstawy fundamentu:

Fundament posadowiony poziomo:

α

0deg



bq

1

α

tan φ'

( )





(

)

2

1





bc bq

1

bq







Nc tan φ'

( )





1





b

γ

bq 1





Kształt fundamentu dla prostokąta:

sq

1

B'
L'









sin φ'

( )





1.396





s

γ

1

0.3

B'
L'













0.762





sc

sq Nq



1







Nq 1



1.419





Siła pozioma T działa w kierunku B`:

mb

2

B'
L'



















1

B'
L'











1.557





Nachylenia obciążenia spowodowanego obciążeniem poziomym H:

iq

1

Tk2

Pk2 A' c'



1

tan φ'

( )























mb

0.906





i

γ

1

Tk2

Pk2 A' c'



1

tan φ'

( )























mb 1



0.85





ic iq

1

iq







Nc tan φ'

( )





0.9





Jednostkowy charakteryczny opór graniczny podłoża w warunkach z odpływem:

qf

c' Nc



bc



sc

 ic



q' Nq



bq



sq



iq





0.5 γk



B'

 N

γ



b

γ



s

γ



i

γ





545.235 kPa







Wartość charakterystyczna oporu podłoża:

Rk

A' qf



1.911

10

3



kN







Wartość obliczeniowa oporu podłoża:

Rd

Rk
1.4

1.365

10

3



kN







Sprawdzenie warunków nośności:

Pd2 Rd



1



Pd2

Rd

0.851



Td2 Rd



1



Td2

Rd

0.052



Warunki spełnione dla przyjętych wymiarów stopy fundamentowej.

B2 2.1m



L2 2.1m



hf 1.27 m



Warunek na odrywanie:

Wskaźnik wytrzymałości:

Wx

B2

2

L2

6



1.544 m

3







qmin

Pd2

B2 L2



Md2

Wx



101.134 kPa







qmin 0



1



Warunek spełniony.

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 1
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L1 2 m





B

B1 2 m





Z

5.4m



q

Pk1
B L



228.25 kPa







ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B









2



Z
B









2





























Z

B

L

B

1

Z
B









2



L
B









2

Z
B









2





1

L
B









2



Z
B









2





Z
B















































σzq

q ηs Z

( )



0.013 MPa







- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B



1

L
B









2



4

Z
B









2































2

L
B











Z
B











1

L
B









2



4

Z
B









2





1

1

4

Z
B









2





1

L
B









2

4

Z
B









2



















































σDρ

D γ2a



0.02 MPa







naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )



1.245

10

3





MPa







odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs



0.012 MPa







naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1



γ2a h2





γ3a h3





γ3b h3.1





0.099 MPa







naprężenie pierwotne na poziomie

0.3 σzp



0.03 MPa





0.3σzp σzd



1



Warunek spełniony

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1 m



Miąższości warstw

h1 2.4m



h2 2.1m



h3 0.6m



h3.1 2.2m



Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

5.4 m



h4

Z

h1 D



h2



h3.1



h3









0.9



m





Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B1

2

1 m





Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 1:

Warstwa 2:

Warstwa 3a:

Warstwa 3b:

Ilość warstw obliczeniowych:

n1

ceil

h1 D



W0













2





n2

ceil

h2

W0













3





n3

ceil

h3

W0













1





n4

ceil

h3.1

W0













3





Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d7

h3.1

n4

0.733 m





d3

h2
n2

0.7 m





d6

h3
n3

0.6 m





d1

h1 D



n1

0.7 m





d8

d7 0.733 m





d4

d3 0.7m





d2

h1 D



n1

0.7 m





d9

d8 0.733 m





d5

d4 0.7m





Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z1

d1

2

0.35 m





z7

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7

2



4.467 m





z2

d1

d2

2



1.05 m





z8

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7



d8

2



5.2 m





z3

d1 d2



d3

2



1.75 m





z9

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7



d8



d9

2



5.933 m





z4

d1 d2



d3



d4

2



2.45 m





z5

d1 d2



d3



d4



d5

2



3.15 m





z6

d1 d2



d3



d4



d5



d6

2



3.8 m





Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ1





0.031 MPa







σzρ2

σzρ1 d2 γ1





0.043 MPa







σzρ3

σzρ2 d3 γ2a





0.057 MPa







σzρ4

σzρ3 d4 γ2a





0.071 MPa







σzρ5

σzρ4 d5 γ2a





0.085 MPa







σzρ6

σzρ5 d6 γ3a





0.089 MPa







σzρ7

σzρ6 d7 γ3b





0.093 MPa







σzρ8

σzρ7 d8 γ3b





0.098 MPa







σzρ9

σzρ8 d9 γ3b





0.103 MPa







Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 



0.02 MPa







ηm z1

 

0.972



ηm z2

 

0.677



σz.ρ2

σDρ ηm z2

 



0.014 MPa







ηm z3

 

0.402



σz.ρ3

σDρ ηm z3

 



8.084

10

3





MPa







ηm z4

 

0.249



σz.ρ4

σDρ ηm z4

 



5

10

3





MPa







ηm z5

 

0.165



σz.ρ5

σDρ ηm z5

 



3.311

10

3





MPa







ηm z6

 

0.119



σz.ρ6

σDρ ηm z6

 



2.383

10

3





MPa







ηm z7

 

0.088



σz.ρ7

σDρ ηm z7

 



1.776

10

3





MPa







ηm z8

 

0.067



σz.ρ8

σDρ ηm z8

 



1.337

10

3





MPa







ηm z9

 

0.052



σz.ρ9

σDρ ηm z9

 



1.041

10

3





MPa







Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.02 MPa







σzs5

σz.ρ5 3.311 10

3





MPa







σzs2

σz.ρ2 0.014 MPa







σzs6

σz.ρ6 2.383 10

3





MPa







σzs3

σz.ρ3 8.084 10

3





MPa







σzs7

σz.ρ7 1.776 10

3





MPa







σzs4

σz.ρ4 5 10

3





MPa







σzs8

σz.ρ8 1.337 10

3





MPa







σzs9

σz.ρ9 1.041 10

3





MPa







Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 



0.182 MPa







σzq5

q ηs z5

 



0.033 MPa







ηs z1

 

0.796



ηs z5

 

0.146



σzq2

q ηs z2

 



0.114 MPa







σzq6

q ηs z6

 



0.025 MPa







ηs z2

 

0.498



ηs z6

 

0.108



σzq7

q ηs z7

 



0.019 MPa







ηs z3

 

0.317



σzq3

q ηs z3

 



0.072 MPa







ηs z7

 

0.082



σzq8

q ηs z8

 



0.014 MPa







ηs z4

 

0.21



ηs z8

 

0.063



σzq4

q ηs z4

 



0.048 MPa







σzq9

q ηs z9

 



0.011 MPa







ηs z9

 

0.05



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1



0.162 MPa







σzd5

σzq5 σzs5



0.03 MPa







σzd2

σzq2 σzs2



0.1 MPa







σzd6

σzq6 σzs6



0.022 MPa







σzd7

σzq7 σzs7



0.017 MPa







σzd3

σzq3 σzs3



0.064 MPa







σzd8

σzq8 σzs8



0.013 MPa







σzd4

σzq4 σzs4



0.043 MPa







σzd9

σzq9 σzs9



0.01 MPa







Obliczenie spodziewanych osiadań

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1



M01

λ

σzs1 d1



M1





0.249 cm







s06

σzd6 d6



M03

λ

σzs6 d6



M3





0.019 cm







s02

σzd2 d2



M01

λ

σzs2 d2



M1





0.155 cm







s07

σzd7 d7



M03

λ

σzs7 d7



M3





0.018 cm







s03

σzd3 d3



M02

λ

σzs3 d3



M2





0.122 cm







s08

σzd8 d8



M03

λ

σzs8 d8



M3





0.013 cm







s04

σzd4 d4



M02

λ

σzs4 d4



M2





0.081 cm







s09

σzd9 d9



M03

λ

σzs9 d9



M3





0.011 cm







s05

σzd5 d5



M02

λ

σzs5 d5



M2





0.056 cm







s0

s01 s02



s03



s04



s05



s06



s07



s08



s09



0.724 cm







s0 5cm



warunek spełniony

STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI DLA KOMBINACJI NR 2
Obliczenie osiadań

Wyznaczenie współczynnika zaniku naprężeń:

L

L2 2.1m





B

B2 2.1m





Z

5.4m



q

Pk2
B L



188.209 kPa







ηs Z

( )

2

π

atan

L

B

Z
B

1

L
B









2



Z
B









2





























Z

B

L

B

1

Z
B









2



L
B









2

Z
B









2





1

L
B









2



Z
B









2





Z
B















































σzq

q ηs Z

( )



0.012 MPa







- naprężenie wywołane ciężarem fundamentu

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

ηm Z

( )

2

π

atan

L

B

2

Z
B



1

L
B









2



4

Z
B









2































2

L
B











Z
B











1

L
B









2



4

Z
B









2





1

1

4

Z
B









2





1

L
B









2

4

Z
B









2



















































σDρ

D γ2a



0.02 MPa







naprężenie na poziomie posadowienia fundamentu

σz.ρ

σDρ ηm Z

( )



1.366

10

3





MPa







odprężenie

σzs

σz.ρ



naprężenie wtórne

σzd

σzq σzs



0.011 MPa







naprężenie dodatkowe

σzp

γ1 h1



γ2a h2





γ3a h3





γ3b h3.1





0.099 MPa







naprężenie pierwotne na poziomie

0.3 σzp



0.03 MPa





0.3σzp σzd



1



Warunek spełniony

Podział gruntu na warstwy obliczeniowe:

Głębokość posadowienia

D

1 m



Miąższości warstw

h1 2.4m



h2 2.1m



h3 0.6m



h3.1 2.2m



Głębokość do której wyznaczamy warstwy obliczeniowe

Z

5.4 m



h4

Z

h1 D



h2



h3.1



h3









0.9



m





Maxymalna grubość warstwy obliczeniowej:

W0

B1

2

1 m





Miąższości warstw obliczeniowych

Warstwa 1:

Warstwa 2:

Warstwa 3a:

Warstwa 3b:

Ilość warstw obliczeniowych:

n1

ceil

h1 D



W0













2





n2

ceil

h2

W0













3





n3

ceil

h3

W0













1





n4

ceil

h3.1

W0













3





Grubość warstw obliczeniowych (Warstwy wyznaczamy od poziomu posadowienia D):

d7

h3.1

n4

0.733 m





d3

h2
n2

0.7 m





d6

h3
n3

0.6 m





d1

h1 D



n1

0.7 m





d8

d7 0.733 m





d4

d3 0.7m





d2

h1 D



n1

0.7 m





d9

d8 0.733 m





d5

d4 0.7m





Odległości od poziomu posadowienia do środka warstw:

z1

d1

2

0.35 m





z7

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7

2



4.467 m





z2

d1

d2

2



1.05 m





z8

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7



d8

2



5.2 m





z3

d1 d2



d3

2



1.75 m





z9

d1 d2



d3



d4



d5



d6



d7



d8



d9

2



5.933 m





z4

d1 d2



d3



d4

2



2.45 m





z5

d1 d2



d3



d4



d5

2



3.15 m





z6

d1 d2



d3



d4



d5



d6

2



3.8 m





Naprężenia pierwotne na granicach warstw obliczeniowych

σzρ1

σDρ d1 γ1





0.031 MPa







σzρ2

σzρ1 d2 γ1





0.043 MPa







σzρ3

σzρ2 d3 γ2a





0.057 MPa







σzρ4

σzρ3 d4 γ2a





0.071 MPa







σzρ5

σzρ4 d5 γ2a





0.085 MPa







σzρ6

σzρ5 d6 γ3a





0.089 MPa







σzρ7

σzρ6 d7 γ3b





0.093 MPa







σzρ8

σzρ7 d8 γ3b





0.098 MPa







σzρ9

σzρ8 d9 γ3b





0.103 MPa







Odprężenia w środkach warstw obliczeniowych:

Wyznaczenie współczynnika rozkładu naprężeń:

σz.ρ1

σDρ ηm z1

 



0.02 MPa







ηm z1

 

0.976



ηm z2

 

0.701



σz.ρ2

σDρ ηm z2

 



0.014 MPa







ηm z3

 

0.428



σz.ρ3

σDρ ηm z3

 



8.595

10

3





MPa







ηm z4

 

0.268



σz.ρ4

σDρ ηm z4

 



5.391

10

3





MPa







ηm z5

 

0.179



σz.ρ5

σDρ ηm z5

 



3.597

10

3





MPa







ηm z6

 

0.129



σz.ρ6

σDρ ηm z6

 



2.6

10

3





MPa







ηm z7

 

0.097



σz.ρ7

σDρ ηm z7

 



1.942

10

3





MPa







ηm z8

 

0.073



σz.ρ8

σDρ ηm z8

 



1.466

10

3





MPa







ηm z9

 

0.057



σz.ρ9

σDρ ηm z9

 



1.143

10

3





MPa







Naprężenia wtórne w środkach warstw obliczeniowych:

σzs1

σz.ρ1 0.02 MPa







σzs5

σz.ρ5 3.597 10

3





MPa







σzs2

σz.ρ2 0.014 MPa







σzs6

σz.ρ6 2.6 10

3





MPa







σzs3

σz.ρ3 8.595 10

3





MPa







σzs7

σz.ρ7 1.942 10

3





MPa







σzs4

σz.ρ4 5.391 10

3





MPa







σzs8

σz.ρ8 1.466 10

3





MPa







σzs9

σz.ρ9 1.143 10

3





MPa







Naprężenia w środkach warstw obliczeniowych

σzq1

q ηs z1

 



0.152 MPa







σzq5

q ηs z5

 



0.03 MPa







ηs z1

 

0.805



ηs z5

 

0.157



σzq2

q ηs z2

 



0.097 MPa







σzq6

q ηs z6

 



0.022 MPa







ηs z2

 

0.515



ηs z6

 

0.117



σzq7

q ηs z7

 



0.017 MPa







ηs z3

 

0.334



σzq3

q ηs z3

 



0.063 MPa







ηs z7

 

0.09



σzq8

q ηs z8

 



0.013 MPa







ηs z4

 

0.224



ηs z8

 

0.069



σzq4

q ηs z4

 



0.042 MPa







σzq9

q ηs z9

 



0.01 MPa







ηs z9

 

0.054



Naprężenia dodatkowe w środkach warstw obliczeniowych

σzd1

σzq1 σzs1



0.132 MPa







σzd5

σzq5 σzs5



0.026 MPa







σzd2

σzq2 σzs2



0.083 MPa







σzd6

σzq6 σzs6



0.019 MPa







σzd7

σzq7 σzs7



0.015 MPa







σzd3

σzq3 σzs3



0.054 MPa







σzd8

σzq8 σzs8



0.011 MPa







σzd4

σzq4 σzs4



0.037 MPa







σzd9

σzq9 σzs9



9.068

10

3





MPa







Obliczenie spodziewanych osiadań

λ

1



Budowa trwa dłużej niż rok

s01

σzd1 d1



M01

λ

σzs1 d1



M1





0.207 cm







s06

σzd6 d6



M03

λ

σzs6 d6



M3





0.017 cm







s02

σzd2 d2



M01

λ

σzs2 d2



M1





0.132 cm







s07

σzd7 d7



M03

λ

σzs7 d7



M3





0.016 cm







s03

σzd3 d3



M02

λ

σzs3 d3



M2





0.106 cm







s08

σzd8 d8



M03

λ

σzs8 d8



M3





0.012 cm







s04

σzd4 d4



M02

λ

σzs4 d4



M2





0.071 cm







s09

σzd9 d9



M03

λ

σzs9 d9



M3





9.509

10

3





cm







s05

σzd5 d5



M02

λ

σzs5 d5



M2





0.05 cm







s00 s01 s02



s03



s04



s05



s06



s07



s08



s09



0.619 cm







s00 5cm



warunek spełniony

Osiadanie dla kombinacji nr 1:

s0 7.237 mm





Osiadanie dla kombinacji nr 2:

s00 6.186 mm





Wybrano większe osiadanie:

s1

s0 7.237 mm







Współrzędne poszczególnych stóp fundamentowych

l1

8m



l2

7.5m



l3

3.5m



l4

4.0m



Wzór na obliczenie poszczególnych osiadań:

S0

si

xi

10

yi

xi 1





















si

Osiadanie dla stopy nr 2:

Osiadanie dla stopy nr 3:

x2

0



y2

l4 4 m





x3

l2 7.5m





y3

l4 4 m





s2

s1

y2

x2 1m



x2

10m

















28.947 mm







s3

s1

y3

x3 1m



x3

10m

















8.833 mm







Osiadanie dla stopy nr 4:

Osiadanie dla stopy nr 5:

x4

l1



8

 m





y4

0m



x5

0m



y5

0m



s4

s1

y4

x4 1m



x4

10m

















5.789



mm







s5

s1

y5

x5 1m



x5

10m

















0 mm







Osiadanie dla stopy nr 6:

Osiadanie dla stopy nr 7:

x6

l2 7.5m





y6

0m



x7

l1



8

 m





y7

l3



3.5



m





s6

s1

y6

x6 1m



x6

10m

















5.428 mm







s7

s1

y7

x7 1m



x7

10m

















2.171



mm







Osiadanie dla stopy nr 8:

Osiadanie dla stopy nr 9:

x8

0m



y8

l3



3.5



m





x9

l2 7.5m





y9

l3



3.5



m





s9

s1

y9

x9 1m



x9

10m

















2.448 mm







s8

s1

y8

x8 1m



x8

10m

















25.328



mm







Średnie osiadanie budowli:

Pole powierzchni stopy fundamentowej: F1 B1 L1



4 m

2





sśr F1

s1 s2



s3



s4



s5



s6



s7



s8



s9







9 F1





2.178 mm







10. Przechylenie Budowli=> Uklad przyjmuję w środku ciężkości

x1

l1



8

 m





y1

l4 4 m





x1

2

64 m

2



y1

2

16 m

2



x1 y1



32

 m

2



s1 y1



0.029 m

2



x2

0



y2

l4 4 m





x2

2

0



y2

2

16 m

2



x2 y2



0



s2 y2



0.116 m

2



x3

l2 7.5m





y3

l4 4 m





x3

2

56.25 m

2



y3

2

16 m

2



x3 y3



30 m

2



s3 y3



0.035 m

2



x4

l1



8

 m





y4

0m



x4

2

64 m

2



y4

2

0



x4 y4



0



s4 y4



0



x5

0m



y5

0m



x5

2

0



y5

2

0



x5 y5



0



s5 y5



0



x6

l2 7.5m





y6

0m



x6

2

56.25 m

2



y6

2

0



x6 y6



0



s6 y6



0



x7

l1



8

 m





y7

l3



3.5



m





x7

2

64 m

2



y7

2

12.25 m

2



x7 y7



28 m

2



s7 y7



7.599

10

3





m

2



x8

0m



y8

l3



3.5



m





x8

2

0



y8

2

12.25 m

2



x8 y8



0



s8 y8



0.089 m

2



x9

l2 7.5m





y9

l3



3.5



m





x9

2

56.25 m

2



y9

2

12.25 m

2



x9 y9



26.25



m

2



s9 y9



8.567



10

3





m

2



s

s1 s2



s3



s4



s5



s6



s7



s8



s9



0.02 m





s1 x1



0.058



m

2



x

x1 x2



x3



x4



x5



x6



x7



x8



x9



1.5



m





s2 x2



0



y

y1 y2



y3



y4



y5



y6



y7



y8



y9



1.5 m





s3 x3



0.066 m

2



X

x1

2

x2

2



x3

2



x4

2



x5

2



x6

2



x7

2



x8

2



x9

2



360.75 m

2





s4 x4



0.046 m

2



Y

y1

2

y2

2



y3

2



y4

2



y5

2



y6

2



y7

2



y8

2



y9

2



84.75 m

2





s5 x5



0



xy

x1 y1



x2 y2





x3 y3





x4 y4





x5 y5





x6 y6





x7 y7





x8 y8





x9 y9





0.25



m

2





s6 x6



0.041 m

2



s7 x7



0.017 m

2



xs

x1 s1



x2 s2





x3 s3





x4 y4





x5 y5





x6 y6





x7 s7





x8 s8





x9 s9





0.044 m

2





s8 x8



0



ys

y1 s1



y2 s2





y3 s3





y4 s4





s5 y5





s6 y6





y7 s7





y8 s8





y9 s9





0.268 m

2





s9 x9



0.018 m

2



Ilość stóp fundamentowych w budynku:

n

9



C

X

xy

x

xy

Y

y

x

y

n



















Z

xs

ys

s



















W

C

1



Z



1.313

10

4





3.13

10

3





1.678

10

3





























a

5.602 10

5







θdop

0.003



Przechylenie budowli:

b

1.747 10

3







c

1.155 10

3







θ

a

2

b

2



1.746i

10

3









warunek niespełniony

11. Strzałka ugięcia budowli

f0.dop

1cm



-dopuszczalna strzałka ugięcia (PN-80/B-03020 tab.4.)

Strzałka ugięcia na linii 1-2-3

l1

12.6m



l2

6.3m



l

l1 l2



18.9 m





f0

s2 l s3 l1





s1 l2





l

2.065 cm







f0 f0.dop



0



warunek
niespełniony

Strzałka ugięcia na linii 1-4-7

l3

7.2m



l4

7.2m



l

l3 l4



14.4 m





f0

s4 l s1 l3





s7 l4





l

0.832



cm







f0 f0.dop



1



warunek został
spełniony