DANE OGÓLNE DO PROJEKTU:

Stpoa fundamentowa dla stalowej ramy- elementu nośnego hali jednonawowej w obiekcie niepodpiwniczonym

Lokalizacja : Żary

Strefa klimatyczna: II =>

hz

0.8 m

⋅

:=

Rozpiętość hali:

LH

21m

:=

Obciążenie pionowe:

Pr

1700 kN

⋅

:=

Moment :

Mr

300 kN

⋅

m

⋅

:=

Warstwa gruntu na k tórej posadawiam fundament(Pias ek gliniasty(B )) jest gruntem wątpliwym.Zakładam że jes t to grunt
wysadzinowy więc głębokość posadowienia D fundamentu musi D>0.5 m. Poziom posadzki jest równy z poziomem terenu.

A

B

IL

ID

ρ

φ

c

M0

M

ZWU

ZWG

m

m

t/m3

 ?

kPa

Mpa

Mpa

m

m

Pg(B)

2,5

1,7

0,15

2,15

20,00 35,00 42,00 56,00

0,75

Ps

3,4

3,1

0,30

1,80

31,00

68,00 75,56

0,9

Gp(B)

1,7

3,1

0,05

2,20

22,00 40,00 64,00 85,33

0,75

Ż

0,40

1,90

37,00

135,00 135,00

1

z badań

z normy

z badań

rodzaj 

gruntu

β

Do obliczeń w programie przyjęto jednostki:

t

1000 kg

⋅

:=

Warstwy gruntu:

- warstwa I (piasek gliniasty P

g

(B))

IL

0.15

:=

ρI

2.15

t

m

3

:=

ϕI

20 deg

⋅

:=

cI

35 kPa

⋅

:=

cur

0.9 cI

⋅

31.5 kPa

⋅

=

:=

M0I

42 MPa

⋅

:=

MI

56MPa

:=

- warstwa II (piasek średni P

s

)

IDII

0.30

:=

ρII

1.8

t

m

3













:=

ϕII

31 deg

⋅

:=

M0II

68 MPa

⋅

:=

MII

75.5MPa

:=

-warstwa III(Glina piaszczysta G

p

(B))

cIII

40kPa

:=

ρIII

2.20

t

m

3

:=

ϕIII

22 deg

⋅

:=

M0III

64 MPa

⋅

:=

MIII

85.33MPa

(

)

:=

-warstwa IV (Żwir Ż)

ρIV

1.90

t

m

3

:=

ϕIV

37.deg

:=

MIV

135 MPa

⋅

:=

M0IV

135 MPa

⋅

:=

γm

0.9

:=

Przyjęto współczynnik materiałowy

DANE POMOCNICZE:

g

10

m

s

2

⋅

:=

*przyspieszenie ziemskie :

*gęstość wody :

ρw

1.0

t

m

3

⋅

:=

*gęstość betonu zbrojonego :

γB

25.0

kN

m

3

⋅

:=

- minimalna głębokość posadowienia :

Dmin

0.8 m

⋅

:=

2. OBLICZENIA WSTĘPNE:

2.1 Ustalenie wymiarów fundamentu:

- warstwa I(piasek średni):

kąt tarcia wewnętrznego:

ϕI 20 deg

⋅

=

ϕI

r

( )

ϕ'I

=

ϕ'I

ϕI 0.9

⋅

:=

ϕ'I 18 deg

⋅

=

średnia obl. gęstość objętościowa gruntu zalegająca poniżej poziomu posadowienia do głębokości B:

ρBI

r

( )

ρrBI

:=

ρBI

r

( )

ρrBI

ρI γm

⋅

1.935

t

m

3

⋅

=

:=

średnia obl. gęstość objętościowa gruntu zalegająca powyżej podstawy fundamentu:

ρDI

r

( )

ρrDI

=

ρrDI

ρI γm

⋅

:=

ρrDI 1.935

t

m

3

⋅

=

współczyniki nośności wyznaczone na podstawie obliczeniowej wartości kąta tarcia wewnętrznego:

NDI

5.26

:=

NBI

1.04

:=

NCI

13.10

:=

składowa pionowa wypadkowej obciążenia całkowitego:

Nr

1.1 Pr

⋅

1870 kN

⋅

=

:=

Grunt zalegający bezpośrednio pod fundamentem(piasek gliniasty(B)):

Obliczenie wymiarów podstawy fundamentu.

Przyjmuje do obliczeń wymiary podstawy fundamentu:

Bob

1m

:=

-szerokość:

cur

31.5 kPa

⋅

:=

-długość:

Lob

1m

:=

- minimalna głębokość posadowienia :

Dmin 0.8 m

=

qf

1

0.3

Bob
Lob

⋅

+













NCI

⋅

cur

⋅

1

1.5

Bob
Lob

⋅

+













NDI

⋅

Dmin

⋅

ρrDI

⋅

g

⋅

+

1

0.25

Bob
Lob

⋅

−













NBI

⋅

Bob

⋅

ρrBI

⋅

g

⋅

+

755.1 kPa

⋅

=

:=

m

0.81

:=

BxL

Nr

m qf

⋅

≥

Nr

m qf

⋅

3.057 m

2

=

BxL

3.075 m

2

⋅

≥

B

0.7 0.9

,

(

) L

⋅

:=

0.7

Przyjmuje wymiar podstawy fundamentu:

L

2.2 m

⋅

:=

B

0.8 L

⋅

1.76 m

⋅

=

:=

Ast

L B

⋅

3.872 m

2

⋅

=

:=

Obliczenie wysokości stopy:

Przyjmuje długość słupa mierzoną odpowiednio w kierunku B i L:

Stopa betonowa

asB

0.5m

:=

asL

0.5m

:=

hst 0.75 L asL

−

(

)

⋅

≥

Stopa żelbetowa

0.75 L

asL

−

(

)

⋅

1.033

=

0.3 L

asL

−

(

)

⋅

0.413

=

0.5 L

asL

−

(

)

⋅

0.689

=

0.413 m

hst

≤

0.689 m

≤

Ostatecznie przyjęto stopę ostrosłupową o wymiarach:

L

2.2 m

⋅

:=

B

1.8 m

⋅

:=

hst

0.8 m

⋅

:=

1. Sprawdzenie stanu granicznego nośności w poziomie posadowienia fundamentu:

Nr m QfNB

⋅

≤

Nr m QfNL

⋅

≤

1.1 Zestawienie obciążeń:

γf

1.1

:=

współczynnik obciążenia stopy

w

0.2 m

⋅

:=

aL

asL w

+

0.7 m

⋅

=

:=

aB

asB w

+

0.7 m

⋅

=

:=

F1

B L

⋅

3.96 m

2

⋅

=

:=

F2

aL aB

⋅

0.49 m

2

⋅

=

:=

γB

25

kN

m

3

⋅

:=

Objętość stopy fundamentowej:

Vf

B L

⋅ w

⋅

hst w

−

3













F1

F1 F2

⋅

+

F2

+

(

)

⋅

+

1.961 m

3

⋅

=

:=

Ciężar własny stopy:

Gst

γf Vf

⋅

γB

⋅

53.916 kN

⋅

=

:=

Ciężar własny gruntu i posadzki:

Dmin 0.8 m

=

- objętość gruntu:

Vg

B L

⋅ D

min

⋅

Vf

−

:=

Vf

Vg

2.2 1.8

⋅

0.8

⋅

1.961

−

1.207

=

:=

Vg

1.207 m

3

⋅

:=

γfg

1.3

:=

współczynnik obciążenia dla gruntu i posadzki

γgr

ρI g

⋅

:=

γgr

21.5

kN

m

3

⋅

:=

Ggp

γfg Vg

⋅

γgr

⋅

33.736 kN

⋅

=

:=

Obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia :

Pr 1700 kN

⋅

=

Gst 53.916 kN

⋅

=

Nr

Pr Gst

+

Ggp

+

1787.652 kN

⋅

=

:=

Obliczenie mimośrodów:

Mr

300 kN

⋅

m

⋅

:=

es

Mr

Pr

0.176 m

⋅

=

:=

<

B

6

0.243

=

Przyjęto mimośród początkowy e

s

0.18 m

⋅

:=

Obliczeniowy mimośród wypadkowej obciążenia całkowitego :

eL

Mr Pr es

⋅

−

Nr

0.003

−

=

:=

eL

0.003

−

=

<

L

6

0.297

=

Przyjęto mimośrody :

eL

0.0

:=

eB

0

:=

1.2 Obliczenie oporu granicznego podłoża:

Obliczenie gęstości objętościowej szkieletu gruntowego i porowatości dla poszczególnych warstw:

1. Piasek gliniasty (B)-( I warstwa)

- spójność obliczeniowa :

cu

r

( )

cur

=

cur 31.5 kPa

⋅

=

cruI

γm cI

⋅

:=

cruI 31.5 kPa

⋅

=

t

1000 kg

⋅

:=

- gęstość obliczeniowa :

ρDrI

ρI γm

⋅

:=

ρBI

r

( )

ρBrI

=

ρD1

r

( )

ρDrI

=

ρDrI 1935

kg

m

3

=

ρBr1

ρDrI 1935

kg

m

3

=

:=

ρI

2.15

t

m

3

⋅

:=

ρBr1

1.935

t

m

3

⋅

:=

- kąt obliczeniowy :

ϕI 20 deg

⋅

=

ϕI

r

( )

ϕrI

=

ϕrI

ϕI γm

⋅

18 deg

⋅

=

:=

tan

ϕI

r

( )

tan

ϕrI

( )

=

tan

ϕrI

( )

0.325

=

- współczynniki :

NDI 5.26

=

NCI 13.1

=

NBI 1.04

=

-gęstość gruntu pod wodą:

ρsI

2.15

t

m

3

:=

wnI

0.13

:=

ρsI

2.65

t

m

3

⋅

:=

ρdI

ρI

1

wnI

+

1.903

t

m

3

⋅

=

:=

porowatość:

nI

ρsI ρdI

−

ρsI

0.282

=

:=

2. piasek średni ( II warstwa ) :

ρsII

2.65

t

m

3

:=

- gęstość obliczeniowa :

ρII

1.8

t

m

3

⋅

:=

ρDII

r

( )

ρDrII

=

ρDrII

ρII γm

⋅

:=

ρBII

r

( )

ρBrII

=

ρBrII

ρDrII 1.62

t

m

3

⋅

=

:=

ρDrII 1.62

t

m

3

⋅

=

wnII

0.16

:=

ρdII

ρII

1

wnII

+

1.552

t

m

3

⋅

=

:=

porowatość:

nII

ρsII ρdII

−

ρsII

0.414

=

:=

- kąt obliczeniowy :

ϕII 31 deg

⋅

=

ϕrII

ϕII γm

⋅

27.9 deg

⋅

=

:=

ϕII

r

( )

ϕrII

=

tan

ϕII

r

( )

⋅

tan

ϕrII

⋅

=

tan

ϕrII

( )

0.529

=

- współczynniki :

NDII

20.63

:=

NCII

32.67

:=

NBII

8.85

:=

3. glina piaszczysta (B) - III warstwa

wnIII

0.12

:=

ρsIII

2.67

t

m

3

:=

ρIII

2.20

t

m

3

:=

ρdIII

ρIII

1

wnII

+

1.897

t

m

3

⋅

=

:=

porowatość:

nIII

ρsIII ρdIII

−

ρsIII

0.29

=

:=

STOPA FUNDAMENTOWA A

TrL

0

:=

TrB

0

:=

tgα.L

TrL

Nr

0

=

:=

tgα.B

TrB

Nr

0

=

:=

tan

ϕrI

( )

0.325

=

tgα.L

tan

ϕrI

( )

0

=

ϕI

r

( )

ϕ'I

=

ϕ'I

ϕI 0.9

⋅

:=

ϕ'I 18 deg

⋅

=

tan

ϕ'I

( )

0.325

=

tgα.B

tan

ϕ'I

( )

0

=

iD

1

:=

iB

1

:=

iC

1

:=

dla kierunku B

Współczynniki uwzględniające wychylenie
wypadkowej obciążenia całkowitego:

iDL

1

:=

iBL

1

:=

iCL

1

:=

dla kierunku L

Wymiary zredukowane fundamentu:

B'

B

2 eB

⋅

−

1.8 m

⋅

=

:=

B'

L'

≤

L'

L

2 eL

⋅

−

2.2 m

⋅

=

:=

ρw

1

t

m

3

⋅

:=

ρD

ρrDI 1935

kg

m

3

=

:=

Gęstość objętościowa gruntu pod wodą:
-warstwa I

ρD

1.935

t

m

3

:=

Dmin

0.8 m

⋅

:=

ρ'I

1

nI

−

(

)

ρsI ρw

−

(

)

⋅

1.185

t

m

3

⋅

=

:=

ρB

0.9

1.2

ρI

⋅

0.6

ρ'I

⋅

+

1.2

0.6

+

⋅

1.645

t

m

3

⋅

=

:=

ρB 1.645

t

m

3

⋅

=

g

10

m

s

2

=

Oblcizenie oporu granicznego podłoża :

QfNB

B' L'

⋅

1

0.3

B'

L'

⋅

+









NCI

⋅

cruI

⋅

iC

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅ i

D

⋅

+

1

0.25

B'

L'

⋅

−









NBI

⋅

B'

⋅

ρB

⋅

g

⋅ i

B

⋅

+









⋅

:=

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅ i

D

⋅

QfNB

1.8 2.2

⋅

1

0.3

1.8

2.2

⋅

+









13.10

⋅

31.5

⋅

1

⋅

1

1.5

1.8

2.2

⋅

+









5.26

⋅

0.8

⋅

1.935

⋅

10

⋅

1

⋅

+

1

0.25

1.8

2.2

⋅

−









1.04

⋅

1.8

⋅

1.645

⋅

10

⋅

1

⋅

+









⋅

2850.359

=

:=

QfNL

B' L'

⋅

1

0.3

B'

L'

⋅

+









NCI

⋅

cruI

⋅

iCL

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

+

1

0.25

B'

L'

⋅

−









NBI

⋅

L'

⋅ ρ

B

⋅

g

⋅ i

BL

⋅

+









⋅

:=

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

QfNL

1.8 2.2

⋅

1

0.3

1.8

2.2

⋅

+









13.10

⋅

31.5

⋅

1

⋅

1

1.5

1.8

2.2

⋅

+









5.26

⋅

0.8

⋅

1.935

⋅

10

⋅

1

⋅

+

1

0.25

1.8

2.2

⋅

−









1.04

⋅

2.2

⋅

1.645

⋅

10

⋅

1

⋅

+









2871.915

=

:=

QfNB

2850.359 kN

⋅

:=

QfNL

2871.915 kN

⋅

:=

STOPA FUNDAMENTOWA B

iD

1

:=

iB

1

:=

iC

1

:=

dla kierunku B

Współczynniki uwzględniające wychylenie
wypadkowej obciążenia całkowitego:

iDL

1

:=

iBL

1

:=

iCL

1

:=

dla kierunku L

Wymiary zredukowane fundamentu:

B'

1.8 m

⋅

=

B'

L'

≤

L'

2.2 m

⋅

=

ρD 1.935

t

m

3

⋅

=

ρB

0.9

1.2

ρI

⋅

0.6

ρ'I

⋅

+

1.2

0.6

+

⋅

1.645

t

m

3

⋅

=

:=

QfNB

B' L'

⋅

1

0.3

B'

L'

⋅

+









NCI

⋅

cruI

⋅

iC

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

+

1

0.25

B'

L'

⋅

−









NBI

⋅

B'

⋅

ρB

⋅

g

⋅ i

B

⋅

+









⋅

:=

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

QfNL

B' L'

⋅

1

0.3

B'

L'

⋅

+









NCI

⋅

cruI

⋅

iCL

⋅

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

+

1

0.25

B'

L'

⋅

−









NBI

⋅

L'

⋅ ρ

B

⋅

g

⋅ i

BL

⋅

+









⋅

:=

1

1.5

B'

L'

⋅

+









NDI Dmin

⋅

ρD

⋅

g

⋅

QfNB

2850.359 kN

⋅

:=

QfNL

2871.915 kN

⋅

:=

1.3 Sprawdzenie stanu granicznego nośności

:

STOPA FUNDAMENTOWA A

m

0.81

=

Nr m QfNB

⋅

≤

Nr 1787.652 kN

⋅

=

m QfNB

⋅

2308.791 kN

⋅

=

Warunek spełniony!

Nr

m QfNB

⋅

77.43 %

⋅

=

Zapewniony 15% zapas

Nr

m QfNL

⋅

76.847 %

⋅

=

STOPA FUNDAMENTOWA B

Nr m QfNB.

⋅

≤

Nr 1787.652 kN

⋅

=

m QfNB

⋅

2308.791 kN

⋅

=

Warunek spełniony!

QfNB 0.85

⋅

2422.805 kN

⋅

=

Nr

m QfNB

⋅

77.43 %

⋅

=

Zapewniony 15% zapas

Nr

m QfNL

⋅

%

⋅

=

2. Sprawdzenie warunku podłoża uwarstwionego:

1. Piasek gliniasty (B)-( I warstwa)

- spójność obliczeniowa :

cu

r

( )

cur

=

cur 31.5 kPa

⋅

=

cruI

γm cI

⋅

:=

cruI 31.5 kPa

⋅

=

t

1000 kg

⋅

:=

- gęstość obliczeniowa :

ρDrI

ρI γm

⋅

:=

ρBI

r

( )

ρBrI

=

ρD1

r

( )

ρDrI

=

ρrDI 1935

kg

m

3

=

ρI

2.15

t

m

3

⋅

:=

ρBr1

ρrDI 1935

kg

m

3

=

:=

ρBr1

1.935

t

m

3

⋅

:=

- kąt obliczeniowy :

ϕI 20 deg

⋅

=

ϕI

r

( )

ϕrI

=

ϕrI

ϕI γm

⋅

18 deg

⋅

=

:=

tan

ϕI

r

( )

tan

ϕrI

( )

=

tan

ϕrI

( )

0.325

=

- współczynniki odcztytane z normy na podstawie obliczeniowego kąta tarcia :

NDI 5.26

=

NCI 13.10

=

NBI 1.04

=

qfI

1

0.3

B

L

⋅

+









NCI

⋅

cruI

⋅

1

1.5

B

L

⋅

+









NDI

⋅

Dmin

⋅

ρrDI

⋅

g

⋅

+

1

0.25

B

L

⋅

−









NBI

⋅

ρrBI

⋅

B

⋅ g

⋅

+

:=

1

1.5

B

L

⋅

+









NDI

⋅

Dmin

⋅

ρrDI

⋅

g

⋅

qfI

1

0.3

1.8

2.2

⋅

+









13.10

⋅

31.5

⋅

1

1.5

1.8

2.2

⋅

+









5.26

⋅

0.8

⋅

1.935

⋅

10

⋅

+

1

0.25

1.8

2.2

⋅

−









1.04

⋅

1.935

⋅

1.935

⋅

2.2

⋅

10

⋅

+

763.437

=

:=

qfI

763.437 kPa

⋅

:=

2. piasek średni ( II warstwa ) :

ρsII

2.65

t

m

3

:=

- gęstość obliczeniowa :

ρII

1.8

t

m

3

⋅

:=

ρDII

r

( )

ρDrII

=

ρDrII

ρII γm

⋅

:=

ρBII

r

( )

ρBrII

=

ρBrII

ρDrII 1.62

t

m

3

⋅

=

:=

ρDrII 1.62

t

m

3

⋅

=

wnII

0.16

:=

ρdII

ρII

1

wnII

+

1.552

t

m

3

⋅

=

:=

porowatość:

nII

ρsII ρdII

−

ρsII

0.414

=

:=

- kąt obliczeniowy :

ϕII 31 deg

⋅

=

ϕrII

ϕII γm

⋅

27.9 deg

⋅

=

:=

ϕII

r

( )

ϕrII

=

tan

ϕII

r

( )

⋅

tan

ϕrII

⋅

=

tan

ϕrII

( )

0.529

=

- współczynniki :

NDII 20.63

=

NCII 32.67

=

NBII 8.85

=

qfII

1

1.5

B

L

⋅

+









NDII Dmin

⋅

ρDrII

⋅

g

⋅

1

0.25

B

L

⋅

−









NBII

⋅

B

⋅ ρ

BrII

⋅

g

⋅

+

:=

qfII

1

1.5

1.8

2.2

⋅

+









20.63

⋅

0.8

⋅

1.62

⋅

10

⋅

1

0.25

1.8

2.2

⋅

−









8.85

⋅

1.8

⋅

1.62

⋅

10

⋅

+

800.774

=

:=

7

qfII

800.774 kPa

⋅

:=

c) glina piaszczysta (B) (III warstwa) :

- spójność obliczeniowa :

cuIII

40 kPa

⋅

:=

cu

r

( )

cruIII

=

cruIII

γm cuIII

⋅

36 kPa

⋅

=

:=

- gęstość obliczeniowa :

ρBIII

r

( )

ρBrIII

=

ρDIII

r

( )

ρDrIII

=

ρIII

2.20

t

m

3

⋅

:=

ρDrIII

ρIII γm

⋅

:=

ρBrIII

ρDrIII 1.98

t

m

3

⋅

=

:=

- kąt obliczeniowy :

ϕIII

22deg

:=

ϕIII

r

( )

ϕrIII

=

ϕrIII

ϕIII γm

⋅

19.8 deg

⋅

=

:=

tan

ϕIII

r

( )

⋅

tan

ϕrIII

⋅

=

tan

ϕrIII

(

)

0.36

=

- współczynniki :

NDIII

6.20

:=

NCIII

14.65

:=

NBIII

1.42

:=

qfIII

1

0.3

B

L

⋅

+









NCIII

⋅

cruIII

⋅

1

1.5

B

L

⋅

+









NDIII

⋅

Dmin

⋅

ρDrIII

⋅

g

⋅

+

1

0.25

B

L

⋅

−









NBIII

⋅

ρBrIII

⋅

B

⋅ g

⋅

+

:=

1

1.5

B

L

⋅

+









NDIII

⋅

Dmin

⋅

ρDrIII

⋅

g

⋅

qfIII.

1

0.3

1.8

2.2

⋅

+









14.65

⋅

36

⋅

1

1.5

1.8

2.2

⋅

+









6.20

⋅

0.8

⋅

1.98

⋅

10

⋅

+

1

0.25

1.8

2.2

⋅

−









1.42

⋅

1.98

⋅

1.8

⋅

10

⋅

+









915.846

=

:=

qfIII

915.846 kPa

⋅

:=

Grunt nieuwarstwiony ponieważ :

qfI qfII

≤

qfI 763.437 kPa

⋅

=

<

qfII 800.774 kPa

⋅

=

4. SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI W POZIOMIE POSADOWIENIA FUNDAMENTU
ZASTĘPCZEGO (W STROPIE WARSTWY SŁABSZEJ)

STOPA FUNDAMENTOWA A

4.1 Obliczenie wymiarów fundamentu zastępczego:

Dane do obliczeń:

Nr 1787.652 kN

⋅

=

h

2.5 m

⋅

:=

γm.

1.1

:=

g

10

m

s

2

=

Warstwa słabsza znajduje się na głebokośc i 2B zatem:

B

h

<

2B

<

1.8m

2.5m

<

3.6m

<

B

1.8 m

⋅

=

b

2

h

3

⋅

1.667 m

⋅

=

:=

L

2.2 m

⋅

=

Wymiary fundamentu zastępczego:

B'

B

b

+

3.467 m

⋅

=

:=

L'

L

b

+

3.867 m

⋅

=

:=

4.2 Średnia obliczeniowa gęstość gruntu zalegająca miedzy stropem warstwy słabszej a poziomem
posadowienia fundamentu:

nI 0.282

=

ρsrI

1

nI

−

(

)

ρsI

⋅

ρw nI

⋅

+

2.185

t

m

3

⋅

=

:=

ρ'h

r

( )

ρ'hr

=

ρ'hr

1.1

1.9 m

⋅ ρ

I

⋅

1.7 m

⋅ ρ

srI

⋅

+

3.6 m

⋅

⋅

2.383

t

m

3

⋅

=

:=

4.3 Pionowa składowa obciążenia fundamentu zastępczego:

N'r

Nr B' L'

⋅ h

⋅ ρ'

hr

⋅

g

⋅

+

2586.225 kN

⋅

=

:=

Nr 1787.652 kN

⋅

=

4.4 Mimośrody fundamentu zastępczego:

e'B

Nr eB

⋅

TrB h

⋅

+

N'r

0

=

:=

TrL 0 kN

⋅

=

e'L

Nr eL

⋅

TrL h

⋅

+

N'r

0

=

:=

Do obliczeń przyjmuje oznaczenie wymiarów zredukowanych fundamentu zastępczego jako:

B.zrfz

L.zrfz

=

=

L

B

Bzrfz

B'

2 e'B

⋅

−

3.467 m

⋅

=

:=

Lzrfz

L'

2 e'L

⋅

−

3.867 m

⋅

=

:=

4.5 Głębokość posadowienia dla fundamentu zastępczego:

D'min

Dmin h

+

3.3 m

⋅

=

:=

4.6 Parametry warstwy słabszej( ):

ϕII 31 deg

⋅

=

tg'α.L

TrL

N'r

0

=

:=

tg'α.B

TrB

N'r

0

=

:=

ϕII

r

( )

ϕ'II

=

ϕ'II

ϕII 0.9

⋅

:=

ϕ'II 27.9 deg

⋅

=

tan

ϕ'II

( )

0.53

=

tg'α.B

tan

ϕ'II

( )

0

=

iD.B

1

:=

iB.B

1

:=

iC.B

1

:=

kierunek B

iD.L

1

:=

iB.L

1

:=

iC.L

1

:=

kierunek L

NDII 20.63

=

NBII 8.85

=

NCII 32.67

=

ρsrII

1

nII

−

(

)

ρsII

⋅

ρw nII

⋅

+

1.966

t

m

3

⋅

=

:=

1

0.3

Bzrfz
Lzrfz

⋅

+













NCII.

⋅

c'uII.

⋅

iC.B.

⋅

1

1.5

Bzrfz
Lzrfz

⋅

+













NDII. D'min

⋅

ρ'Dr

⋅

g

⋅ i

D.L.

⋅

+

1

0.25

Bzrfz
Lzrfz

⋅

−













NBII.

⋅

Lzrfz

⋅

ρ'Br

⋅

g

⋅ i

B.L

⋅

+

ρ'Dr

0.9

2.7 m

⋅ ρ

I

⋅

1.6 m

⋅ ρ'

I

⋅

+

4.3 m

⋅

⋅

1.612

t

m

3

⋅

=

:=

ρ'Br

0.9

ρII

⋅

1.62

t

m

3

⋅

=

:=

NCII. c'uII.

⋅

Q'fNB

Bzrfz Lzrfz

⋅

1

1.5

Bzrfz
Lzrfz

⋅

+













NDII D'min

⋅

ρ'Dr

⋅

g

⋅ i

D.B

⋅

1

0.25

Bzrfz
Lzrfz

⋅

−













NBII

⋅

Bzrfz

⋅

ρ'Br

⋅

g

⋅ i

B.B

⋅

+













⋅

39656.686 kN

⋅

=

:=

Q'fNL

Bzrfz Lzrfz

⋅

1

1.5

Bzrfz
Lzrfz

⋅

+













NDII D'min

⋅

ρ'Dr

⋅

g

⋅ i

D.L

⋅

1

0.25

Bzrfz
Lzrfz

⋅

−













NBII

⋅

Lzrfz

⋅

ρ'Br

⋅

g

⋅ i

B.L

⋅

+













⋅

40253.105 kN

⋅

=

:=

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO:

m

0.81

:=

Nr m Q'fNB

⋅

≤

N'r 2586.225 kN

⋅

=

m Q'fNB

⋅

32121.915 kN

⋅

=

Warunek spełniony

N'r m. Q'fNL

⋅

≤

N'r 2586.225 kN

⋅

=

m Q'fNL

⋅

32605.015 kN

⋅

=

Warunek spełniony

Wniosek:
Nie trzeba poszerzać stopy, spełnia ona założone wymagania.

STOPA FUNDAMENTOWA B

4.1 Obliczenie wymiarów fundamentu zastępczego:

Dane do obliczeń:

Nr 1787.652 kN

⋅

=

h

1.7 m

⋅

:=

γm..

1.1

:=

g

10

m

s

2

=

Warstwa słabsza znajduje się na głebokośc i mniejszej od B zatem:

h

B

<

1.7m

1.8m

<

h

1.7 m

⋅

=

b

h

3

0.567 m

⋅

=

:=

Wymiary fundamentu zastępczego:

B'

B

b

+

2.367 m

⋅

=

:=

L'

L

b

+

2.767 m

⋅

=

:=

4.2 Średnia obliczeniowa gęstość gruntu zalegająca miedzy stropem warstwy słabszej a poziomem
posadowienia fundamentu:

ρ'h

r

( )

ρ'hr

=

ρ'hr.

1.1

ρI

⋅

2.365

t

m

3

⋅

=

:=

4.3 Pionowa składowa obciążenia fundamentu zastępczego:

N'r.

Nr B' L'

⋅ h

⋅ ρ'

hr.

⋅

g

⋅

+

2050.905 kN

⋅

=

:=

Nr 1787.652 kN

⋅

=

4.4 Mimośrody fundamentu zastępczego:

e'B.

Nr eB

⋅

TrB h

⋅

+

N'r.

0

=

:=

TrL 0 kN

⋅

=

e'L.

Nr eL

⋅

TrL h

⋅

+

N'r.

0

=

:=

Do obliczeń przyjmuje oznaczenie wymiarów zredukowanych fundamentu zastępczego jako:

zrfz

zrfz

L.

B.

=

=

L

B

Bzrfz.

B'

2 e'B.

⋅

−

2.367 m

⋅

=

:=

Lzrfz.

L'

2 e'L.

⋅

−

2.767 m

⋅

=

:=

4.5 Głębokość posadowienia dla fundamentu zastępczego:

D'min.

Dmin h

+

2.5 m

⋅

=

:=

4.6 Parametry warstwy słabszej( ):

ϕIII 22 deg

⋅

=

tg'α.L

TrL

N'r

0

=

:=

tg'α.B

TrB

N'r

0

=

:=

ϕIII

r

( )

ϕ'III

=

ϕ'III

ϕIII 0.9

⋅

19.8 deg

⋅

=

:=

tan

ϕ'III

( )

0.36

=

tg'α.B

tan

ϕ'III

( )

0

=

iD.B.

1

:=

iB.B.

1

:=

iC.B.

1

:=

kierunek B

iD.L.

1

:=

iB.L.

1

:=

iC.L.

1

:=

kierunek L

NDIII 6.2

=

cuIII

r

( )

c'uIII

=

c'uIII

γm cIII

⋅

36 kPa

⋅

=

:=

NBIII 1.42

=

NCIII 14.65

=

ρsrI.

1

nI

−

(

)

ρsI

⋅

ρw nI

⋅

+

2.185

t

m

3

⋅

=

:=

ρ'Dr.

0.9

ρI

⋅

1.935

t

m

3

⋅

=

:=

ρ'Br.

0.9

ρIII

⋅

1.98

t

m

3

⋅

=

:=

Q'fNB

Bzrfz. Lzrfz.

⋅

1

0.3

Bzrfz.
Lzrfz.

⋅

+













NCIII

⋅

c'uIII

⋅

iC.B.

⋅

1

1.5

Bzrfz.
Lzrfz.

⋅

+













NDIII D'min

⋅

ρ'Dr.

⋅

g

⋅ i

D.B.

⋅

+

1

0.25

Bzrfz.
Lzrfz.

⋅

−













NBIII

⋅

Bzrfz.

⋅

ρ'Br.

⋅

g

⋅ i

B.B.

⋅

+

...

























⋅

kN

⋅

=

:=

1

1.5

Bzrfz.
Lzrfz.

⋅

+













NDIII D'min

⋅

ρ'Dr.

⋅

g

⋅ i

D.B.

⋅

Q'fNB.

2.367 2.767

⋅

1

0.3

2.367

2.767

⋅

+









14.65

⋅

36

⋅

1

⋅

1

1.5

2.367

2.767

⋅

+









6.2

⋅

2.5

⋅

1.935

⋅

10

⋅

1

⋅

+

1

0.25

2.367

2.767

⋅

−









1.42

⋅

2.367

⋅

1.98

⋅

10

⋅

1

⋅

+









⋅

9168.25

=

:=

Q'fNL..

Bzrfz. Lzrfz

⋅

1

0.3

Bzrfz.

Lzrfz

⋅

+













NCIII

⋅

c'uIII

⋅

iC.L.

⋅

1

1.5

Bzrfz.

Lzrfz

⋅

+













NDIII D'min

⋅

ρ'Dr

⋅

g

⋅ i

D.L.

⋅

+

1

0.25

Bzrfz.

Lzrfz

⋅

−













NBIII

⋅

Lzrfz

⋅

ρ'Br

⋅

g

⋅ i

B.L.

⋅

+

...

























⋅

kN

⋅

=

:=

1

1.5

Bzrfz.

Lzrfz

⋅

+













NDIII D'min

⋅

ρ'Dr

⋅

g

⋅ i

D.L.

⋅

Q'fNL.

2.367 2.767

⋅

1

0.3

2.367

2.767

⋅

+









14.65

⋅

36

⋅

1

⋅

1

1.5

2.367

2.767

⋅

+









6.2

⋅

2.5

⋅

1.935

⋅

10

⋅

1

⋅

+

1

0.25

2.367

2.767

⋅

−









1.42

⋅

2.767

⋅

1.98

⋅

10

⋅

1

⋅

+









⋅

9226.156

=

:=

Q'fNB.

9168.25 kN

⋅

:=

Q'fNL.

9226.156kN

:=

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO:

m

0.81

:=

N'r.. m Q'fNB

⋅

≤

N'r. 2050.905 kN

⋅

=

m Q'fNB.

⋅

7426.283 kN

⋅

=

Warunek spełniony

N'r. m Q'fNL.

⋅

≤

N'r. 2050.905 kN

⋅

=

m Q'fNL.

⋅

7473.186 kN

⋅

=

Warunek spełniony

Wniosek:
Nie trzeba poszerzać stopy, spełnia ona założone wymagania.

6 . SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO UŻYTKOWANIA .

6.1 Osiadanie poszczególnych stóp

:

- stopa A:

s1

12.14 mm

⋅

:=

- stopa B:

s2

10.02 mm

⋅

:=

6.2 Pola podstaw poszczególnych stóp :

Wszystkie stopy mają takie same pola podstaw

:

F

B L

⋅

:=

F

3.96 m

2

⋅

=

6.3 Dopuszczalne średnie osiadania dla hal przemysłowych :

sdop

5.0 cm

⋅

:=

6.4 Osiadanie średnie budowli:

ssr

s1 s2

+

(

)

F

⋅

2 F

⋅

1.108 cm

⋅

=

:=

ssr 1.108 cm

⋅

=

<

sdop 5 cm

⋅

=

6.5 Różnica osiadań fundamentów sąsiednich A i B :

∆sa

s2 s1

−

:=

∆sa

2.12

−

mm

⋅

=

Osiowe odległości sąsiednich stóp

:

l

29.00 m

⋅

:=

∆sa

l

0.00009

−

m

=

<

0.003

Na podstawie powyższych obliczeń można stwierdzić , że osiadania projektowanej
hali nie jest przekroczone .

9168.25

9226.156