1
Budownictwo
Ogólne
dr inż. Marek Sitnicki
wykład nr 5
Model przegubowy
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
a) model zastępczy pręta
przegubowego z
mimośrodowym
przekazaniem reakcji
od stropu,
b) naprężenia w środkowej
strefie ściany,
c) model zniszczenia
ściany w strefie
rozciąganej,
2/26
Model przegubowy
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
id
id
i
N
M
e
=
0
M
M
M
N
M
4
,
0
M
6
,
0
e
d
1
d
2
d
1
md
d
2
d
1
m
>
≥
+
=
md
wd
mw
N
M
e
=
8
h
w
M
2
1
d
wd
⋅
=
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
3/26
Model przegubowy
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
a) ściana zewnętrzna z
wydzielonym wieńcem
żelbetowym
b) ściana zewnętrzna z
wieńcem połączonym
ze stropem
w nawiasach wielkości
mimośrodów dla ścian
na ostatniej kondygnacji
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
4/26
2
Model przegubowy
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
a) ściana zewnętrzna z
wieńcem połączonym
ze stropem
b) ściana wewnętrzna
w nawiasach wielkości
mimośrodów dla ścian
na ostatniej kondygnacji
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
5/26
Model przegubowy
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
t
t/2
a
a /3
P
N
s
s
s
a)
e
ps
S TROP BELKOWY
STROP BELKOWY
G
e
t /2
t
D
b)
1
1
t /2
2
t
2
D
e
G
Miejsca przyłożenia sił pionowych w ścianach zewnętrznych
a)obciążenie od stropu belkowego,
b)obciążenie od dachu i ścianki kolankowej,
e
ps
, e
G
, e
D
– mimośrody konstrukcyjne sił
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
6/26
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Wysokość efektywna ścian h
eff
h
h
n
h
eff
⋅
⋅
=
ρ
ρ
ρ
h
- współczynnik zależny od przestrzennego usztywnienia budynku
ρ
n
- współczynnik zależny od usztywnienia krawędzi rozpatrywanej ściany
h - wysokość ściany w świetle usztywnień poziomych
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
7/26
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Wartości współczynnika
ρ
h
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
8/26
3
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Wartości współczynnika
ρ
n
Ściany można uważać za usztywnione wzdłuż krawędzi poziomej jeżeli:
- połączone są wiązaniem murarskim lub za pomocą zbrojenia ze ścianami
usztywniającymi usytuowanymi do nich prostopadle, wykonanymi z muru
o podobnych właściwościach odkształceniowych,
- długość ścian usztywniających jest nie mniejsza niż
0,2·h
, a grubość nie
mniejsza niż 0,3 grubości ściany usztywnianej i nie mniejsza niż
minimalna grubość ściany konstrukcyjnej
(100 mm dla f
k
≥ 5 MPa oraz 150 mm dla f
k
< 5 MPa).
Ściany mogą być usztywniane przez inne elementy niż ściany murowane pod warunkiem,
że sztywność tych elementów jest równoważna sztywności usztywniającej ściany
murowanej a połączenie jest zaprojektowane tak aby przenieść siły rozwarstwiające
złącze.
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
9/26
Wartości współczynnika
ρ
n
W przypadku ściany usztywniającej z otworami, zaleca się, aby długość części
ściany między otworami, przyległej do ściany usztywnianej była nie mniejsza niż
na rysunku, a ściana usztywniająca sięgała poza otwór na długość nie mniejszą
niż 1/5 wysokości kondygnacji
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
PN-B-03002:1999/Az1:2001 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie (Zmiana Az1)
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
10/26
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Wartości współczynnika
ρ
n
3
,
0
h
L
5
,
1
L
5
,
3
h
L
3
h
1
L
5
,
3
h
3
2
2
2
3
>
⋅
=
⋅
>
⋅
⋅
+
=
⋅
≤
ρ
ρ
ρ
ρ
Dla ścian podpartych u góry i u dołu (usztywnionych wzdłuż dwóch krawędzi)
- przy stosowaniu modelu ciągłego ściany
ρ
2
= 0,75
- przy stosowaniu modelu przegubowego ściany
ρ
2
= 1,00
Dla ścian podpartych u góry i u dołu oraz usztywnionych wzdłuż jednej pionowej
krawędzi (usztywnionych wzdłuż trzech krawędzi)
L – odległość krawędzi swobodnej
od osi
ściany usztywniającej
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
11/26
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Wartości współczynnika
ρ
n
h
L
5
,
0
L
h
L
h
1
L
h
4
2
2
2
4
⋅
=
>
⋅
+
=
≤
ρ
ρ
ρ
ρ
Dla ścian podpartych u góry i u dołu oraz usztywnionych wzdłuż obu pionowych
krawędzi (usztywnionych wzdłuż czterech krawędzi)
L – odległość krawędzi swobodnej od osi ściany usztywniającej
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
12/26
4
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
W przypadku gdy:
- ściana jest usztywniona wzdłuż obu krawędzi
pionowych i
L
≥
30·t
,
- ściana jest usztywniona wzdłuż jednej krawędzi
pionowej i
L
≥
15·t
,
gdzie t jest grubością ściany usztywnionej
ściany takie należy uważać za usztywnione
tylko u góry i u dołu
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
13/26
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Smukłość ścian konstrukcyjnych h
eff
/ i (h
eff
/ t) nie powinna
być większa niż:
87,5(25) - w przy przypadku ścian z murów na zaprawie
f
m
≥
5 MPa, za wyjątkiem ścian z bloczków
z betonu komórkowego,
63(18) -
w przy przypadku ścian z murów na zaprawie
f
m
< 5 MPa oraz dla ścian z bloczków
z betonu komórkowego niezależnie od rodzaju
zaprawy.
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
14/26
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
Wielkość odkształceń muru przy ściskaniu zależy od:
- odkształcalności elementów murowych i zaprawy w spoinach,
- stosunku wysokości elementu murowego do grubości spoin wspornych,
- jakości wykonania muru,
- szybkości przyrostu obciążenia i czasu jego trwania,
- wieku muru w chwili obciążenia.
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
15/26
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
(
)
0
d
d
E
0
0
0
=
=
=
σ
σ
σ
ε
σ
Początkowy moduł sprężystości muru
(
)
f
50
,
0
25
,
0
E
c
0
c
0
c
⋅
÷
=
−
−
=
σ
ε
ε
σ
σ
Sieczny moduł sprężystości muru
ε
f
– odkształcenie odpowiadające wytrzymałości muru na ściskanie
ε
u
– odkształcenie muru przy zniszczeniu
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
16/26
5
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
i
i
max
,
i
i
A
3
F
E
⋅
⋅
=
ε
PN-EN 1052-1:2000 Metody badań murów. Określanie wytrzymałości na ściskanie
Moduł sprężystości obliczamy
jako sieczną modułu ze
średniej wartości odkształceń
wszystkich czterech pozycji
pomiarowych występujących
przy naprężeniu równym 1/3
naprężenia maksymalnego
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
17/26
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
Kiedy duża dokładność obliczeń nie
jest konieczna, do analizy i
wymiarowania murów wykonanych z
elementów grupy 1 lub 2, można
przyjmować zależność
σ(ε) opisaną
funkcją paraboliczno-prostokątną
(tzw. parabola madrycka).
Dla elementów grupy 3 należy należy
przyjmować krzywą paraboliczną.
Do analizy przekroju zginanego lub
mimośrodowo ściskanego z
elementów grupy 1 lub 2 można
przyjmować funkcję o wykresie
prostokątnym.
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
18/26
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
k
c
f
E
⋅
=
α
Wartość średnią doraźnego modułu sprężystości zaleca przyjmować się jako:
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
gdzie:
α
c
– cecha sprężystości muru
Jeżeli duża dokładność nie jest wymagana, można przyjąć do obliczeń:
α
c
= 1000
dla murów na zaprawie f
m
≥ 5 MPa,
z wyjątkiem murów z bloczków z betonu komórkowego,
α
c
= 600
dla murów na zaprawie f
m
< 5 MPa,
i murów z bloczków z betonu komórkowego,
niezależnie od rodzaju zaprawy
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
19/26
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
k
,
c
f
E
⋅
=
∞
∞
α
Wartość średnią długotrwałego modułu sprężystości zaleca przyjmować się jako:
PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie
gdzie:
α
c,
∞
– cecha sprężystości muru pod obciążeniem długotrwałym
∞
∞
⋅
+
=
Φ
η
α
α
E
c
,
c
1
gdzie:
η
E
- współczynnik uwzględniający zmniejszenie pełzania muru na
skutek redystrybucji sił wewnętrznych oraz stosunek obciążenia
długotrwałego do całkowitego,
Φ
∞
- końcowa wartość współczynnika pełzania.
Jeżeli nie jest wymagana duża dokładność obliczeń, można przyjmować
η
E
= 0,30;
Φ
∞
= 1,5
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
20/26
6
Zależność naprężenia – odkształcenia dla muru
EN 1996-1-1:2005 Eurocode 6 - Design of masonry structures
Part 1-1: General rules for reinforced and unreinforced masonry structures
1) typical
2) idealised diagram
(parabolic-rectangular)
3) design diagram
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
21/26
Pełzanie muru
t
0
-
czas od chwili wykonania do chwili obciążenia muru,
t
1
-
czas, po którym nastąpi odciążenie muru,
ε
0
-
odkształcenie doraźne (sprężyste),
ε
p
-
odkształcenie wywołane pełzaniem,
ε
1
-
odkształcenie sprężyste,
ε
2
-
opóźnione odkształcenie sprężyste,
ε
pl
-
odkształcenia trwałe (plastyczne),
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
22/26
Pełzanie muru
W obliczeniach konstrukcji murowych szczególne znaczenie ma
końcowa wartość odkształceń wywołanych pełzaniem
ε
p,
∞
i związany z nią współczynnik pełzania muru
Φ
∞
p
,
p
ε
ε
Φ
∞
∞
=
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
23/26
Skurcz i odkształcalność termiczna muru
W procesie skurczu muru wyróżnić można dwa zjawiska:
- skurcz nieodwracalny (pierwotny) związany z czynnikami
chemicznym (karbonizacja zawartych w murze związków wapnia;
dotyczy elementów betonowych i zaprawy),
- skurcz odwracalny (wtórny) związany ze zmianami wilgotności
muru,
Skurcz pierwotny zaprawy w przeciętnych warunkach środowiska stabilizuje się
po około 14 dniach, a jego wielkość oceniana jest na 0,8÷1,5 ‰.
Skurcz wtórny muru nie podlegającego dalszemu zawilgoceniu stabilizuje się po
3÷5 latach
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
24/26
7
Skurcz i odkształcalność termiczna muru
Norma PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i
obliczanie, zaleca przyjmować następujące końcowe wartości skurczu
ε
s,
∞
[‰]
i współczynnika rozszerzalności liniowej
α
T
[10
-6
/K]
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
25/26
Skurcz i odkształcalność termiczna muru
Skurcz pierwotny muru można zredukować przez:
- stosowanie do wznoszenia murów elementów betonowych nie
wcześniej niż po 28 dniach od chwili ich wykonania,
- stosowanie autoklawizacji przy produkcji elementów murowych
z betonu komórkowego lub elementów wapienno-piaskowych.
Autoklawizacja - obróbka hydrotermalna w środowisku pary
o temperaturze 180 - 190
o
C i ciśnieniu ok. 1,2 MPa.
W tym procesie ostatecznie kształtują się parametry
wytrzymałościowe, mrozoodporności, twardości. Po autoklawizacji
wyroby nadają się do murowania.
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
Budownictwo ogólne
–
–
–
wykład nr 5
wykład nr 5
wykład nr 5
–
–
–
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
dr inż. Marek Sitnicki
26/26