- 1 -
LABORATORIUM PODSTAW KONSTRUKCJI MASZYN
WICZENIE LABORATORYJNE NR 4
Opracował: Ryszard Gał
1. Temat:
Wyznaczanie sztywno ci statycznej, energii przejmowanej
i rozpraszanej elementów spr ysto-tłumi cych
2. Wprowadzenie
Zasadnicz cech elementów spr ystych (czasem nazywanych te podatnymi) jest ich du a
odkształcalno (ugi cie lub k t skr cenia) w kierunku działania obci enia (siły lub momentu)
wielokrotnie wi ksza ni innych elementów maszyn.
Du odkształcalno elementu mo na uzyska :
• stosuj c materiał o du ej podatno ci (o małym module spr ysto ci, np. gum ) lub
• nadaj c elementowi wykonanemu z materiału sztywnego (o du ym module spr ysto ci,
np. stal) odpowiedni kształt.
Elementy takie zwane s elementami spr ystymi, a potocznie spr ynami.
Elementy spr yste słu do:
• akumulacji, czyli gromadzenia energii potencjalnej w celu zapewnienie docisku lub
wykonywania pracy w nap dach, ,
• przejmuj drgania, łagodz uderzenia (z dodatkowym układem do rozpraszania energii)
i wywieraj naciski w parach kinematycznych (kasowanie luzów).
Elementy spr yste oprócz przejmowania energii mog równie rozprasza energi . W ele-
mentach spr ystych stalowych, spr yny rubowe, energia rozpraszana jest niewielka. Nato-
miast elementy gumowe, spr yny z zestawem elementów pier cieniowych, w spr ynach tale-
rzowych itp. wyst puje zawsze rozpraszanie energii i warto tej energii mo e by du a.
Obliczenie elementów spr ystych i ich dobór przedstawiono w [1, 5 – 8, 10 - 12, 14-15]
Własno ci elementów spr ystych oraz elementów spr ysto-tłumi cych charakteryzuje
zale no obci enia (siła P lub moment M) od przemieszczenia (ugi cia f lub k ta skr cenia
ϕ
).
Zale no P(f) lub M(
ϕ
) nazywa si charakterystyk siłow elementu spr ystego (rys. 1).
2. Podstawy badania elementów spr ystych i spr ysto-tłumi cych
2.1 Metody bada
Badania do wiadczalne elementów spr ystych i spr ysto-tłumi cych mo na przeprowadzi
na maszynach wytrzymało ciowych, na specjalnych stanowiskach lub w rzeczywistych warun-
kach. Podczas bada elementów spr ystych na maszynach wytrzymało ciowych lub na specjal-
nych stanowiskach rejestruje si zale no siły od ugi cia (charakterystyka siłowa elementu spr -
ystego). Podczas bada na specjalnych stanowiskach (kafar, młot wahadłowy itp.) lub w rzeczywi-
stych warunkach pracy elementów spr ystych rejestruje si przebieg siły i ugi cia w funkcji
czasu dla ró nych pr dko ci obci enia; st d poprzez przekształcenie, wyrugowanie czasu
otrzymuje si siłow charakterystyk .
- 2 -
Je li charakterystyka elementu spr ystego jest wykonana przy pr dko ci obci ania v 0,05 m/s
to taka charakterystyk nazywa si statyczn ; je li pr dko ta jest wi ksza – otrzymuje si
charakterystyk dynamiczn . Dla elementów gumowych, gumowo-ciernych, spr ynowo-,
pier cieniowo-, gazowo-hydraulicznych oraz z elastomerem wyst puje wyra na ró nica
pomi dzy statyczn a dynamiczn charakterystyk . Wyj tek stanowi elementy spr yste
pier cieniowe, których te charakterystyki s identyczne.
Rys. 1 Charakterystyka elementów spr ystych; a-oznaczenie podstawowych parametrów:
b –ukształtowanie charakterystyki w fazie obci ania (1-liniowa (o stałej sztywno ci),
2 -charakterystyka progresywna (o wzrastaj cej sztywno ci, sztywna),
3 - charakterystyka degresywna (o malej cej sztywno ci, mi kka)
Podstawowymi parametrami charakteryzuj cymi prac elementów spr ystych s (rys. 1):
- ugi cie (skok) f,
- siła P,
- wielko przejmowanej, pochłanianej (rozpraszanej), oddawanej (zwracanej) energii,
odpowiednio L
p
, L
r
, L
o
.
Ponadto elementy spr yste charakteryzuj :
- siła zacisku wst pnego P
o
,
- siła w punkcie przegi cia P
p
,
- siła ko cowa (maksymalna) P
m
,
- ugi cie wst pne f
o
,
- ugi cie odpowiadaj ce punktowi przegi cia f
p
,
- maksymalne ugi cie elementu spr ystego f
m
,
- współczynnik rozproszenia (w literaturze spotyka si te inne okre lenia:
współczynnik pochłoni cia, współczynnik dyssypacji; wzgl dne rozproszenie energii,
tłumienie wzgl dne) energii d = L
r
/ L
p
,
- sztywno elementu spr ystego c.
- 3 -
Niektóre definicje:
Energia przejmowana L
p
, ilo energii, jak element spr ysty i spr ysto-tłumi cy mo e prze
j przy odpowiednim ugi ciu (skoku) podczas jednego cyklu pracy (obci ania i odci ania
elementu).
Energia rozpraszana L
r
, ró nica mi dzy energi przejmowan a oddan (pole p tli histerezy).
Energia oddawana L
0
, ilo energii, jak element spr ysty oddaje, zwraca, po odci eniu.
Siła zacisku wst pnego P
0
, niezb dna siła do ci ni cia elementu spr ystego do wymiarów
nominalnych ze wzgl du na zabudow lub przepisy.
Siła ko cowa P
m
, maksymalna siła przenoszona przez element spr ysty, po osi gni ciu
danej energii przejmowanej i maksymalnego ugi cia.
Sztywno elementu spr ystego k, pochodna siły wzgl dem ugi cia w otoczeniu punktu pracy
elementu spr ystego (k
i
- sztywno w fazie obci ania i odci ania (gdzie i = 1, 2, 3, 4),
k
j
- sztywno u redniona (gdzie j =I, II) elementu spr ystego).
Wi ksze ugi cie elementu spr ystego pozwala na uzyskanie wi kszej warto ci energii
przejmowanej. Jej warto mo e by ograniczona na przykład ze wzgl du na współdziałanie
z innymi elementami lub układami.
Siła, jak mo e element spr ysty przekaza na układ, konstrukcj , limitowana jest jej wy-
trzymało ci . Istotna jest nie tylko jej maksymalna warto P
m
lecz równie przebieg jej narasta-
nia w fazie obci ania (rys. 1a). Przy tym samym ugi ciu i tej samej sile maksymalnej element
spr ysty przejmuje ró ne warto ci energii przejmowanej (rys. 1b). W rzeczywisto ci krzywa 1
na rys. 1b odpowiada charakterystyce siłowej zespołu (pakietu) elementów pier cieniowych,
krzywa 2 – charakterystyce elementów gumowych lub gumowo-ciernych i krzywa 3- charaktery-
styce zespołu elementów pier cieniowo-hydraulicznych lub elastomerowych [2]
Nie bez znaczenia jest te pocz tkowy przebieg charakterystyki siłowej w fazie obci ania,
pocz wszy od punktu A (rys. 1b). Przy wi kszej stromo ci przebiegu krzywej uzyskuje si wi k-
sz warto energii przejmowanej, ale i wi ksze warto ci przy pieszenia działaj cego na układ,
konstrukcj . Z drugiej strony, w elemencie spr ystym o charakterystyce w fazie obci ania we-
dług krzywej 2 (rys. 1b) znaczne zwi kszenie warto ci siły maksymalnej P
m
wpływa nieznacznie
na warto energii przejmowanej elementu spr ystego.
2.2 Rodzaje elementów spr ystych
Przy podziale elementów spr ystych bierze si pod uwag :
• rodzaj dominuj cych napr e w przekroju elementu,
• stan obci enia elementu,
• geometryczne cechy ich kształtu.
Przykładowy podział i porównanie elementów spr ystych spr yn przedstawiono w
Zał czniku 1.
Porównuj c obj to elementu spr ystego V lub mas m ze sztywno ci c i ze zdolno ci
do akumulowania energii (praca elementu) L
s
tworzy si wska niki. Umo liwiaj one
porównanie ró nych rodzajów elementów spr ystych spełniaj cych podobne zadania
funkcjonalne w rozpatrywanym podzespole lub maszynie. Najcz ciej stosowanymi
wska nikami wyboru elementów spr ystych s wska niki: m/L
s
, m/c, V/L
s
, V/c (Zał cznik 1).
Ponadto okre la si wska niki elementu spr ystego-tłumi cego:
- 4 -
Współczynnik zdolno ci akumulacji T okre la si z zale no ci:
T =
V
L
p
=
p
L
M
⋅
γ
gdzie
V = M/
γ
- obj to elementu, m
3
(
γ
stali
= 7850 kg/m
3
,
γ
gumy
= (0,5 - 2) kg/m
3
),
L
p
- energia przejmowana, J (otrzymano korzystaj c z planimetru biegunowego).
Współczynnik efektywno ci tłumienia drga przez element spr ysty
ψ
=
L
L
L
p
r
p
−
gdzie: L
p
, L
r
- energia przejmowana i pochłaniana (rozpraszana),
J (otrzymano korzystaj c z planimetru biegunowego typ PL 1 nr 8180).
Poni ej przedstawiono niektóre elementy spr yste i ich podstawowe parametry:
a) SPR
YNA RUBOWA
Rys. 2. Spr yna rubowa
Sztywno ci spr yny rubowej:
C
s
=
G d
D z
c
⋅
⋅
⋅
4
3
8
gdzie: G - moduł spr ysto ci poprzecznej materiału spr yny (G = 8,1. 10
10
N/m
2
),
d - rednica drutu,
D - rednica podziałowa spr yny,
z
c
- liczba zwojów czynnych,
Ponadto spr yn charakteryzuj parametry:
• rednica zewn trzna
D
z
,
• rednica drutu d,
• rednica podziałowa D = D
z
- d
,
• wysoko w stanie nieobci onym H
w
,
• całkowita liczba zwoi z =z
c
+ 1,5,
- 5 -
b) ELEMENT GUMOWY
Rys. 3. Element gumowy
Sztywno elementu gumowego[4, 5, 13]:
C
g
=
E F
h
g
g
g
⋅
gdzie Eg - moduł spr ysto ci wzdłu nej gumy
(Eg = 0,32 MPa dla twardo ci gumy 30
o
ShA [12, s.54]),
F
g
- pole przekroju poprzecznego ł cznika (F
g
=
πd
g
2
/4).
Ponadto element gumowy charakteryzuj parametry:
• rednica ł cznika d
g
,
• wysoko cz ci gumowej h
g
,
• grubo przekładki stalowej g
p
,
• rednica przekładki stalowej d
p
.
c) PAKIET SPR
YN TALERZOWYCH
Rys. 4. Spr yna talerzowa (a); przykładowe sposoby uło enia spr yn talerzowych w pakiecie (b, c)
Okre lenie sztywno ci:
pojedynczej spr yny talerzowej
C
t
(f) =
4
1
3
3
2
1
2
1
2
2
2
⋅
−
⋅
⋅
⋅
−
⋅ +
+
E
v
s
K
s
D
h
s
h
s
f
s
f
s
t
t
t
t
t
t
t
(
)
- 6 -
gdzie: f – ugi cia pojedynczej spr yny,
E – moduł spr ysto ci wzdłu nej (E = 2,05.10
11
N/m
2
),
ν
– liczba Poissona (
ν
= 0,3),
K
1
– współczynnik obliczeniowy; K
1
= f(D
t
/d
t
), p. rys. 5,
s
t
, D
t
, h
t
, d
t
, m
– wymiary pojedynczej spr yny talerzowej, jak na rys. 4a,
Dla celów praktycznych (gdy f
r
/ h
t
> 0,6) do oblicze mo na przyj :
C
t
(f) = C
t
=
4
1
2
1
2
⋅
−
E s
K
s
D
t
ν
przy czym warto ci współczynnika obliczeniowego K
1
odczyta nale y z wykresu rys. 5.
Rys. 5. Zale no współczynnika obliczeniowego K
1
= f(D
t
/d
t
)
dla sto ka składaj cego si z „r” spr yn talerzowych
C
st
= r C
t
⋅ ,
** dla pakietu spr yn talerzowych składaj cego si z „s” sto ków:
1
C
p
= s
C
st
⋅ 1 .
Po podstawieniu i prostych przekształceniach otrzymano
C
p
=
r
s
C
t
⋅ .
Ponadto zespół (pakiet) spr yn talerzowych charakteryzuj parametry:
• rednica zewn trzna talerza D
t
,
• rednica wewn trzna talerza d
t
,
• grubo talerza s
t
,
• wysoko pochylenia talerza h
t
,
• liczba płytek równoległych w pakiecie r
j
,
• liczba szeregowo ustawionych sto ków s
j
.
- 7 -
d) RESOR PIÓROWY
Rys. 6. Resor piórowy
Okre lenie sztywno ci resora piórowego:
C
r
=
E n b h
y L
⋅ ⋅ ⋅
⋅ ⋅
3
1
3
3
gdzie y
1
– współczynnik strzałki ugi cia dla resora obci onego sił (p. Tabela 1).
Tabela 1. Zale no współczynnika strzałki ugi cia od stosunku 2b/L
2b/L
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,0
y
1
1,0
1,05
1,12
1,20
1,31
1,5
Ponadto resor piórowy charakteryzuj parametry:
• liczba piór n,
• szeroko pióra b,
• grubo pióra h,
• długo resora (odległo mi dzy punktami podparcia) L.
e) POŁ CZENIE SPR
YN
Ł czniki spr yste mog by ł czone mi dzy sob . Najcz ciej tworzone poł czenia i
warto ci zast pczej sztywno ci przedstawiono na rys. 7.
Rys. 7 Przykładowe poł czenia spr yn;
a – poł czenie równoległe, b – poł czenie szeregowe, c – poł czenie mieszane
W wyniku poł czenia ł czników układ staje si sztywniejszy (rys. 8a) lub bardziej mi kki,
podatny (rys. 8b).
- 8 -
3. Opis stanowiska
Stanowisko do bada statycznych elementów spr ystych przedstawiono na rys. 8.
Rys. 8. Stanowisko do statycznych bada elementów spr ystych
Składa si ono z podstawy 1, w postaci płyty, umieszczonej na ramie z k towników. Do
postawy przymocowana jest podpora stała i ruchoma układu obci aj cego element spr ysty.
Element spr ysty podczas badania zakłada si pomi dzy talerz dolny 4 i górny 5. Powy ej
talerza górnego 5, szeregowo, zamocowany jest czujnik siły 10, natomiast mi dzy talerzami 4 i 5,
równolegle, zamocowany jest indukcyjny czujnik przemieszcze .
W przypadku badania bardzo du ych lub bardzo małych elementów spr ystych mo na
odpowiedni odległo pomi dzy talerzami 4 i 5 uzyska poprzez zało enie poprzeczki 9 na
odpowiedniej wysoko ci prowadnic 6. Luzy mi dzy talerzami 4 i 5 a elementem spr ystym
eliminuje si pokr tłem 8.
W przypadku badania elementów spr ystych o du ej sztywno ci poło enie podpory stałej
13 powinno by jak najbli ej popychacza 2 (maksymalna siła obci aj ca układ pomiarowy nie
mo e przekroczy 5000 N), natomiast przy mniejszej sztywno ci elementu – jak najdalej od
popychacza 2.
4 Opis układów pomiarowych
Do wyznaczenie siłowej charakterystyki elementu spr ystego i spr ysto-tłumi cego po-
trzebny jest pomiar siły i przemieszczenia (ugi cia) układu. Pomiar siły mo e by realizowany
- 9 -
czujnikiem siły (10, na rys. 2), który wł czony jest w szereg z badanym elementem. Czujnik siły
pracuje jako ciskany przetwornik pier cieniowy z naklejonymi tensometrami foliowymi w po-
staci pełnego mostka [4, 6, 7, 19]. Jego sygnał wyj ciowy doprowadzany jest na mostek tenso-
metryczny 3 kanałowy, APAR 923, typ AR 402 prod. Z E P w Warszawie. Natomiast pomiar
przemieszczenia mo e by realizowany czujnikiem indukcyjnym prod. Elektronic Measurement
Divices „PELTRON“ w Warszawie, o zakresie pomiarowym ± 25 mm. Jest on wł czony rów-
nolegle pomi dzy talerze 4 i 5 (rys. 9). Jego sygnał wyj ciowy jest doprowadzany na mostek
czujników indukcyjnych typ MPL 108 (prod. E M D „PELTRON“ w Warszawie). Wprowadza-
j c te dwa sygnały, siły i przemieszczenia, uwzgl dniaj c skalowanie, na rejestrator „x-y“ otrzy-
muje si wprost charakterystyk siłow badanego elementu spr ystego. Mo na te spisywa
wskazania mostka tensometrycznego i indukcyjnego w dyskretnych punktach warto ci siły
i przemieszczenia. Nast pnie korzystaj c z programu komputerowego Excel, uwzgl dniaj c
skalowania (siła: P=265,45U, U w V, P w N, przemieszczenie: 10mm odpowiada 5V), okre li
warto siły i przemieszczenia oraz sporz dzi wykres (P = f(f)).
5 Metodyka opracowania wyników bada
Opracowanie wyników bada do wiadczalnych elementów spr ystych nale y dokona
według poni szego algorytmu:
1. Ustali cechy geometryczne badanych ł czników spr ystych.
2. Zwa y badane ł czniki spr yste wpisuj c ich masy do tabeli 1.
3. Zamocowa kolejno badane ł czniki na stanowisku , obci a je skokowo (6–10 punktów)
do zadanej maksymalnej warto ci siły P, nast pnie odci a do zera (zapisuj c lub
rejestruj c warto ci siły i ugi cia).
UWAGA: Przy zakładaniu elementu spr ystego, demonta indukcyjnego czujnika
przemieszcze przeprowadzi ze szczególn ostro no ci , aby obudowa czujnika nie
uderzyła o cz ci stalowe stanowiska b d nie spadła na podłog a rdze nie uległ
skrzywieniu (!!).
4. Wyniki zapisa w Tabeli 2, w sprawozdaniu.
5. Ustali skalowanie przebiegów siły i przemieszczenia (siła: P=265,45U, U [V], P [N],
przemieszczenie: 10mm odpowiada 5V), okre li warto siły i przemieszczenia.
6. Sporz dzi wykresy siły w funkcji ugi cia, P=f(f), na papierze milimetrowym (przyjmuj c
na osi odci tych ugi cie f, a na osi rz dnych obci enie P).
7. Splanimetrowa wykresy i okre li dla ka dego ł cznika ilo energii przejmowanej
i rozpraszanej przez ł cznik spr ysto-tłumi cy.
8. Obliczy współczynnik zdolno ci akumulacji T (według zale no ci przedstawionych
w p-kcie 2.2).
9. Obliczy współczynnik efektywno ci tłumienia drga przez element spr ysto-tłumi cy.
10. Wyznaczy u rednion warto sztywno ci c
r
(rys. 9). Jest to tangens k ta nachylenia
krzywej aproksymuj cej charakterystyk elementu spr ystego w otoczeniu punktu
(przedziału) pracy badanego elementu spr ystego.
11. Obliczy warto ci sztywno ci badanych elementów spr ystych i spr ysto-tłumi cy.
- 10 -
Rys. 9 Wyznaczenie u rednionej warto ci sztywno ci c
r
Literatura
[1]. Branowski B., Metalowe elementy spr yste, PWN, Warszawa 1988
[2]. Gał R., Projektowanie zderzaków na małe pr dko ci zderzenia, Raport s. SPR, nr S-016/90,
Wrocław 1990
[3]. Gał R., Wyznaczenie charakterystyki statycznej ł czników spr ystych, Praca niepublikowana
Zakładu PKMiT IKEM Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 1997
[4]. Gross S., Berechnung und Gestaltung der Federn, Verlag Springer, Berlin 1939
[5]. Herber R., Optimale Metallfedern, Maschinenbautechnik, 17, H. 6, s.282-285, 1968
[6]. Ja kiewicz Z., Elementy pojazdów mechanicznych - ł czniki spr yste, PWT, Warszawa, 1959
[7]. Korewa W., Zygmunt K., Podstawy konstrukcji maszyn, t.2, WN-T, Warszawa 1967, rozdz. 7
[8]. Meissner M., Wanke K., Handbuch Federn, Berechnung und Gestaltung im Maschinen und
Gerätebau, Verlag Technik GmbH, Berlin – München 1993
[9]. P kalski M., Radkowski S., Gumowe elementy spr yste, PWN, Warszawa 1989
[10]. Pod red. Chronis N. P., Spring Design and Application, McGraw-Hill Book Company, Inc. New
York-London 1961
[11]. Pod red. Ja kiewicza Z., Poradnik In yniera Samochodowego, Elementy i materiały, WKiŁ,
Warszawa 1990
[12]. Pod red. Dietrycha M., Podstawy konstrukcji maszyn, t. 2, Warszawa, WNT 1995
[13]. Pod red. Por bska M., Warszy ski M., wiczenia laboratoryjne z podstaw konstrukcji maszyn,
skrypt AGH, Kraków 1989
[14]. Scheuermann G., Verbindungselemente, B. 1, VEB Fachbuchverlag, Leipzig 1976
[15]. ukowski S., Spr yny, PWT, Warszawa 1955
- 11 -
Z A Ł C Z N I K I
Zał cznik 1
Uwagi ogólne o elementach spr ystych
Przykładowe podziały i porównanie elementów spr ystych przedstawiono w Tabelach 3 –6
Oznaczenia:
A – powierzchnia przekroju poprzecznego,
E – moduł spr ysto ci podłu nej,
G – moduł spr ysto ci poprzecznej,
J – osiowy moment bezwładno ci,
J
0
- biegunowy moment bezwładno ci,
L
s
– energia (praca) elementu spr ystego; L
p
, L
r
, L
0
– odpowiednia energia (praca)
przejmowana, rozpraszana i oddawana elementu spr ystego i spr ysto-tłumi cego,
M
g
– moment gn cy,
M
s
– moment skr caj cy,
P – siła,
V
M
– obj to monta owa,
W
x
– wska nik przekroju przy zginaniu,
W
0
– wska nik przekroju przy skr caniu,
a – współczynnik warunków zamocowania belki zginanej (a =
fEJ
Pl
3
),
c – sztywno elementu spr ystego (c =
dP
df
-liniowa; c =
dM
d
s
ϕ
-k towa),
e – odległo skrajnego włókna od osi oboj tnej,
f – przemieszczenie, ugi cie,
ϕ
– k t skr cenia,
k
r
– napr enie dopuszczalne przy rozci ganiu,
k
g
– napr enie dopuszczalne przy zginaniu,
k
s
– napr enie dopuszczalne przy skr caniu,
l – długo elementu spr ystego,
m – masa elementu spr ystego,
p – obci enie powierzchniowe,
p
x
– wska nik zarysu przekroju (p
x
=
W
eA
x
),
η
2
– współczynnik obliczeniowy wska nika przekroju przy skr caniu (
η
2
=
W
hb
o
2
),
η
3
– współczynnik obliczeniowy biegunowego momentu bezwładno ci (
η
3
=
J
hb
o
3
),
ρ
– g sto .
- 12 -
Tabela 3 Przegl d kryteriów wyboru spr yny [1]
- 13 -
Tabela 4.
Podział spr yn [1]
[1]
- 14 -
Tabela 6
Porównanie spr yn o pr cie zginanym [1]
[1]