Materiały do ćwiczeń z ogrzewnictwa

Strona 1

1. Projektowanie sieci przewodów
instalacji pompowej

Zadaniem sieci przewodów jest doprowadzenie odpowiedniej ilości

czynnika grzejnego do każdego grzejnika. Obliczeniowe strumienie wody
dopływającej do poszczególnych grzejników określa wzór:

(

)

[kg/s]

;

p

z

w

Ogrz

t

t

c

Q

G

−

⋅

=

[ 1. 1. ]

gdzie:

Q

ogrz

- obliczeniowa moc cieplna grzejnika nie uwzględniająca

zysków ciepła, W;
c

w

- ciepło właściwe wody 4186 J/kg

⋅

K;

t

z

- obliczeniowa temperatura wody zasilającej instalację,

°

C;

t

p

- obliczeniowa temperatura wody powracającej z instalacji,

°

C.

Projektowanie sieci przewodów polega na dobraniu średnic przewodów i
elementów regulacyjnych w sposób zapewniający:

•

odpowiedni rozdział czynnika grzejnego do poszczególnych
grzejników;

•

stateczność cieplną i hydrauliczną instalacji;

•

optymalne koszty materiałowe i eksploatacyjne.

1. 1. Dobór pompy obiegowej

Wymagana wydajność pompy obiegowej:

(

)

]

/

[m

;

1

.

1

3

s

t

t

c

Q

V

w

z

w

inst

p

ρ

⋅

−

⋅

⋅

=

[ 1. .2]

gdzie:

Q

ins

- obliczeniowa moc cieplna instalacji, W;

c

w

- ciepło właściwe wody 4186 J/kg

⋅

K;

t

z

- obliczeniowa temperatura wody zasilającej instalację,

°

C;

t

p

- obliczeniowa temperatura wody powracającej z instalacji,

°

C;

ρ

- gęstość wody płynącej przez pompę, kg/m

3

.

Orientacyjna wysokość podnoszenia pompy:

(

)

]

[m

;

81

.

9

250

100

2

H

min

O

zc

p

L

p

H

ρ

⋅

⋅

÷

+

∆

=

∑

[ 1. .3]

]

[m

;

81

.

9

4

2

H

2

2

1

1

max

O

zc

p

L

R

L

R

p

H

ρ

⋅

⋅

+

⋅

⋅

+

∆

=

[ 1. .4]

gdzie:

∆p

zc

- opór źródła ciepła np. opór wymiennika ciepła po stronie

instalacyjnej, Pa;

ΣL - suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu, m;
R

1

- jednostkowa strata ciśnienia w przewodzie przy przepływie
całkowitej ilości czynnika (G

cał

) z prędkością 0.7

÷

0.8 m/s, Pa/m;

(

)

]

/

[kg

;

µ

s

t

t

c

Q

G

w

z

w

inst

ca

−

⋅

=

[ 1. 5]

L

1

- długość działek, przez które płynie całkowita ilości czynnika
(G

cał

), m;

R

2

- jednostkowa strata ciśnienia w przewodzie przy przepływie
wody z prędkością 0.7

÷

0.8 m/s przez pierwszą za

rozdzielaczem działkę najniekorzystniejszego obiegu, Pa/m;

L

2

- długość działek najniekorzystniejszego obiegu pomniejszona
o długość działek, przez które płynie całkowita ilości czynnika
(G

cał

), m;

L

L

L

2

1

=

−

∑

; [m]

[ 1. .6]

ρ

- gęstość wody płynącej przez pompę, kg/m

3

.

H

V

H

p

V

p

H

pmin

H

pmax

Rys. 1. .1. Dobór pompy obiegowej

1. 2. Obliczanie ci

śnienia czynnego w

obiegu

Ciśnienie wytworzone przez pompę wraz z ciśnieniem grawitacyjnym

wywołanym różnicą gęstości wody w przewodach zasilającym i
powrotnym wywołuje krążenie czynnika grzejnego w przewodach
Obliczeniowe ciśnienie wytwarzane przez pompę:

∆p

H

po

p

=

⋅

⋅ ⋅

0 9

9 81

.

.

;

ρ

[Pa]

[ 1. 7. ]

gdzie:

H

p

- wysokość podnoszenia dobranej pompy, m;

ρ - gęstość pompowanej wody, kg/m

3

.

Ciśnienie czynne w obiegu:

(

)

[Pa]

;

81

.

9

75

.

0

h

p

p

z

p

po

cz

⋅

⋅

−

⋅

+

∆

=

∆

ρ

ρ

[ 1. 8. ]

gdzie:

ρ

p

- gęstość wody o temperaturze t

p

, kg/m

3

;

ρ

z

- gęstość wody o temperaturze t

z

, kg/m

3

;

h

- różnica wysokości między środkiem grzejnika i środkiem źródła
ciepła , m.

1. 3. Minimalny opór dzia

łki z grzejnikiem

Aby nie dopuścić do rozregulowania hydraulicznego instalacji w

obrębie pionu, objawiającego się niedogrzewaniem i przegrzewaniem
skrajnych kondygnacji, należy zapewnić odpowiedni opór działek z
grzejnikami.
Minimalny opór działki z grzejnikiem określa wzór:

(

)

[Pa]

;

81

.

9

min

g

z

p

g

h

p

⋅

⋅

−

=

∆

ρ

ρ

[ 1. 9. ]

gdzie:

h

g

- różnica wysokości pomiędzy środkami skrajnych grzejników w

instalacji, m.

1. 4. Minimalny opór hydrauliczny zaworu
termostatycznego

W celu zapewnienia prawidłowych warunków pracy dla zaworów

termostatycznych przy ich doborze należy zadbać aby spełnione było
kryterium dławienia (autorytet zaworu). Spadek ciśnienia na zaworze
termostatycznym powinien stanowić od 30 do 70 % strat ciśnienia w
obiegu lub w części obiegu w której ciśnienie jest stabilizowane przez
zawór utrzymujący stałą różnicę ciśnienia w instalacji. Minimalny opór
zaworu termostatycznego można wyznaczyć ze wzoru:

∆

∆

p

p

v

po

min

.

=

⋅

0 3

; Pa

[ 1. .10], gdy brak zaworu upustowego

∆

∆

p

p

v

stab

min

.

=

⋅

0 3

; Pa

, gdy zainstalowany zawór upustowy

Jeśli

zawór

upustowy

stabilizuje

ciśnienie

dyspozycyjne

na

rozdzielaczach, to

∆

∆

p

p

stab

dysp

=

, gdzie

∆

p

dysp

- dyspozycyjne ciśnienie na

rozdzielaczach, [Pa]

PDF created with pdfFactory trial version

www.pdffactory.com

Materiały do ćwiczeń z ogrzewnictwa

Strona 2

1. 5. Dobór

średnic przewodów

Dobierając średnice należy mieć na uwadze spełnienia następujących

warunków:
1. Wartości oporu hydraulicznego i ciśnienia czynnego powinny być do

siebie zbliżone. Błąd nie powinien przekraczać 10 %:

10%

;

≤

∆

≥

∆

δ

obj

cz

p

p

2.

Opór działki z grzejnikiem powinien być większy lub równy
minimalnemu oporowi działki z grzejnikiem:

;

min

g

g

p

p

∆

≈

∆

3.

Opór zaworu termostatycznego powinien zapewnić spełnienie
kryterium dławienia.

Dobór średnic należy rozpoczynać od najbardziej niekorzystnego obiegu.
Do wstępnego doboru średnic określamy orientacyjną jednostkową stratę
ciśnienia która:

•

dla najniekorzystniejszego (pierwszego) obiegu wynosi:

(

)

(

)

[Pa/m]

)

,

max(

67

.

0

5

.

0

min

min

1

∑

∆

∆

−

∆

−

∆

⋅

÷

=

L

p

p

p

p

R

v

g

zc

cz

or

[1.11]

•

dla kolejnych obiegów wynosi:

(

)

(

)

(

)

[Pa/m]

)

,

max(

67

.

0

5

.

0

.

.

min

min

∑

∑

+

⋅

−

∆

∆

−

∆

−

∆

⋅

÷

=

n

wzp

dz

v

g

zc

cz

or

L

Z

L

R

p

p

p

p

R

[1.12]

gdzie:

∆p

cz

- ciśnienie czynne w obiegu, Pa;

∆p

zc

- opór źródła ciepła np. opór wymiennika ciepła po stronie
instalacyjnej, Pa;

∆p

gmin

- minimalny opór działki z grzejnikiem, Pa;

∆p

vmin

- minimalny opór hydrauliczny zaworu termostatycznego, Pa;

ΣL

- suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu,
m;

ΣL

n

- suma długości nowych działek w obiegu, m;

Σ(RL+Z)

dz.wsp.

- suma oporów hydraulicznych działek wspólnych, Pa.

Przewody blisko źródła ciepła dobieramy dla R nieco większego od R

or

a

przewody blisko grzejników dla R mniejszego od R

or

.

Po wstępnym dobraniu średnic należy sprawdzić, czy spełnione zostały
wcześniej podane warunki. Jeśli nie, to należy zmienić średnice
przewodów, a w przypadku wyczerpania wszystkich możliwości
zastosować elementy dławiące. Przy doborze średnic należy zadbać aby
spełniony został warunek:

(

)

(

)

%

10

%

100

)

,

max(

≤

⋅

∆

∆

+

∆

∆

+

+

⋅

−

∆

=

∑

cz

zc

vdod

gdod

obiegu

cz

p

p

p

p

Z

L

R

p

δ

[1.13 ]

gdzie:

∆p

cz

- ciśnienie czynne w obiegu, Pa;

Σ(RL+Z)

obiegu

- suma oporów hydraulicznych działek w obiegu, Pa.

∆p

gdod

- wymagana dodatkowa strata ciśnienia w działce z grzejnikiem

wynikająca z konieczność spełnienia warunku na

∆

p

gmin

obliczona z zależności:

[Pa]

;

min

g

g

gdod

p

p

p

∆

−

∆

=

∆

....gdy

∆p

g

<

∆p

gmin

;

gdzie:

∆p

g

- opór hydrauliczny działki z grzejnikiem, Pa.;

∆p

vdod

-

wymagana dodatkowa strata ciśnienia na

zaworze

termostatycznym wynikająca z konieczność spełnienia warunku
na

∆

p

vmin

obliczona z zależności:

[Pa]

;

min

v

v

vdod

p

p

p

∆

−

∆

=

∆

.....gdy

∆p

v

<

∆p

vmin

;

gdzie:

∆p

v

- opór hydrauliczny zaworu termostatycznego z
otwartą nastawą wstępną, Pa.;

1. 6. D

ławienie nadmiaru ciśnienia w

obiegach

Namiary ciśnienia w obiegach należy dławić w działkach z

grzejnikami oraz u podstawy pionu. Przy czym u podstawy pionu dławimy
nadmiar ciśnienia wspólny dla wszystkich obiegów w obrębie pionu.
Poniżej podano algorytm określania nadmiarów ciśnienia.
1) Obliczenie nadmiarów ciśnienia dla wszystkich obiegów w pionie:

(

)

[Pa]

;

,

,

,

∑

∆

−

+

⋅

−

∆

=

∆

zc

i

obiegu

i

cz

i

nad

p

Z

L

R

p

p

[1.14]

gdzie:

∆p

cz,i

- ciśnienie czynne w i-tym obiegu, Pa;

Σ(RL+Z)

obiegu,i

- suma oporów hydraulicznych działek w i-tym

obiegu, Pa.

2) Wyznaczenie nadmiarów ciśnienia do zdławienia u podstawy

pionu dla kolejnych obiegów:

[Pa]

);

,

max(

,

,

,

,

i

vdod

i

gdod

i

nad

i

nadp

p

p

p

p

∆

∆

−

∆

=

∆

[1.15]

gdzie:
∆p

gdod,i

-wymagana dodatkowa strata ciśnienia w i-tej działce z

grzejnikiem wynikająca z konieczność spełnienia warunku na

∆

p

gmin

, Pa.

3) Określenie zastępczego nadmiaru ciśnienia do zdławienia u

podstawy pionu wspólnego dla wszystkich obiegów w obrębie
pionu:

[Pa]

);

,...,

,

min(

,

2

,

1

,

n

nadp

nadp

nadp

nadpz

p

p

p

p

∆

∆

∆

=

∆

[1.16]

gdzie:

n

- liczba obiegów w obrębie pionu.

Nadmiar ciśnienia dławimy u podstawy pionu po połowie na
przewodach zasilającym i powrotnym, lub w całości na przewodzie
powrotnym.

4) Wyznaczenie nadmiarów ciśnienia do zdławienia na zaworach

termostatycznych:

[Pa]

;

,

,

nadpz

i

nad

i

nadv

p

p

p

∆

−

∆

=

∆

[1.17]

Powyższy algorytm można stosować tylko w instalacjach, w których na
końcach pionów zainstalowane są samoczynne zawory odpowietrzające.

1. 7. Dobór elementów d

ławiących.

Do dławienia nadmiaru ciśnienia w obiegu należy stosować armaturę

służącą do regulacji wstępnej (zawory grzejnikowe i zawory odcinające z
regulacją wstępną), lub kryzy dławiące. W przypadku kryz dławiących ich
średnicę można określić ze wzoru:

[mm]

;

192

4

2

zdł

kr

p

G

d

∆

⋅

=

[1.18.]

gdzie:

G

- strumień masowy wody płynącej przez kryzę, kg/s;

∆p

zdł

- nadmiar ciśnienia do zdławienia, Pa.

Dla armatury umożliwiającej regulację wstępną należy z charakterystyki
dobrać odpowiednią nastawę zapewniającą odpowiedni dodatkowy spadek
ciśnienia.

1

2

3

4

N

∆p

[Pa]

G [kg/s]

∆p

zd

³

Charakterystyka

przy pe

³nym otwaciu

Nastawy

Rys. 1. 2. Przykład doboru nastawy wstępnej dla zaworu z regulacja

wstępną

PDF created with pdfFactory trial version

www.pdffactory.com