poprzednia strona

8 Wymagania i zalecenia dotycz

ące zbrojenia konstrukcji

8.1 Konstrukcje

żelbetowe

8.1.1 Zasady ogólne

8.1.1.1 Rozmieszczenie pr

ętów zbrojenia w przekroju

Rozstaw pr

ętów w przekroju powinien umożliwiać należyte ułożenie i zagęszczenie mieszanki betonowej bez segregacji

sk

ładników, przy zapewnieniu właściwych warunków przyczepności zbrojenia do betonu.

Odleg

łości poziome i pionowe s

I

mierzone w

świetle między poszczególnymi prętami lub warstwami prętów powinny być

nie mniejsze ni

ż:

s

I

≥

φ

s

I

≥

20 mm

s

I

≥

d

g

+ 5 mm

gdzie:

φ

- maksymalna

średnica pręta,

d

g

- maksymalny wymiar ziarn kruszywa.

Odleg

łości s

I

mi

ędzy wiązkami prętów określa się zgodnie z 8.1.6.1.

Na d

ługości zakładu pręty zbrojenia mogą być układane na styk.

Pr

ęty ułożone w kilku warstwach powinny być usytuowane jeden nad drugim, a przestrzeń między prętami powinna

mie

ć szerokość wystarczającą do wprowadzenia wibratora wgłębnego.

Rozstaw pr

ętów zbrojenia w przekrojach krytycznych płyt powinien być nie większy niż:

- przy zbrojeniu jednokierunkowym

250 mm i 1,2 h

je

żeli h > 100 mm

120 mm

je

żeli h

≤

100 mm

- przy zbrojeniu dwukierunkowym - 250 mm.

Maksymalny rozstaw pr

ętów zbrojeniowych poza przekrojami krytycznymi powinien by ć nie większy niż 300 mm.

W elementach

ściskanych maksymalny rozstaw w osiach pr ętów powinien być nie większy niż 400 mm.

8.1.1.2 Otulenie pr

ętów zbrojenia

Grubo

ść otulenia jest to odległość od zewnętrznej powierzchni zbrojenia (włączając w to pręty rozdzielcze i strzemiona)

do najbli

ższej powierzchni betonu. Przyjęta grubość otulenia powinna zapewniać bezpieczne przekazanie sił

przyczepno

ści, ochronę stali przed korozją, ochronę przeciwpożarową oraz umożliwiać należyte ułożenie i

zag

ęszczenie betonu.

W projekcie konstrukcji podaje si

ę nominalną grubość otulenia c

nom

, na któr

ą składa się grubość minimalna c

min

i

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 1

odchy

łka wymiarowa

∆

c wg zale

żności:

c

nom

= c

min

+

∆

c

(185)

przy czym jako c

min

przyjmuje si

ę większą z wartości wyznaczonych z warunku przekazania sił przyczepności lub

ochrony przed korozj

ą.

Minimalna grubo

ść otulenia c

min

z warunku przekazania si

ł przyczepności oraz należytego ułożenia i zagęszczenia

betonu w odniesieniu do pr

ętów ze stali zwykłej powinna być nie mniejsza niż:

c

min

≥

φ

je

żeli d

g

≤

32 mm,

c

min

≥

φ

+ 5

je

żeli d

g

> 32 mm.

Minimaln

ą grubość otulenia wiązki prętów określa się wg 8.1.6.1.

W celu ochrony stali przed korozj

ą grubość otulenia całego zbrojenia, włączając pręty rozdzielcze i strzemiona,

powinna by

ć nie mniejsza od wartości podanych w tablicy 21.

Warto

ści te stosuje się do elementów wykonanych z betonu zwykłego bez specjalnych zabezpieczeń, zbrojonych stalą

w

ęglową lub niskostopową, przy założeniu, że przewidywany okres użytkowania wynosi 50 lat. Wartości te dla

d

łuższego okresu użytkowania powinny być zwiększone (o 10 mm dla 100 lat), natomiast dla krótszego okresu

u

żytkowania mogą być zmniejszone.

Zachowaniu minimalnej grubo

ści otulenia musi towarzyszyć odpowiednia jakość betonu określona przez minimalną

klas

ę wytrzymałości, maksymalny stosunek w/c oraz minimaln ą zawartość cementu w kg/m

3

.

Tablica 21 - Minimalne grubo

ści otulenia prętów i zalecenia dotyczące jakości betonu

ze wzgl

ędu na korozję

Klasa ekspozycji

wg tablicy 6

Przyczyna korozji

brak

karbonatyzacja

chlorki

chlorki z wody morskiej

X0

XC1

XC2 XC3

XC4

XD1 XD2 XD3

XS1

XS2

XS3

minimalna
grubo

ść otulenia

c

min

(mm)

stal zwyk

ła

10

15

20

25

40

40

stal
spr

ężająca

15

20

30

35

50

50

minimalna klasa betonu

B15

B20

B20

B25

B30

B37

B37

B45

B37

B45

B45

maksymalny stosunek w/c

-

0,65

0,60 0,60

0,50

0,55 0,55 0,45

0,50

0,45

0,45

minimalna zawarto

ść cementu

kg/m

3

-

260

280

280

300

300

300

320

300

320

340

Minimalne grubo

ści otulenia podane w tablicy 21 (z wyjątkiem wartości w klasie ekspozycji XC1) mogą być zmniejszone

o 5 mm w elementach z betonu, którego wytrzyma

łość jest o dwie klasy wyższa od zalecanej.

Minimalne grubo

ści otulenia ze względu na korozję mogą być ponadto zmniejszone w przypadku:

- u

życia stali nierdzewnej lub zastosowania innych specjalnych środków ochrony

6)

,

- u

życia betonu szczelnego o specjalnym sk ładzie

6)

,

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 2

- wykonania na powierzchni betonu dodatkowych pow

łok ochronnych lub obetonowania

6)

.

Minimalne grubo

ści otulenia powinny być zwiększone co najmniej o 5 mm w elementach o nierównej lub porowatej

powierzchni (np. przy ods

łoniętym kruszywie). Jeżeli beton układany jest wprost na podłożu gruntowym to grubość

otulenia powinna by

ć nie mniejsza niż 75 mm, a jeżeli na podłożu betonowym - nie mniejsza niż 40 mm.

W

środowiskach agresywnie oddziaływających na beton (klasy XF oraz XA) należy zwrócić szczególną uwagę na

struktur

ę betonu, a w środowisku agresji chemicznej (XA) - na konieczno ść powierzchniowej ochrony betonu.

Minimalne grubo

ści otulenia w tych przypadkach można określać wg tablicy 21, w zależności od występowania

czynników powoduj

ących korozję stali w wyniku procesów dyfuzyjnych (karbonatyzacja lub chlorki).

Przy projektowaniu, minimaln

ą grubość otulenia należy zwiększyć o wartość dopuszczalnej odchyłki

∆

c, zale

żnej od

poziomu wykonawstwa i kontroli jako

ści:

∆

c = 0

÷

5 mm - w elementach prefabrykowanych,

∆

c = 5

÷

10 mm - w elementach betonowanych w miejscu wbudowania.

Grubo

ść otulenia wymaganą ze względu na odporność ogniową określa się według oddzielnych przepisów.

8.1.1.3 Dopuszczalne krzywizny zagi

ęć

Minimalna

średnica wewnętrzna zagięcia pręta powinna być tak dobrana, aby nie mogło nastąpić miażdżenie lub

roz

łupywanie betonu wewnątrz zagięcia, jak również pojawianie się pęknięć w prętach na skutek ich zginania.

Minimalna

średnica wewnętrzna zagięcia prętów i drutów powinna być nie mniejsza od podanej w tablicy 22.

Dla pr

ętów spajanych i siatek zbrojeniowych zaginanych po spojeniu - minimaln ą średnicę wewnętrzną zagięcia podaje

tablica 23.

Tablica 22 - Minimalna

średnica wewnętrzna zagięcia

Rodzaj
pr

ętów

Haki pó

łokrągłe, haki

proste,

p

ętle (rysunki 45 i 49)

Pr

ęty odgięte lub inne pręty zaginane

Średnica prętów

Minimalne otulenie betonem mierzone prostopadle do p

łaszczyzny

zagi

ęcia

φ

< 20 mm

φ

≥

20 mm

> 100 mm

oraz > 7

φ

> 50 mm

oraz > 3

φ

≤

50 mm

oraz

≤

3

φ

Pr

ęty gładkie

2,5

φ

5

φ

10

φ

10

φ

15

φ

Pr

ęty

żebrowane

4

φ

7

φ

10

φ

15

φ

20

φ

Tablica 23 - Minimalna

średnica wewnętrzna zagięcia zaginanego zbrojenia spajanego

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 3

Minimalna

średnica wewnętrzna zagięcia

Po

łączenia spajane poza zagięciem

Po

łączenia spajane na długości zagięcia

przy d < 4

φ

- 20

φ

przy d

≥

4

φ

- jak w tablicy 22

20

φ

8.1.2 Przyczepno

ść zbrojenia do betonu

8.1.2.1 Warunki przyczepno

ści

Przyczepno

ść zbrojenia do betonu zależy od ukształtowania powierzchni pręta, wymiarów elementu oraz od

umiejscowienia i nachylenia zbrojenia w czasie betonowania.

Warunki przyczepno

ści prętów zbrojenia można uważać za dobre jeżeli podczas betonowania:

a) pr

ęty są nachylone pod kątem 45° do 90° w stosunku do poziomu (rysunek 44, a),

b) pr

ęty są nachylone pod kątem 0° do 45° w stosunku do poziomu, i znajduj ą się:

-

w elementach o grubo

ści nie przekraczającej 250 mm (rysunek 44, b),

-

w dolnej po

łowie elementów o grubości większej niż 250 mm (rysunek 44, c)

lub

-

co najmniej 300 mm poni

żej górnej powierzchni elementu (rysunek 44, d).

Wszystkie inne warunki uwa

ża się za mierne.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 4

Rysunek 44 - Okre

ślenie warunków przyczepności: a) i b) - warunki dobre,

c) i d) - warunki mierne w cz

ęści zakreskowanej

8.1.2.2 Przyczepno

ść obliczeniowa

Obliczeniowe napr

ężenia przyczepności należy tak ustalać aby zapewniony był dostateczny zapas bezpieczeństwa

przed zniszczeniem.

Przyczepno

ść obliczeniową f

bd

w dobrych warunkach okre

śla się według wzorów:

- dla pr

ętów gładkich

(186a)

- dla pr

ętów żebrowanych

(186b)

Warto

ści f

bd

w dobrych warunkach przyczepno

ści określone przy

γ

c

= 1,5 mo

żna przyjmować według tablicy 24. W

innych warunkach przyczepno

ści wartości te należy mnożyć przez 0,7.

Tablica 24 - Przyczepno

ść obliczeniowa f

bd

(MPa) w dobrych warunkach, przy

γ

c

= 1,5

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 5

Klasa betonu

B15 B20 B25 B30 B37 B45 B50 B55 B60

Pr

ęty gładkie

0,8

1,0

1,1

1,2

1,3

1,4

1,5

1,6

1,7

Pr

ęty żebrowane

φ

≤

32 mm

1,6

2,0

2,3

2,7

3,0

3,4

3,7

4,0

4,3

Je

żeli pręty poddane są poprzecznemu naprężeniu ściskającemu

σ

cb

(prostopad

łemu do możliwej płaszczyzny

od

łupania), to wartości podane w tablicy 24 lub wyrażone wzorami (186a) i (186b) można zwiększyć mnożąc je przez

1/(1 - 0,04

σ

cb

)

≤

1,4.

8.1.2.3 Podstawowa d

ługość zakotwienia

Podstawowa d

ługość zakotwienia jest długością prostego odcinka pręta, wymaganą w celu przekazania siły A

s

f

yd

z

pr

ęta na beton przy założeniu, że przyczepność ma stałą wartość na tej długości, równą f

bd

. Przy ustalaniu

podstawowej d

ługości zakotwienia uwzględniać należy rodzaj stali oraz właściwości przyczepnościowe prętów.

Podstawow

ą długość zakotwienia l

b

, wymagan

ą do zakotwienia pręta o średnicy

φ

, okre

śla się ze wzoru:

(187)

Warto

ści f

bd

podano w tablicy 24.

Średnicę

φ

pr

ętów układanych parami należy zastąpić we wzorze (187) średnicą równoważną

.

W przypadku konstrukcji poddanych obci

ążeniom wielokrotnie zmiennym, wartość l

b

nale

ży zwiększyć o 50%.

8.1.3 Zakotwienie

8.1.3.1 Zasady ogólne

Pr

ęty zbrojenia, druty lub siatki zgrzewane należy kotwić w taki sposób, aby siły wewnętrzne, które w nich występują

przenoszone by

ły na beton z wyłączeniem możliwości pojawienia się rys podłużnych lub wykruszania się betonu. W

razie potrzeby, nale

ży stosować zbrojenie poprzeczne.

Zakotwienia mechaniczne, w przypadku ich stosowania, powinny by

ć sprawdzone doświadczalnie.

8.1.3.2 Zakotwienie pr

ętów i siatek

Sposoby kotwienia pr

ętów przedstawiono na rysunku 45.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 6

Rysunek 45 - Obliczeniowe d

ługości zakotwienia: a) zakotwienie proste, b) hak pó łokrągły, c) hak prosty, d) pętla, e)

przyspojony pr

ęt poprzeczny

Zakotwienia prostego i haków prostych (rysunek 45a lub 45c) nie nale

ży stosować do kotwienia prętów gładkich o

średnicy większej niż 8 mm.

Nie zaleca si

ę stosowania haków prostych, haków pó łokrągłych jak również pętli do kotwienia prętów ściskanych.

Zalecenie to nie dotyczy pr

ętów gładkich, w których przy pewnych obciążeniach mogą pojawić się siły rozciągające w

strefie zakotwienia.

Średnice zagięcia prętów określa się zgodnie z tablicą 22.

8.1.3.3 Zbrojenie poprzeczne w strefie zakotwienia

Zbrojenie poprzeczne powinno by

ć stosowane:

- przy kotwieniu pr

ętów rozciąganych, gdy w kierunku poprzecznym nie występuje ściskanie,

- przy kotwieniu pr

ętów ściskanych.

Pole przekroju wszystkich pr

ętów zbrojenia poprzecznego

Σ

A

st

na d

ługości zakotwienia powinno być nie mniejsze niż

25% pola przekroju A

s

jednego pr

ęta kotwionego (rysunek 46).

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 7

Rysunek 46 - Zbrojenie poprzeczne w strefie zakotwienia pr

ętów a) belka, b) płyta

Zbrojenie poprzeczne powinno by

ć rozmieszczone równomiernie na długości zakotwienia. Przynajmniej jeden z prętów

poprzecznych powinien by

ć umieszczony przy haku lub pętli kotwionego pręta.

Pr

ęty ściskane powinny być objęte zbrojeniem poprzecznym, skoncentrowanym przy ko ńcu długości zakotwienia, jak

na rysunku 51 b).

8.1.3.4 Obliczeniowa d

ługość zakotwienia prętów

Obliczeniow

ą długość zakotwienia prętów l

bd

(rysunek 45) mo

żna obliczać ze wzoru:

(188)

w którym:

I

b

-

podstawowa d

ługość zakotwienia wyznaczona ze wzoru (187),

A

s,req

, A

s,prov

-

odpowiednio: pole przekroju zbrojenia wymaganego zgodnie z obliczeniem i pole przekroju
zbrojenia zastosowanego,

I

b,min

-

minimalna d

ługość zakotwienia, określana następująco:

- dla pr

ętów rozciąganych

I

b,min

= 0,3 l

b

≥

10

φ

lub 100 mm

- dla pr

ętów ściskanych obliczeniowo niezbędnych

I

b,min

= 0,6 l

b

≥

10

φ

lub 100 mm

α

a

- wspó

łczynnik efektywności zakotwienia, którego wartość wynosi:

α

a

= 1

dla pr

ętów prostych,

α

a

= 0,7

dla zagi

ętych prętów rozciąganych, jeżeli w strefie haka lub pętli grubość otulenia betonem w

kierunku prostopad

łym do płaszczyzny zagięcia wynosi co najmniej 3

φ

.

Pr

ęty kończące się w przęśle powinny mieć zakotwienie o długości nie mniejszej niż l

bd

poza skrajnym punktem, w

którym potrzebna jest ich pe

łna nośność. Można zakładać, że siła w takim pręcie wzrasta liniowo na długości l

bd

, od

zera do projektowanej warto

ści.

Zbrojenie prz

ęsłowe, doprowadzone do podpory, należy przedłużać poza jej krawędź o odcinek nie krótszy niż:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 8

2/3 l

bd

- przy podparciu bezpo

średnim,

l

bd

- przy podparciu po

średnim.

D

ługość tego odcinka w równomiernie obci ążonych elementach zginanych przy l

eff

/h

≥

12 mo

żna przyjmować:

a) 5

φ

w elementach nie wymagaj

ących obliczenia zbrojenia na siłę poprzeczną,

b) w elementach wymagaj

ących obliczenia zbrojenia na siłę poprzeczną:

15

φ

- przy doprowadzeniu do podpory 1/3 pr

ętów wymaganych w przęśle,

10

φ

- przy doprowadzeniu do podpory co najmniej 2/3 pr

ętów wymaganych w przęśle.

D

ługość zakotwienia prętów odgiętych przyjętych ze względu na ścinanie, mierzona od punktu przecięcia osi zbrojenia

odgi

ętego ze zbrojeniem podłużnym, powinna być nie mniejsza niż:

1,3 l

bd

- przy kotwieniu pr

ętów w strefie rozciąganej,

0,7 I

bd

- przy kotwieniu pr

ętów w strefie ściskanej.

D

ługość zakotwienia prętów zbrojenia rozciąganego elementów zamocowanych w murze (rysunek 47) powinna by ć nie

mniejsza ni

ż 0,3 h + l

bd

.

Rysunek 47 - Zakotwienie pr

ętów zbrojenia elementów zamocowanych w murze:

a) pr

ętów prostych, b) prętów zagiętych

8.1.3.5 Obliczeniowa d

ługość zakotwienia siatek zgrzewanych z prętów żebrowanych

Obliczeniow

ą długość zakotwienia siatek zgrzewanych z prętów żebrowanych można wyznaczać ze wzoru (188). Jeżeli

w strefie zakotwienia znajduje si

ę przynajmniej jeden pręt poprzeczny, to wartość otrzymaną ze wzoru (188) należy

mno

żyć przez 0,7.

8.1.3.6 Obliczeniowa d

ługość zakotwienia siatek zgrzewanych z prętów gładkich

Obliczeniowa d

ługość zakotwienia l

bd

siatek zgrzewanych z pr

ętów gładkich powinna być nie mniejsza niż wartość

podstawowej d

ługości zakotwienia l

b

, podana w tablicy 25 oraz nie mniejsza ni

ż 200 mm.

Tablica 25 - D

ługość I

b

zakotwienia siatek zgrzewanych z pr

ętów gładkich ze stali klasy A-0 i A-l

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 9

Sposób

kotwienia

Klasa betonu

B15

B20

≥

B25

Dwa pr

ęty

poprzeczne
na d

ługości l

b

rysunek 48 a)

28

φ

25

φ

22

φ

Trzy pr

ęty

poprzeczne
na d

ługości l

b

rysunek 48 b)

20

φ

18

φ

15

φ

Rysunek 48 - Sposoby kotwienia siatek zbrojeniowych: a) dwa pr

ęty poprzeczne na długości zakotwienia,

b) trzy pr

ęty poprzeczne na długości zakotwienia

No

śność spoiny łączącej pręt poprzeczny z prętem podłużnym powinna być nie mniejsza niż 1/3 nośności pręta

pod

łużnego.

Wymagan

ą długość odcinka, o jaki należy przedłużyć siatki zbrojeniowe poza krawędź podpór elementów zginanych,

nale

ży określać wg 8.1.3.4 z tym, że na długości odcinka przedłużonego poza krawędź podpory powinien być

umieszczony przynajmniej jeden pr

ęt poprzeczny.

8.1.3.7 Zakotwienie strzemion i zbrojenia na

ścinanie

Strzemiona i zbrojenie na

ścinanie należy kotwić za pomocą haków półokrągłych lub przyspojonego zbrojenia

poprzecznego. Pr

ęty i druty żebrowane można również kotwić za pomocą haków prostych. Wewnątrz haka

pó

łokrągłego lub prostego zaleca się umieszczać pręt poprzeczny.

Dopuszczalne

średnice wewnętrzne zagięcia podane są w 8.1.1.3.

Zakotwienie jest w

łaściwe, jeżeli:

a) d

ługość odcinka prostego za zagięciem jest nie mniejsza niż

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 10

- 5

φ

lub 50 mm - przy k

ącie zagięcia 135° lub większym (rysunek 49a)

- 10

φ

lub 70 mm - przy k

ącie zagięcia 90° (rysunek 49b)

b) na ko

ńcu pręta prostego znajdują się

- dwa przyspojone pr

ęty poprzeczne (rysunek 49c)

- jeden pr

ęt poprzeczny o średnicy nie mniejszej niż 1,4 średnicy przekroju strzemienia (rysunek 49d).

Rysunek 49 - Zakotwienie strzemion

8.1.4 Po

łączenia

8.1.4.1 Zasady ogólne

Zbrojenie powinno sk

ładać się, jeżeli jest to możliwe, z prętów nieprzerwanych na długości jednego przęsła lub jednego

elementu konstrukcyjnego. Gdy warunek ten nie mo

że być spełniony, odcinki prętów powinny być w zasadzie łączone

za pomoc

ą spajania lub zacisków mechanicznych. Dopuszcza si ę łączenie prętów na zakład wg 8.1.4.3.

Zaleca si

ę, aby połączenia prętów znajdowały się w przekrojach, w których nośność prętów nie jest w pełni

wykorzystana.

8.1.4.2 Po

łączenia spajane

Typy po

łączeń spajanych i sposoby ich wykonywania - podano w tablicy 26. No śność połączeń spajanych należy

oblicza

ć zgodnie z PN-90/B-03200 przy założeniu, że nośność połączenia jest nie mniejsza od nośnośc pręta.

Tablica 26 - Sposoby po

łączeń spajanych

Lp.

Rodzaj spajania

i typ po

łączeń

Konstrukcja po

łączenia

Klasa

gatunek stali

Średnica pręta

mm

1

Doczo

łowe

zgrzewanie iskrowe
pr

ętów zbrojeniowych

A-0

A-l

A-ll

A-III

A-IIIN

5,5

÷

40

5,5

÷

40

6

÷

32

6

÷

32

6

÷

40

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 11

2

Po

łączenia

nak

ładkowe

jednostronne
wykonane

łukiem

elektrycznym

A-0 St0S-b

A-l St3S-b

A-l St3SX-b

A-l St3SY-b

A-II 18G2-b

A-II 20G2Y-b

A-III RB 400 W

AIIIN 20G2VY-b

A-IIIN RB 500 W

6

÷

40

5,5

÷

40

5,5

÷

12

5,5

÷

20

6

÷

32

6

÷

28

6

÷

32

6

÷

20

6

÷

40

3

Po

łączenia

nak

ładkowe

dwustronne
wykonane

łukiem

elektrycznym

A-0 St0S-b

A-l St3S-b

A-l St3SX-b

A-l St3SY-b

A-II 18G2-b

A-II 20G2Y-b

A-III RB 400 W

AIIIN 20G2VY-b

A-IIIN RB 500 W

6

÷

40

5,5

÷

40

5,5

÷

12

5,5

÷

20

6

÷

32

6

÷

28

6

÷

32

6

÷

20

6

÷

40

4

Po

łączenia

zak

ładkowe

jednostronne
wykonane

łukiem

elektrycznym

A-0 St0S-b

A-l St3S-b

A-l St3SX-b

A-l St3SY-b

A-II 18G2-b

A-II 20G2Y-b

A-III RB 400 W

AIIIN 20G2VY-b

A-IIIN RB 500 W

6

÷

40

5,5

÷

40

5,5

÷

12

5,5

÷

20

6

÷

32

6

÷

28

6

÷

32

6

÷

20

6

÷

40

5

Jednostronne
po

łączenia

zak

ładkowe

przerywane
wykonane

łukiem

elektrycznym

A-0 St0S-b

A-l St3S-b

A-l St3SX-b

A-l St3SY-b

A-II 18G2-b

A-II 20G2Y-b

A-III RB 400 W

AIIIN 20G2VY-b

A-IIIN RB 500 W

6

÷

40

5,5

÷

40

5,5

÷

12

5,5

÷

20

6

÷

32

6

÷

28

6

÷

32

6

÷

20

6

÷

40

Ci

ąg dalszy tablicy 26

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 12

6

Pó

łautomatyczne

spajanie

łączników

sworzniowych

1

*)

1

*)

7

Spawanie

łukiem

elektrycznym pr

ętów

zbrojeniowych z
elementami p

łaskimi

lub profilowanymi ze
stali walcowanej
dwiema spoinami
bocznymi

A-0 St0S-b

A-l St3S-b

A-l St3SX-b

A-l St3SY-b

A-II 18G2-b

A-II 20G2Y-b

A-III RB 400 W

AIIIN 20G2VY-b

A-IIIN RB 500 W

8

÷

40

8

÷

40

8

÷

12

8

÷

20

8

÷

32

6

÷

28

8

÷

32

8

÷

20

8

÷

40

Grubo

ść spoiny bez obliczeń można przyjmować a = 0,3

φ

.

Warto

ści podane w nawiasach dotyczą prętów ze stali gładkiej.

1

*)

Parametry

łączników oraz technologia spajania - wed ług aktualnej aprobaty technicznej.

8.1.4.3 Po

łączenia na zakład

Po

łączenia prętów na zakład powinny być wzajemnie przesunięte i nie powinny znajdować się w miejscu ekstremalnych

napr

ężeń.

Zak

łady prętów w każdym przekroju powinny być symetryczne i równoległe do zewnętrznej powierzchni elementu.

Pr

ęty łączone na zakład powinny być kotwione zgodnie z p. 8.1.3.2.

Odleg

łości w świetle prętów łączonych na zakład powinny być zgodne z rysunkiem 50.

Rysunek 50 - Odleg

łości prętów łączonych na zakład

Przy spe

łnieniu powyższych warunków i przyjęciu odpowiedniej długości zakładu według wzoru (189) w jednym

przekroju mo

żna łączyć:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 13

- do 100% pr

ętów rozciąganych, jeżeli pręty te ułożone są w jednej warstwie,

- do 50% pr

ętów rozciąganych, jeżeli pręty te ułożone są w dwóch lub więcej warstwach,

- do 100% pr

ętów ściskanych.

Na d

ługości połączenia pręty łączone na zakład powinny mieć odpowiednie zbrojenie poprzeczne.

Je

żeli średnica

φ

pr

ętów łączonych na zakład jest mniejsza niż 20 mm lub jeżeli procent łączonych prętów nie jest w

żadnym przekroju większy niż 25%, to minimalne zbrojenie poprzeczne, zastosowane w elemencie z innych powodów
(np. zbrojenie na

ścinanie, pręty rozdzielcze) - uważa się za wystarczające.

Je

żeli średnica prętów łączonych na zakład jest równa lub większa niż 20 mm, to na długości zakładu między łączonym

zbrojeniem pod

łużnym i powierzchnią betonu należy przewidzieć odpowiednie zbrojenie poprzeczne.

Pole przekroju wszystkich pr

ętów zbrojenia poprzecznego

Σ

A

st

, w p

łaszczyźnie równoległej do rozpatrywanej warstwy

pr

ętów podłużnych, powinno być nie mniejsze niż pole przekroju A

s

pojedyncznego pr

ęta łączonego w tej warstwie

(rysunek 51 ).

Rysunek 51 - Zbrojenie poprzeczne w miejscu

łączenia prętów na zakład: a) prętów rozciąganych,

b) pr

ętów ściskanych

Zale

żnie od kształtu przekroju elementu konstrukcyjnego i rozstawu pr ętów podłużnych, zbrojenie poprzeczne powinno

by

ć ukształtowane w postaci strzemion lub prętów prostych.

Przy rozmieszczaniu zbrojenia poprzecznego nale

ży również uwzględniać zasady podane w 8.1.3.3.

Wymagan

ą długość zakładu określa się według wzoru:

I

s

= I

bd

⋅

α

1

≥

I

s,min

(189)

w którym:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 14

l

bd

- obliczeniowa d

ługość zakotwienia według wzoru (188),

I

s,min

≥

0,3

α

a

α

1

l

b

≥

200 mm

(190)

gdzie:

α

a

-

wspó

łczynnik efektywności zakotwienia, jak we wzorze (188),

α

1

= 1

-

dla pr

ętów ściskanych,

α

1

= 1

-

dla pr

ętów rozciąganych, kiedy w jednym przekroju łączonych jest mniej niż 30% prętów i kiedy

(zgodnie z rysunkiem 52) a

≥

10

φ

i b

≥

5

φ

,

α

1

= 1,4 -

dla pr

ętów rozciąganych, kiedy w jednym przekroju łączonych jest więcej niż 30% prętów lub kiedy

(zgodnie z rysunkiem 52) a

<

10

φ

lub b

<

5

φ

,

α

1

= 2,0 -

dla pr

ętów rozciąganych, kiedy w jednym przekroju łączonych jest więcej niż 30% prętów i

równocze

śnie a

<

10

φ

lub b

<

5

φ

.

Rysunek 52 - Wzajemne usytuowanie pr

ętów do wyznaczania wartości współczynnika

α

1

.

8.1.4.4 Po

łączenia na zakład siatek zgrzewanych

D

ługość zakładu l

s

pr

ętów zbrojenia głównego w kierunku podłużnym określa się według wzoru:

(191)

w którym:

I

b

-

podstawowa d

ługość zakotwienia określona według wzoru (1 87) dla siatek z prętów

żebrowanych, lub z tablicy 25 dla siatek z pr ętów gładkich,

A

s,req,

A

s,prov

-

jak we wzorze (188),

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 15

przy czym A

s

/s – w mm

2

/m,

(192)

(193)

s - rozstaw pr

ętów podłużnych siatki

s

t

- rozstaw pr

ętów poprzecznych siatki.

Dopuszczalny procent zbrojenia g

łównego łączonego w jednym przekroju, odniesiony do ca łego pola przekroju

zbrojenia, wynosi:

- 100%, je

żeli pole przekroju poprzecznego siatki jest nie wi ększe niż 1200 mm

2

/m,

- 60%, je

żeli pole to jest większe niż 1200 mm

2

/m.

W razie stosowania kilku warstw siatek po

łączenia w poszczególnych warstwach powinny być przesunięte względem

siebie o 1,3 l

s

, gdzie l

s

- d

ługość zakładu wyznaczona ze wzoru (191). Dodatkowe zbrojenie poprzeczne w strefie

zak

ładu nie jest wymagane.

Ca

łe zbrojenie poprzeczne siatek może być łączone w tym samym przekroju.

Minimalne d

ługości zakładu l

s

pr

ętów zbrojenia poprzecznego siatek podane s ą w tablicy 27.

Na d

ługości zakładu prętów poprzecznych powinny znajdować się przynajmniej dwa pręty podłużne (tj. jedno oczko

siatki).

Tablica 27 - Minimalne d

ługości zakładu zbrojenia poprzecznego siatek

Średnica prętów poprzecznych (mm)

φ

t

≤

6

6 <

φ

t

≤

8,5

8,5 <

φ

t

≤

12

≥

s

≥

150 mm

≥

s

≥

250 mm

≥

s

≥

350 mm

s = rozstaw pr

ętów podłużnych

8.1.5 Dodatkowe wymagania dotycz

ące prętów żebrowanych o średnicy większej niż 32 mm

8.1.5.1 Zasady ogólne

Pr

ęty o średnicy

φ

> 32 mm mo

żna stosować tylko w elementach, których wysokość przekroju jest nie mniejsza niż 15

φ

.

Je

żeli stosuje się pręty dużej średnicy, należy ograniczyć odpowiednio szerokość rys przez zastosowanie zbrojenia

przypowierzchniowego.

Otulenie betonem powinno wynosi

ć c

≥

φ

.

Odleg

łość w świetle (w kierunku poziomym i pionowym) poszczególnych pr ętów równoległych lub warstw poziomych

pr

ętów równoległych powinna być nie mniejsza niż średnica najgrubszego z prętów lub d

g

+ 5 mm, gdzie d

g

jest

nominalnym maksymalnym wymiarem ziarn kruszywa.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 16

8.1.5.2 Przyczepno

ść

Dla pr

ętów o średnicy

φ

> 32 mm warto

ści f

bd

podane w tablicy 24 lub obliczone z wzorów (186a) lub (186b), nale

ży

mno

żyć przez współczynnik (132 -

φ

)/100, przy czym

φ

przyjmuje si

ę w mm.

8.1.5.3 Zakotwienia i po

łączenia

Pr

ęty o dużych średnicach należy kotwić jako pręty proste lub za pomocą blach kotwiących. Prętów tych nie wolno

kotwi

ć w strefie rozciąganej.

Nie nale

ży łączyć na zakład ani prętów ściskanych ani rozciąganych.

W belkach i p

łytach, w których w strefie zakotwienia nie wyst ępują naprężenia ściskające w kierunku poprzecznym,

potrzebne jest dodatkowe zbrojenie poprzeczne poza zastosowanym zbrojeniem na

ścinanie.

W przypadku zakotwienia prostego zbrojenie dodatkowe nie powinno by

ć mniejsze niż:

- w kierunku równoleg

łym do najbliższej powierzchni

Σ

A

st

= 0,25 A

s

n

1

(194)

- w kierunku prostopad

łym do najbliższej powierzchni

Σ

A

sv

= 0,25 A

s

n

2

(195)

gdzie:

A

s

- pole przekroju pr

ęta kotwionego,

n

1

- liczba warstw zbrojenia kotwionego w tym samym przekroju,

n

2 -

liczba pr

ętów kotwionych w każdej warstwie.

8.1.6 Wi

ązki prętów żebrowanych

8.1.6.1 Zasady ogólne

W odniesieniu do wi

ązek prętów obowiązują wymagania podane dla prętów pojedynczych. Wiązka powinna zawierać

pr

ęty jednakowego rodzaju, o takiej samej średnicy i wytrzymałości.

Przy wymiarowaniu wi

ązkę prętów traktuje się jako jeden pręt zastępczy o tej samej powierzchni przekroju i tym samym

po

łożeniu środka ciężkości co wiązka. Zastępczą średnicę

φ

n

wi

ązki prętów określa wzór

(196)

w którym:

n

b

- liczba pr

ętów w wiązce, ograniczona do:

n

b

≤

4

n

b

≤

3

w przypadku pr

ętów pionowych i w miejscach zakładu prętów,

we wszystkich innych przypadkach.

Rozmieszczenie wi

ązek prętów przyjmuje się zgodnie z 8.1.1.1 w odniesieniu do średnicy zastępczej

φ

n

z tym,

że

rozstaw wi

ązek w świetle mierzy się od rzeczywistego konturu zewnętrznego wiązki. Otulenie betonem, mierzone od

rzeczywistego konturu zewn

ętrznego wiązki, powinno wynosić c

≥

φ

n

.

8.1.6.2 Zakotwienia i po

łączenia

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 17

Zakotwienie lub po

łączenie na zakład wiązki prętów należy zapewnić przez zakotwienie lub połączenie poszczególnych

pr

ętów wiązki. Dopuszcza się wyłącznie zakotwienie proste, przesunięte wzajemnie względem poszczególnych prętów.

W przypadku wi

ązek złożonych z 2, 3 lub 4 prętów, odległość połączeń prętów określa się mnożąc ich długości

zakotwienia odpowiednio przez 1,2, 1,3 i 1,4.

Pr

ęty powinny być łączone na zakład pojedynczo. W żadnym przypadku nie powinno być więcej niż 4 pręty w przekroju

wi

ązki. Połączenia na zakład pojedynczych prętów powinny być przesunięte względem siebie jak podano wyżej.

8.1.7 Zbrojenie przypowierzchniowe

Stosowanie zbrojenia przypowierzchniowego ma na celu ograniczenie szeroko

ści rys lub przeciwdziałanie odłupywaniu

si

ę betonu otuliny.

Zbrojenie przypowierzchniowe maj

ące na celu ograniczenie szerokości rys, powinno być stosowane w belkach o

wysoko

ści większej niż 1 m.

Zbrojenie przypowierzchniowe, przeciwdzia

łające odłupywaniu się betonu otuliny - stosuje się w belkach zbrojonych

wi

ązkami prętów lub prętami o średnicy większej niż 32 mm. Zbrojenie takie stanowi zwykle siatka z drutów lub pr ęty

żebrowane o małej średnicy, umieszczone na zewnątrz strzemion, jak pokazano na rysunku 53.

Rysunek 53 - Zbrojenie przypowierzchniowe

Pole przekroju zbrojenia przypowierzchniowego A

s,surf

- rozmieszczonego zarówno w kierunku równoleg

łym jak i

prostopad

łym do zbrojenia rozciąganego belki - powinno być nie mniejsze niż 0,01 A

ct,ext

, przy czym A

ct,ext

oznacza

pole przekroju betonu rozci

ąganego poza strzemionami, pokazane na rysunku 53.

Pr

ęty podłużne zbrojenia przypowierzchniowego można wliczać do zbrojenia podłużnego na zginanie, a pręty

poprzeczne - do zbrojenia na

ścinanie, pod warunkiem, że spełniają one wymagania dotyczące rozmieszczenia i

zakotwienia.

8.1.8 Zbrojenie elementów o kszta

łcie załamanym lub zakrzywionym

Belki o kszta

łcie załamanym, w których pręty rozciągane znajdują się od strony wklęsłej, należy zbroić przez

skrzy

żowanie tych prętów w punkcie załamania belki (rysunek 54). Długość zakotwienia od miejsca skrzyżowania

nale

ży przyjmować zgodnie z 8.1.3.4.

W przypadku, gdy k

ąt załamania elementu jest mniejszy ni ż 15°, zbrojenie rozciągane można załamać, pod warunkiem

zabezpieczenia pr

ętów przed wyrwaniem za pomocą dodatkowych strzemion (rysunek 55). Strzemiona te powinny

odpowiada

ć następującym warunkom:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 18

a) sumaryczne pole przekroju strzemion powinno wynosi

ć

(197)

gdzie:

A

s

- pole przekroju pr

ętów załamanych,

α

- k

ąt załamania elementu,

b) ka

żdy załamany pręt rozciągany musi być uchwycony co najmniej przez jedno ramię strzemion (rysunek 55),

c) przy

średnicy prętów załamanych większej niż 20 mm pręty i strzemiona powinny być ze sobą zespawane,

d) strzemiona, których przekrój obliczony jest wed

ług wzoru (197), powinny być rozstawione na długości nie

wi

ększej niż 8 średnic prętów załamanych, licząc w każdą stronę od miejsca załamania.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 19

Rysunek 54 - Zbrojenie elementów za

łamanych przy

α

≥

15°

Rysunek 55 - Zbrojenie elementów za

łamanych przy

α

< 15°

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 20

W elementach zakrzywionych ka

żdy zakrzywiony pręt rozciągany o średnicy większej niż 12 mm, znajdujący się po

wkl

ęsłej stronie elementu, powinien być uchwycony co najmniej przez jedno ramię strzemienia. Rozstaw strzemion nie

powinien w tym przypadku przekracza

ć 1/4 promienia krzywizny. Najmniejszy promień krzywizny prętów powinien

spe

łniać postanowienia wg 8.1.1.3.

8.1.9 Zbrojenie poprzeczne strefy docisku

Zbrojenie obliczone wed

ług 5.8 należy projektować w postaci siatek zgrzewanych, siatek wyginanych lub uzwojenia

zgodnie z rysunkiem 56.

Rysunek 56 - Zbrojenie poprzeczne strefy docisku w postaci: a) siatek zgrzewanych, b) siatek wyginanych, c) uzwojenia

Zbrojenie poprzeczne nale

ży rozmieszczać co najmniej w trzech warstwach lub trzech zwojach, przy czym pierwsza z

nich powinna by

ć usytuowana w odległości 20 mm od czoła elementu, a środek ciężkości całego zbrojenia powinien się

mie

ścić w przedziale 0,3 a

÷

0,5 a. Odst

ęp kolejnych siatek lub skok linii śrubowej uzwojenia powinien odpowiadać

warunkom:

s

n

≤

80 mm

gdzie:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 21

a, b - wymiary powierzchni rozdzia

łu.

Siatki powinny by

ć rozmieszczone na powierzchni nie mniejszej ni ż powierzchnia rozdziału według rysunku 30 lub

powierzchnia zast

ępcza według rysunku 32. Uzwojenie powinno obejmowa ć strefę współśrodkową względem

powierzchni docisku, nie wi

ększą niż powierzchnia rozdziału. Końce uzwojenia powinny być przyspojone do ostatniego

zwoju lub zagi

ęte i prawidłowo zakotwione w betonie rdzenia.

Pr

ęty zbrojenia poprzecznego powinny być należycie zakotwione, a ich średnica powinna odpowiadać warunkom

φ

≤

12

mm oraz

φ

≤

a/30.

8.2 Konstrukcje spr

ężone

8.2.1

Średnica cięgna

Za

średnicę cięgna

φ

przyjmuje si

ę w strunobetonie średnicę otworu, jaki powstałby w betonie po wyciągnięciu cięgna,

a w kablobetonie -

średnicę kanału kablowego lub osłony.

8.2.2 Rozmieszczenie ci

ęgien w przekroju

Rozstaw kana

łów w elementach kablobetonowych lub ci ęgien w elementach strunobetonowych powinien by ć tak

dobrany, aby umo

żliwiał należyte ułożenie i zagęszczenie betonu oraz zapewniał dobrą przyczepność betonu do

ci

ęgien.

W elementach strunobetonowych poszczególne ci

ęgna powinny być rozmieszczone oddzielnie. Warunki określające

minimalne odleg

łości w świetle między poszczególnymi cięgnami w kierunku poziomym i pionowym podano na rysunku

57.

Rysunek 57 - Minimalne odst

ępy cięgien w przekroju elementu strunobetonowego

W elementach kablobetonowych ci

ęgna uformowane w postaci kabli umieszcza si ę we wcześniej przygotowanych

kana

łach. Zasadniczo nie stosuje si ę kabli w wiązkach. Dopuszcza się pary kabli umieszczonych pionowo jeden nad

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 22

drugim przy zachowaniu odpowiednich

środków ostrożności podczas naciągu i iniekcji. Szczególnej uwagi wymagaj ą

przy tym ci

ęgna podwójnie zakrzywione.

Minimalny rozstaw kana

łów w świetle osłonek oraz minimalne grubości otulenia podano na rysunku 58.

Rysunek 58 - Minimalne odst

ępy cięgien w przekroju elementu kablobetonowego

8.2.3 Kotwienie ci

ęgien

D

ługość zakotwienia cięgien w konstrukcjach strunobetonowych oraz ich no śność w strefie zakotwienia należy określać

zgodnie z 7.1.7.4 pod warunkiem zachowania wymaganych rozstawów ci

ęgien, grubości otulenia i stosowania zbrojenia

poprzecznego. D

ługość zakotwienia cięgien w płytach bez zbrojenia poprzecznego należy zwiększyć dwukrotnie w

stosunku do warto

ści nominalnych.

W elementach kablobetonowych zakotwienia powinny zapewnia

ć przeniesienie bez widocznych uszkodzeń siły równej

sile zrywaj

ącej cięgno. Zakotwienia powinny mieć aprobatę techniczną upoważnionej placówki naukowo-badawczej.

8.2.4 Otulenie ci

ęgien sprężających

Grubo

ść warstwy betonu między wewnętrzną powierzchnią formy i cięgnami sprężającymi w elementach

strunobetonowych lub kana

łami na cięgna w elementach kablobetonowych nale ży ustalać odpowiednio do wymiarów

ci

ęgna lub kanału oraz warunków środowiska. Przyjęta grubość otulenia powinna zapewniać bezpieczne przekazanie sił

przyczepno

ści, ochronę stali przed korozją, ochronę przeciwpożarową oraz umożliwiać należyte ułożenie i

zag

ęszczenie betonu.

Nominaln

ą grubość otulenia określa się wg wzoru (185).

W celu bezpiecznego przekazania si

ł przyczepności, minimalna grubość otulenia cięgien sprężających powinna być nie

mniejsza ni

ż wielokrotność średnicy cięgna:

- w elementach strunobetonowych

c

min

= 2,0

φ

dla drutów i splotów,

c

min

= 3,0

φ

dla pr

ętów żebrowanych

- w elementach kablobetonowych

c

min

≥

φ

d

-

średnica kanału okrągłego,

c

min

≥

b

d

lub 0,5 h

d

-

szeroko

ść lub połowa wysokości kanału prostokątnego, lecz nie mniej niż 50 mm.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 23

W celu umo

żliwienia należytego ułożenia i zagęszczenia betonu minimalna grubość otulenia powinna być zwiększona o

5 mm w przypadku, gdy maksymalny wymiar ziarn kruszywa d

g

> 32 mm.

W celu ochrony stali przed korozj

ą, minimalna grubość otulenia całego zbrojenia - włączając pręty rozdzielcze i

strzemiona - powinna by

ć nie mniejsza od wartości określonych zgodnie z 8.1.1.2.

Zachowaniu minimalnej grubo

ści otulenia musi towarzyszyć odpowiednia jakość betonu, który powinien być szczelny,

dobrze zag

ęszczony, pielęgnowany i spełniający podstawowe wymagania trwałości związane z oddziaływaniem

środowiska.

Przy projektowaniu minimaln

ą grubość otulenia należy zwiększyć o wartość dopuszczalnej odchyłki

∆

c zale

żnej od

poziomu wykonawstwa i kontroli jako

ści:

∆

c = 0

÷

5 mm

∆

c = 5

÷

10 mm

w elementach prefabrykowanych,

w elementach betonowanych w miejscu wbudowania.

Grubo

ść otulenia wymaganą ze względu na odporność ogniową określa się według oddzielnych przepisów.

8.2.5 Zabezpieczenie ci

ęgien przed korozją w konstrukcjach kablobetonowych

Ci

ęgna sprężające, łączniki i zakotwienia należy zabezpieczyć przed korozją w sposób trwały.

Kable prowadzone w kana

łach należy zabezpieczyć za pomocą iniekcji zapewniającej ochronę stali przed korozją.

Kable prowadzone na zewn

ątrz należy zabezpieczyć warstwą ochronną z betonu zbrojonego lub inną równorzędną.

Warstwa ochronna musi by

ć szczelna, spełniać warunek rysoodporności i przyczepności do betonu, a druty kabla w

okresie od naci

ągu do otulenia muszą być zabezpieczone przed korozją. Okres pozostawienia cięgien po naciągu bez

warstwy ochronnej nie mo

że być dłuższy niż 30 dni.

Wszystkie zakotwienia lub

łączniki, które nie są całkowicie obetonowane, muszą być trwale zabezpieczone przed

korozj

ą w inny sposób

7)

.

W konstrukcjach nara

żonych na wpływ agresji chemicznej i zwiększonej wilgotności sposób zabezpieczenia

antykorozyjnego kabli i betonu nale

ży każdorazowo opracować odpowiednio do występujących warunków.

8.2.6 Zbrojenie poprzeczne strefy zakotwienia

W strefie zakotwienia ci

ęgien sprężających należy stosować odpowiednie zbrojenie poprzeczne, obliczane ze wzgl ędu

na docisk oraz rozci

ąganie przyczołowe. Zbrojenie na docisk stosuje si ę w strefach oddziaływania znacznych obciążeń

miejscowych, g

łównie pod zakotwieniami elementów kablobetonowych. Nale ży je kształtować zgodnie z 8.1.9 w postaci

siatek zgrzewanych lub siatek z pr

ętów wyginanych, równoległych do płaszczyzny docisku oraz w postaci uzwojenia.

W przypadku gdy ci

ęgna sprężające działają, mimośrodowo w stosunku do środka ciężkości przekroju lub w dwóch

poziomach w pewnej odleg

łości od siebie, w strefie przyczołowej elementu powstają znaczne siły rozciągające, których

warto

ść należy określać zgodnie z 7.1.7.4 lub 7.1.7.5. W celu przejęcia tych sił należy stosować zbrojenie poprzeczne

ukszta

łtowane w postaci strzemion zamkniętych lub w pełni zakotwionych pionowych siatek zgrzewanych. Zbrojenie to

powinno by

ć rozmieszczone na długości nie większej niż wysokość przekroju.

8.2.7 Zbrojenie konstrukcyjne elementów spr

ężonych

Zbrojenie przyjmowane ze wzgl

ędów konstrukcyjnych należy kształtować zgodnie z wymaganiami podanymi w 8.1 dla

elementów

żelbetowych.

9 Projektowanie konstrukcji

9.1 P

łyty

9.1.1 Konstrukcja p

łyt

9.1.1.1 Minimalne grubo

ści płyt

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 24

Minimalne grubo

ści płyt ze względu na ich przeznaczenie podane są w tablicy 28.

W p

łytach prefabrykowanych, usztywnionych żebrami wzdłuż obwodu, grubości podane w tablicy 28 mogą być

zmniejszone o 10 mm.

Tablica 28 - Minimalne grubo

ści płyt

Przeznaczenie

p

łyty

P

łyty

prefabry-

kowane

P

łyty betono-

wane na

miejscu
budowy

mm

P

łyty stropowe w

obiektach budownictwa
powszechnego

P

łyty pod przejazdami

40

100

60

120

W ka

żdym przypadku grubość płyty nie może być jednak mniejsza niż wynika to z warunku nieprzekroczenia

granicznych warto

ści ugięć wg 4.7.4, prawidłowego otulenia wg 8.1.1.2 i przepisów przeciwpo żarowych. Płyty

wymagaj

ące zbrojenia na przebicie powinny mieć grubość nie mniejszą niż 200 mm.

9.1.1.2 G

łębokość oparcia płyt na podporze

G

łębokość oparcia płyt na podporze powinna zapewniać możliwość prawidłowego zakotwienia prętów zbrojenia wg

8.1.3 i powinna by

ć nie mniejsza niż:

80 mm - przy oparciu na murze lub

ścianie z betonu lekkiego lub zwykłego klasy B15,

60 mm - przy oparciu na

ścianie z betonu zwykłego klas wyższych niż B15,

40 mm - przy oparciu na belkach stalowych.

G

łębokość oparcia prefabrykowanych płyt dwukierunkowo zbrojonych powinna być nie mniejsza niż 40 mm.

W przypadku p

łyt ze zbrojeniem górnym na podporze, przewidzianym do zabetonowania w wie ńcu żelbetowym,

g

łębokość oparcia płyty może być zmniejszona o 20 mm, lecz nie może wynosić mniej niż 40 mm.

G

łębokość oparcia płyt o rozpiętości nie większej niż 1,20 m i wykonanych z odchyłką nie większą niż ±10 mm może

by

ć zmniejszona do 30 mm pod warunkiem, że obliczeniowe obciążenie płyty ponad ciężar własny nie przekracza 2,0

kN/m

2

.

9.1.1.3 Zbrojenie p

łyt

Średnica prętów stosowanych do zbrojenia płyt powinna być nie mniejsza niż 4,5 mm.

W przypadku siatek zgrzewanych dopuszcza si

ę stosowanie drutów o średnicy 3 mm.

Do podpory nale

ży doprowadzić bez odgięć nie mniej niż 1/3 dolnych prętów potrzebnych w przęśle i nie mniej niż 3

pr

ęty na 1 m szerokości przekroju.

Je

żeli na podporze nie występują warunki zapewniające swobodę obrotu przekroju, należy zastosować odpowiednie

zbrojenie górne.

Pr

ęty rozdzielcze powinny mieć rozstaw nie większy niż 300 mm oraz łączną nośność nie mniejszą niż:

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 25

-
-

1/10 no

śności zbrojenia głównego przy obciążeniu równomiernie rozłożonym,

1/4 no

śności zbrojenia głównego przy obciążeniu równomiernie rozłożonym i obciążeniu siłami skupionymi w

przypadku, gdy momenty zginaj

ące wywołane obciążeniami skupionymi są nie większe niż 50% momentów

ca

łkowitych. W przeciwnym przypadku zbrojenie prostopad łe do zbrojenia głównego należy odpowiednio

obliczy

ć.

W przypadku otworów wyst

ępujących w polu płyty, obrzeża otworów powinny być dodatkowo zbrojone. Jeżeli wymiary

otworu nie przekraczaj

ą 1/4 obliczeniowej rozpiętości płyty, zaś obliczeniowe obciążenie płyty ponad ciężar własny jest

nie wi

ększe niż 10 kN/m

2

, przekrój zbrojenia obrze

żnego powinien być nie mniejszy niż przekrój zbrojenia

przypadaj

ącego na szerokość otworu. W przeciwnym przypadku wzmocnienie płyty przy otworze należy zaprojektować

w postaci wymianów. Przy przyj

ęciu wymianów jako belek ukrytych w grubo ści płyty, ich szerokość nie może

przekracza

ć 4 grubości płyty.

W p

łycie ze zbrojeniem głównym ułożonym równolegle do podpory, którą stanowi belka lub ściana, należy zastosować

dodatkowe zbrojenie górne, prostopad

łe do tej podpory, o nośności nie mniejszej niż 1/3 nośności zbrojenia głównego

p

łyty i nie mniejszej niż 40 kN/m długości podciągu. Zbrojenie to powinno być wpuszczone w płytę na długość nie

mniejsz

ą niż 1/4 obliczeniowej rozpiętości płyty po każdej stronie podpory, licząc od jej krawędzi (rysunek 59).

Jednocze

śnie zbrojenie główne płyty w paśmie o szerokości równej 1/4 obliczeniowej rozpiętości płyty, przylegającym

do tej podpory, mo

żna zredukować do połowy.

Rysunek 59 - Po

łączenie płyty z podciągiem

Zbrojenie p

łyt dwukierunkowo zbrojonych należy konstruować zgodnie z założeniami metody obliczania momentów

zginaj

ących.

W p

łytach podpartych na 4 krawędziach (rysunek 60), obliczanych według analizy liniowo sprężystej, zbrojenie każdego

z dwóch kierunków wyznaczone dla

środkowej części płyty powinno być układane w paśmie środkowym o szerokości

równej 3/5 szeroko

ści płyty. W pasmach skrajnych, obejmujących po 1/5 szerokości płyty, przekrój zbrojenia może być

zmniejszony do po

łowy.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 26

Rysunek 60 - Zbrojenie p

łyt krzyżowo zbrojnych: 1 - zbrojenie dolne, 2 - zbrojenie górne

W naro

żach swobodnie podpartych należy umieszczać dwukierunkowe zbrojenie górne, równoleg łe do krawędzi, na

szeroko

ści równej 0,3 mniejszej rozpiętości (rysunek 60). Przekrój tego zbrojenia na jednostk ę szerokości przekroju

p

łyty powinien wynosić w każdym kierunku co najmniej połowę przekroju większego zbrojenia, znajdującego się w

środku płyty. W narożach, w których zbiega się krawędź swobodnie podparta z krawędzią zamocowaną, postanowienie
to rozci

ąga się jedynie na zbrojenie naroża równoległe do krawędzi zamocowanej, natomiast przekrój zbrojenia

prostopad

łego do krawędzi zamocowanej wynika z obliczeń.

W naro

żach swobodnie podpartych należy również umieszczać dodatkowe zbrojenie dolne, układane prostopadle do

dwusiecznej i rozmieszczone na szeroko

ści równej 0,2 mniejszej rozpiętości płyty. Przekrój tego zbrojenia na 1 m

szeroko

ści przekroju powinien być co najmniej równy przekrojowi większego zbrojenia w środku płyty.

W p

łytach obliczanych metodą równowagi granicznej przy założeniu stałej nośności w każdym przekroju równoległym

do obu prostopad

łych do siebie krawędzi, pręty zbrojenia w przęśle powinny mieć stały rozstaw w obu kierunkach.

Dotyczy to równie

ż zbrojenia podporowego płyt zamocowanych i ciągłych. Zbrojenie naroży płyt swobodnie podpartych

nale

ży obliczać i konstruować w zależności od przyjętego schematu pracy naroża (swobodnego albo ograniczonego

odkszta

łcenia ku górze). W stropach ustrojów p łytowo-słupowych, stopień zbrojenia płyty nad podporą powinien być nie

mniejszy ni

ż 0,5% w obu kierunkach na szerokości nie mniejszej niż 0,25 krótszej rozpiętości w każdą stronę.

9.1.1.4 Zbrojenie na przebicie

Zbrojenie p

łyt na przbicie powinno składać się ze strzemion pionowych lub ukośnych, zamkniętych lub inaczej dobrze

zakotwionych przy obydwu powierzchniach p

łyty (rysunek 61 a,b), lub z prętów odgiętych (rysunek 61 c). Łączny

przekrój zbrojenia w sprawdzanym przekroju p

łyty powinien odpowiadać przekrojowi wymaganemu wg wzoru (89).

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 27

Rysunek 61 - Zbrojenie p

łyt na przebicie a) strzemionami pionowymi, b) strzemionami nachylonymi, c) pr ętami odgiętymi

9.1.2 Obliczenia statyczne p

łyt

9.1.2.1 Zasady ogólne

P

łyty ciągłe, sztywno połączone na podporach z belkami, można obliczać jako płyty ciągłe przegubowo podparte. Przy

obliczaniu momentu prz

ęsłowego w przęśle skrajnym utwierdzenie na podporze skrajnej mo żna uwzględniać jedynie w

tym przypadku, w którym wyst

ąpienie tego momentu utwierdzenia mo żna uzasadnić obliczeniowo.

Przyjmowane do oblicze

ń wartości przęsłowych momentów zginających w środkowych przęsłach płyt ciągłych nie

powinny by

ć mniejsze od momentów wyznaczonych przy założeniu obustronnego utwierdzenia przęsła (w przęsłach

skrajnych - jednostronnego utwierdzenia prz

ęsła).

Je

żeli na płytę działa obciążenie skupione, to szerokość współpracującą płyty, przejmującą działanie tego obciążenia,

mo

żna określać według podanych niżej wzorów (rysunek 62):

a) przy obliczaniu wp

ływu momentu zginającego

- w jednoprz

ęsłowych płytach swobodnie podpartych

(198)

- w jednoprz

ęsłowych płytach obustronnie utwierdzonych oraz środkowych przęsłach płyt ciągłych

(199)

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 28

W jednoprz

ęsłowych płytach utwierdzonych na jednej podporze i swobodnie podpartych na drugiej oraz w prz ęsłach

skrajnych p

łyt ciągłych, b

M1

przyjmuje si

ę jako średnią wartość obliczoną według wzorów (198) i (199).

b) przy obliczaniu wp

ływu siły poprzecznej bez względu na schemat statyczny płyty

(200)

We wzorach (198)

÷

(200) przyj

ęto oznaczenia:

b - szeroko

ść powierzchni, na którą działa obciążenie skupione,

h

1

- grubo

ść posadzki,

a - odleg

łość środka ciężkości powierzchni obciążonej od osi symetrii przęsła płyty.

Szeroko

ść współpracującą płyt wspornikowych należy obliczać odpowiednio według wzoru (198) lub (200),

podstawiaj

ąc zamiast l

eff

podwojon

ą rozpiętość obliczeniową płyty wspornikowej, zaś jako a - odległość środka

ci

ężkości powierzchni obciążonej od swobodnej krawędzi płyty.

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 29

Rysunek 62 - Szeroko

ść współpracująca płyty przy obciążeniu skupionym: a) schemat płyty, b) przypadek dowolnego

usytuowania si

ły skupionej, c) usytuowanie siły przy krawędzi swobodnej

Je

żeli obciążenie skupione usytuowane jest w ten sposób, że odległość środka ciężkości powierzchni obciążonej od

kraw

ędzi swobodnej y jest mniejsza od połowy szerokości b

M1

(rysunek 62c), to szeroko

ść współpracującą b

M2

nale

ży

okre

ślać według wzoru:

b

M2

= y + 0,5 b

M1

(201)

Moment zginaj

ący M

F

wywo

łany obciążeniem skupionym należy podzielić na szerokości współpracującej w ten sposób,

aby 0,5 M

F

przypada

ło na środkowe pasmo o szerokości 1/3 b

M1

, za

ś po 0,25 M

F

- na skrajne pasma (rysunek 62b). W

przypadku obci

ążenia skupionego usytuowanego blisko swobodnej kraw ędzi, moment M

F

nale

ży podzielić na

szeroko

ści b

M2

w ten sposób, aby 0,25 M

F

przypada

ło na wewnętrzne pasmo o szerokości 1/3 b

M1

, za

ś 0,75 M

F

- na

skrajne pasmo o szeroko

ści b

M2

- 1/3 b

M1

(rysunek 62c).

9.1.2.2 Rozpi

ętość obliczeniowa

Przy obliczaniu p

łyt rozpiętość obliczeniową należy przyjmować równą rozpiętości efektywnej l

eff

wg 4.4.3.

9.1.2.3 Obliczanie p

łyt ciągłych

P

łyty ciągłe należy obliczać stosując metodę analizy sprężystej lub plastycznej zgodnie z 4.4. Metoda analizy

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 30

plastycznej mo

że być stosowana, jeżeli spełnione są warunki podane w 4.4.2.

W przypadku p

łyty ciągłej jednokierunkowo zbrojonej obci ążonej równomiernie (rysunek 63), gdy rozpiętości przęseł

ró

żnią się nie więcej niż o 20%, momenty zginające można obliczać wg wzorów:

- moment w prze

śle skrajnym oraz moment na podporze przyskrajnej ( środkowej w przypadku płyty

dwuprz

ęsłowej)

(202)

- moment w prz

ęsłach pośrednich oraz momenty na podporach pośrednich

(203)

W przypadku prz

ęseł o nierównych rozpiętościach (w granicach podanych wyżej), momenty podporowe należy obliczać

wprowadzaj

ąc do powyższych wzorów większą z rozpiętości dwóch przyległych przęseł.

Warto

ści momentów minimalnych w przęsłach pośrednich należy obliczać przy przyjęciu wartości momentów

podporowych wyznaczonych jak wy

żej zakładając, że przęsła obciążone są zastępczym obciążeniem o wartości:

(204)

za

ś zasięg w przęśle skrajnym momentu podporowego na podporze przyskranej - wyznacza ć ze wzoru:

(205)

Rysunek 63 - Schemat statyczny p

łyty ciągłej jednokierunkowo zbrojonej

9.2 Stropy g

ęstożebrowe

Stropy g

ęstożebrowe z wypełnieniem sztywnym i trwałym, z żebrami rozdzielczymi w rozstawie nie większym niż 4,0 m i

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 31

p

łytą górną grubości co najmniej 30 mm - uważać można w obliczeniach sił wewnętrznych za płyty pełne.

Zbrojenie

żeber rozdzielczych powinno składać się co najmniej z dwóch prętów, górnego i dolnego, zdolnych do

przeniesienia si

ły nie mniejszej niż l

i

⋅

40 kN (l

i

- rozstaw

żeber rozdzielczych w m).

Potrzebny przekrój zbrojenia nale

ży obliczać przyjmując charakterystyczną granicę plastyczności stali.

Kiedy stropy g

ęstożebrowe projektowane są jako swobodnie podparte, a na podporze nie zapewniono im pe łnej

swobody obrotu przekroju, nale

ży na podporze zastosować zbrojenie górą, o polu przekroju nie mniejszym niż 0,2 pola

przekroju zbrojenia dolnego w prz

ęśle, zdolne przenieść siłę rozciągającą nie mniejszą niż 40 kN/m szerokości stropu.

Zbrojenie to powinno by

ć zakotwione na podporze i połączone ze zbrojeniem górnym stropu.

nast

ępna strona

PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe,

żelbetowe i sprężone Obliczenia statyczne i projektowanie

Powielanie dokumentu zabronione. Wszelkie prawa zastrze

żone.

INTEGRAM BUDOWNICTWO

Cz

ęść 4 Strona 32