LABORATORIUM  

 

ĆWICZENIE LABORATORYJNE NR 7 

Opakowania Transportowe  

 

Opracował: Piotr Kowalewski 

Instytut Konstrukcji i Eksploatacji Maszyn Politechniki Wrocławskiej 

 
 

Temat: Wyznaczenie ugięcia ścianki pojemnika - teoretyczne i doświadczalne 

 
 

1. Wprowadzenie 

 

Korpusy, kadłuby oraz pojemniki znajdują szerokie zastosowanie w zarówno w 

budowie maszyn jak i w transporcie. Mogą one spełniać rolę osłaniającą produkt 

transportowany,  występują wówczas jako skrzynie, pojemniki lub kontenery. 

Lekkie korpusy niemetalowe, wykonywane są najczęściej z tworzyw 

wielkocząsteczkowych lub kompozytów. Korpusy z tworzyw sztucznych są więc chętnie 

stosowane w sprzęcie gospodarstwa domowego, mechaniki precyzyjnej, telekomunikacji. 

Tworzyw wielkocząsteczkowych używa się także na lekkie kadłuby ręcznych maszyn do 

obróbki metali (np. wiertarek, pił) [3]. 

Kadłuby z tworzyw sztucznych w porównaniu z metalowymi są  lżejsze i tańsze. Są 

ponadto odporne na korozję i działanie agresywnych związków chemicznych i dlatego nie 

wymagają powłoki ochronnej; tłumią drgania i są dźwiękochłonne. 

Opakowaniom niemetalowym stawiane są wysokie wymagania estetyczne. Na ich 

powierzchni nie mogą więc powstawać mikroskopijne rysy, nawet pod wpływem 

długotrwałego obciążenia. Dlatego nie dopuszcza się do powstawania w kadłubach naprężeń 

przekraczających granicę tworzenia się rys naprężeniowych 

σ

ν 

[3]. 

Łatwość przetwarzania tworzyw wielkocząsteczkowych, umożliwiająca uzyskiwanie 

wyrobu często w jednej operacji, czyni te materiały szczególnie przydatnymi na opakowania. 

Zaletą tworzyw jest także ich stosunkowo niska cena mała gęstość (0,9—1,4 g/cm

3

) oraz 

praktycznie bezodpadowa produkcja przy zmniejszonych nakładach energetycznych [3]. 

Od tworzyw wielkocząsteczkowych stosowanych na skrzynie wymaga, się przede 

wszystkim znacznej wytrzymałości, sztywności i udarności ( w szerokim przedziale 

temperatury). Pożądana jest także duża odporność na palenie, antystatyczność i mała lepkość 

w stanie stopionym (umożliwiająca odtwarzanie skomplikowanych reliefów), podatność na 

metalizowanie oraz barwienie na dowolne kolory z zachowaniem dużego połysku, a także 

nieszkodliwość dla zdrowia. Na wybór tworzywa wpływa również możliwość jego 

przetwórstwa, co jest uzależnione od kształtu i warunków pracy korpusu. Ze względu na mały 

ciężar właściwy koszt tworzywa nie jest czynnikiem decydującym o jego wyborze na kadłub. 

Pojemniki i zbiorniki wtryskiwane wykonuje się zwykle z ABS, PP, PE-HD, PC, PA. ABS 

jest chętnie stosowany także na osłony otrzymywane przez kształtowanie z płyt. Metodą 

wtryskiwania tworzyw bez włókien, z dodatkiem odpowiednich środków porotwórczych, 

można uzyskiwać kadłuby o strukturze porowatej. 

Przy projektowaniu kadłubów i pojemników uwzględnia się  łatwość i bezpieczeństwo 

obsługi oraz estetyczną całość. Kształt kadłubów dobiera się uwzględniając tolerancje 

wymiarowe, dążąc do nadania im wymaganej sztywności oraz spełnienia wymagań 

wynikających z technologii ich wytwarzania. 

Wahania składu masy, temperatury i ciśnienia przetwórstwa oraz błędy wykonania formy i jej 

zużycie powodują, że wyroby z tworzyw wielkocząsteczkowych wykazują znaczne odchyłki 

wymiarowe. 

Pole tolerancji zależy przede wszystkim od metody przetwórstwa: najmniejszą tolerancję 

uzyskuje się przy wtryskiwaniu precyzyjnym (ciągła wagowa kontrola wymiarów), większą 

— przy wtryskiwaniu technicznym (okresowa kontrola wymiarów). Przy odlewaniu i 

kształtowaniu trudno jest uzyskać wymiary tolerowane. 

 

 

2. Sztywność 

 

Sztywność  S występującej w kadłubach masywnej ścianki o grubości  h,  którą można 

traktować jako belkę utwierdzoną na końcach, wynosi w przypadku zginania: 

z

b

EJ

S

=

 

(1) 

Gdzie: E — współczynnik sprężystości wzdłużnej, 

12

3

bh

J

z

=

 - osiowy moment bezwładności 

(b - szerokość), a w przypadku skręcania: 

(2) 

o

b

GJ

S

=

 

gdzie: G — współczynnik sprężystości postaciowej, J

o

 — biegunowy moment bezwładności. 

Sztywność  ścianek kadłubów o długości nie nadmiernie przekraczającej szerokość i 

traktowanych jako kołowe płyty utwierdzone na obrzeżach wyznacza się z zależności: 

(3) 

12

1

3

2

h

E

S

b

ν

−

=

gdzie v oznacza liczbę Poissona. 

O porównywalnej sztywności ścianki z tworzywa sztucznego ze stalową tak samo obciążoną 

decyduje jednakowe ich ugięcie, tj. 

xs

s

xp

p

J

E

J

E

f

1

1

=

=

 

(4) 

skąd: 

3

p

s

s

p

E

E

h

h

=

 

(5) 

 

co oznacza, że grubość masywnej ścianki z tworzywa wielkocząsteczkowego z 

usztywniającymi włóknami mineralnymi (E

p

 = 10

4

 MPa), winna wynosić tylko h

p

 =  2,8 h

s

, 

gdzie  h

s

  — grubość  ścianki stalowej (E

s

 = 21 • 10

4

 MPa). Masa jest przy tym aż 5-krotnie 

mniejsza. 

Ze względów ekonomicznych dobiera się możliwie małą grubość  ścianek kadłubów z 

tworzyw sztucznych, taką jednak, aby było możliwe wypełnienie gniazda formy tworzywem 

o dużej lepkości w stanie stopionym.  

 

Należy pamiętać,  że elementy wykonane z tworzyw sztucznych weryfikowane są 

obliczeniowo najczęściej pod względem dopuszczalnych wartości odkształcenia. 

 

 

3. Obciążalność kadłubów 

 

Ze względu na złożony kształt i przestrzenne obciążenia, obliczenia wytrzymałościowe 

kadłubów mają przybliżony charakter i uwzględniają przede wszystkim sztywność ich 

ścianek. Obliczenia grubości  ścianek uzależnia się więc od ich ugięcia, przy czym kadłub 

traktuje się jako belkę (gdy jeden z gabarytowych wymiarów jest zdecydowanie większy od 

dwu pozostałych) lub jako płytę (gdy dwa gabarytowe wymiary są większe od trzeciego). 

Przy często spotykanym równomiernie rozłożonym obciążeniu kadłuba, tj. przy nacisku 

jednostkowym p [Pa], odkształcenie wyrażone ugięciem belki o długości l [m] i sztywności  

S

b

 [N • m

2

], w przypadku swobodnego jej podparcia wynosi: 

(5) 

dop

b

u

f

S

pl

f

≤

=

3

384

5

 

a w przypadku zamocowania jej na końcach, a także trwałego złączenia z podłożem, a więc 

takiego jaki występuje w żebrach, wynosi 

dop

b

u

f

S

pl

f

≤

=

3

384

1

(6) 

Przy założeniu,  że wygięta belka przyjmie kształt okręgu koła, odkształcenie wyrażone 

ugięciem f

u

 daje się łatwo uzależnić od wydłużenia belki f

w

, zgodnie z uproszczonym wzorem 

u

w

f

l

f

f

3

16

)

1

(

2

+

=

+

 

(7) 

Odkształcenie natomiast, wyrażane przez wydłużenie gładkiej płyty o promieniu R [m] i 

sztywności S

p

 [Nm], wynosi: 

E

h

f

S

pR

f

dop

p

w

ν

σ

=

≤

=

4

64

1

 

(8) 

Stąd poszukiwaną grubość gładkich płyt. kolistych można wyznaczyć jako 

3

4

dop

Ef

pR

H

−

=

α

 

(9) 

gdzie 

α= 0,009—0,011, przy czym mniejsze wartości obowiązują dla tworzyw o większej 

liczbie Poissona v. Wzór można stosować także do stosunkowo wiotkich płyt prostokątnych o 

niezbyt dużej różnicy między szerokością B, a długością l, przyjmując wówczas szerokość B 

zamiast promienia R oraz ok. 2-krotnie większą wartość współczynnika 

α (α = 0,018-0,022). 

Dla często występujących w kadłubach  ścianek użebrowanych (płyta + belka), z 

obciążeniem p równomiernie rozłożonym, odkształcenie f

k 

-można wyznaczyć ze związku: 

 

b

p

b

p

b

p

k

f

f

f

f

f

f

f

⋅

+

=

+

=

1

1

1

 

(10) 

Dla  ścianek skrzyń usztywnionych przez żebra i występy otworów wykonanych z 

materiałów o współczynniku  E i liczbie v, obciążonych siłą skupioną P przyłożoną w 

określonym miejscu ścianki, odkształcenie f

k

 można wyznaczyć ze związku: 

 

(11) 

E

H

Pl

k

k

k

k

f

k

ν

−

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

1

125

,

0

3

2

4

3

2

1

 

 

We wzorze tym sztywność  ścianki jest uzależniona od współczynników określających 

wpływ:  k

1 

- punktu przyłożenia obciążenia,  k

2

 - 

  żeber usztywniających,  k

3   

- obciążonego 

otworu i usztywniającego występu, k

1

 -nieobciążonych otworów i usztywniających występów. 

Współczynnik  k

1

 o wartości zależnej także od wymiarów obciążonej  ścianki, z 

uwzględnieniem wymiarów skrzyni, oraz od typu ścianki (dna czy ścianki bocznej) można 

określić wg tabl. 1 Zamieszczony rysunek skrzyni ze ściankami bocznymi odchylonymi od 

poziomu ułatwia zlokalizowanie miejsca przyłożenia obciążenia. 

 

Tabela 1 Wpływ punktu obciążenia skrzyni na współczynnik k

1

[3] 

 

 

 

4. Cel ćwiczenia 

 

Celem  ćwiczenia jest zbadanie ugięcia  ścianek skrzynki wykonanej z tworzywa 

sztucznego – polipropylenu, pod obciążeniem zbliżonym do warunków pracy. Ćwiczenie 

podzielone jest na 3 etapy: 

1. Określenie właściwości materiałowych polipropylenu wykorzystanego do 

wykonania korpusu pojemnika(określenie modułu Younga - E). 

2. 

Wyznaczenie analityczne odkształcenia f

k

 ścianki badanego pojemnika. 

3. Pomiar 

strzałki ugięcia ścianki badanego pojemnika. 

 

Określenie modułu sztywności Younga E oraz strzałki ugięcia  ścianki pojemnika należy 

przeprowadzić na stanowisku pomiarowym. Stanowisko umożliwia pomiar ugięcia w 

zależności od siły obciążającej. 

Badane odkształcenia nie przekraczają zakresu odkształceń sprężystych. Zastosowanie 

znajduje więc prawo Hooke’a.  

 

 

4.1 Wyznaczanie 

modułu Younga dla polipropylenu.  

Wyznaczanie modułu sztywności badanego materiału należy wyznaczyć przy 

zastosowaniu metody 3 punktowej (PN-82/C-89051).  

 

Rysunek 1 Metoda oznaczania modułu sprężystości przy zginaniu (metoda w układzie 3 punktowym), PN-

82/C-89051. 

Odległość między podporami należy wyznaczyć zgodnie z normą PN-82/C-89051: 

(12) 

1

16

±

= h

L

 

gdzie: h – grubość próbki [mm]. 

Strzałka ugięcia przedstawionej na rys. 1, belki w połowie rozpiętości wynosi: 

Z

EJ

PL

f

48

3

=

 

(13) 

gdzie: P – Przyłożona siła obciążająca, 

Dla określonego przekroju badanej belki (rys. 2): 

12

3

bh

J

Z

=

 

(14) 

 

Rysunek 2 Kształt przekroju badanej belki,  b – szerokość próbki 

 

 

Korzystając z opisanych zależności można wyznaczyć strzałkę ugięcia, a po przekształceniu, 

określić E. 

(15) 

3

3

3

4

48

h

b

f

L

P

E

J

f

PL

E

z

⋅

⋅

⋅

⋅

=

⋅

⋅

=

 

(16) 

 

4.2 

Analityczne wyznaczenie odkształcenia ścianki badanego pojemnika. 

 

 

Rysunek 3 Wymiary badanego korpusu pojemnika. 

 

Przyjmując uproszczenia dla badanego korpusu pojemnika, wyznaczenie ugięcia  ścianki 

pojemnika można obliczyć ze wzoru: 

(17) 

E

H

Pl

k

k

k

k

f

k

ν

−

⋅

⋅

⋅

⋅

⋅

=

1

125

,

0

3

2

4

3

2

1

 

 

Dla badanego przypadku przyjąć k

1

 zgodnie z tabelą 1. K

2

, K

3

, i K

4

  = 1.  

Ułamek Poissona dla polipropylenu 

ν=0,4. 

H - grubość ścianki (zmierzyć) 

 

 

4.3 Pomiar 

strzałki ugięcia. 

 

Na stanowisku należy umieścić badany pojemnik. Następnie poprzez obciążanie szalki 

spowodować odkształcenie  ścianki pojemnika. Styk korpusu z szalką obciążającą powinien 

być zbliżony do punktowego. Pomiar odkształcenia odbywa się poprzez odczyt na czujniku 

mikrometrycznym. Należy zwrócić uwagę, aby punkt przyłożenia siły był zgodny z punktem 

przyjętym podczas wyznaczania teoretycznej strzałki ugięcia. 

 

 

4.4 Porównanie 

wyników 

 

Po przeprowadzeniu obliczeń i pomiarów należy porównać otrzymane wyniki. 

Wyznaczone wielkości strzałki ugięcia otrzymane drogą analityczną oraz poprzez pomiar 

należy odnieść do wyników uzyskanych metodą elementów skończonych, przy użyciu 

programu Ansys 5.7. 

 

 

Literatura: 

[1] Bańkowski Z. Mały poradnik mechanika, WNT, Warszawa 1994 

[2] Dietrich M. red. Podstawy Konstrukcji Maszyn, Tom 2, WNT Warszawa1995 

[3] Łączyński B. Niemetalowe elementy maszyn, WNT, Warszawa 1988 

[4] PN-82/C-89051