Politechnika ódzka Rok akad. 2004/05
Wydzia Budownictwa
Arch. i In . rodowiska
Kierunek Budownictwo
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Politechniki ódzkiej
Projekt elbetowych stóp fundamentowych pod s upy hali
wystawowej, jednonawowej.
Kamil Jaryszek
sem. VI
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 2 -
1. Podstawy opracowania
Podstawami opracowania by y mapy geodezyjne, szkice sytuacyjno- wysoko ciowe, wizja
lokalna terenu, wyniki sondowa wykonanych sond lekk , dane z wykonanych dwóch otworów
penetracyjnych o g boko ci 10 m i rozstawie 20 m. Badania polowe wykonano zgodnie z norm
PN-74/B-04452. Badania laboratoryjne wykonano zgodnie z norm PN-75/B-04481. Obliczenia
przeprowadzono wed ug PN –81/B – 03020 na podstawie wyników przeprowadzonych wierce .
2. Opis techniczny
Projektowanym obiektem jest hala wystawowa, jednonawowa, jednokondygnacyjna.
Lokalizacja budynku: ód , al.Unii 26.
Stopy fundamentowe wykonane z betonu B 20 zbrojone stal A III 34GS. Na stopach oparte
upy o wymiarach 0,3
×
0,5 po czone ryglami. S upy z ryglami stanowi konstrukcj no
hali. Osiowy rozstaw s upów wynosi 9 m. Stopy fundamentowe przenosz na grunt obci enia
od konstrukcji:
Obci enie pionowe: V
r
= 670 kN
Obci enie poziome: Hr = 24 kN
Moment podporowy: Mr = 20 kNm
3. Analiza warunków gruntowo – wodnych.
3.1.Morfologia terenu.
Teren, na którym umiejscowiona ma by hala wystawowa jest p aski (pochylenie 1,5%),
wyniesiony od 195,00 do 195,30 m npm.
3.2.Budowa geologiczna.
Najstarszymi utworami wyst puj cymi na terenie przeznaczonym pod budow i wykrytymi
przy pomocy odwiertów s grunty zwa owe wykszta cone w postaci piasków gliniastych.
Pochodz one ze zlodowacenia rodkowopolskiego stadia u Radomki. Nad warstw piasku
gliniastego znajduj si piaski rednie oraz piaski drobne powsta e w wyniku selekcji i
akumulacji rzecznej.
3.3.Warunki gruntowo – wodne.
Od powierzchni znajduje si nasyp nie budowlany. Poni ej wyst puj warstwy piasku
drobnego, rednio zag szczonego o stanie zag szczenia I
D
= 0,50 i mi szo ci od 0,9 do 1,7.
Poni ej nawiercono piasek redni, rednio zag szczony o I
D
= 0,45 i mi szo ci od 2,4 do 2,0.
Poni ej warstwy piasku redniego do ko ca odwiertu stwierdzono piasek gliniasty, znajduj cy
si w stanie twardoplastycznym, o stopniu plastyczno ci I
L
= 0,10. Mi szo tej warstwy
przekracza 5 m. Stwierdzono wyst powanie swobodnego zwierciad a wody gruntowej na rz dnej
192,90 m npm w warstwie piasku drobnego.
3.4.Ocena warunków gruntowo – wodnych.
Na g boko posadowienia fundamentów maj wp yw:
G boko przemarzania gruntu h
z
= 1,0 m.
Poziom wyst powania wody gruntowej 192,90 m npm.
Poniewa poni ej nasypu nie budowlanego stwierdzono wyst powanie warstw zdatnych do
posadowienia bezpo redniego stopy fundamentowej, g boko posadowienia ustalono na
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 3 -
rz dnej 193,75 m npm. , w warstwie piasku drobnego, poni ej g boko ci przemarzania gruntu i
ponad poziomem wyst powania swobodnego zwierciad a wody gruntowej.
4. Parametry techniczne.
GRUNT
I
D
/I
L
)
(n
S
ρ
)
(n
ρ
)
(n
n
W
)
(n
S
γ
)
(n
γ
)
(
, n
γ
)
(n
u
Φ
)
(n
u
C
o
M
β
M
-
-
g/cm
3
g/cm
3
%
kN/m
3
kN/m
3
kN/m
3
º kPa
kPa - kPa
NN
- - - - - 16,8 - - - - - -
Pd
0,50 2,65 1,75 16 26,00 17,17 9,12 30,5 0 62000 0,80
77500
Ps
0,45 2,65 2,00 22 26,00 19,62 9,92 32,7 0 90000 0,90 100000
Pg (B)
0,10 2,65 2,15 13 26,00 21,09 11,49 20,0 36 47500 0,75
63333
β
ρ
γ
ρ
ρ
ρ
ρ
γ
0
3
)
(
,
/
00
,
1
)
100
1
(
)
1
(
M
M
g
cm
g
W
g
w
n
s
w
n
=
⋅
=
=
+
⋅
⋅
=
5. Wst pne sprawdzenie I – go stanu granicznego no no ci i ustalenie
wymiarów stopy fundamentowej.
fNB
r
Q
m
N
⋅
≤
wzór (Z1-1, PN –81/B – 03020)
fNL
r
Q
m
N
⋅
≤
wzór (Z1-7, PN –81/B – 03020)
81
,
0
9
,
0
9
,
0
=
×
=
m
- stosunek wymiarów podstawy stopy
r
r
V
N
L
B
L
B
=
=
⇒
=
75
,
0
75
,
0
670
=
r
V
kN
B
e
B
B
2
−
=
0
=
B
e
B
B
=
L
e
L
L
2
−
=
-
zak adamy
75
,
0
=
=
L
B
L
B
-
szacunkowy mimo ród dzia ania obci enia w kierunku równoleg ym do d ugo ci L
046
,
0
670
1
,
1
0
,
1
14
20
1
,
1
0
=
⋅
⋅
+
=
⋅
⋅
+
=
=
r
r
r
r
L
V
D
H
M
N
M
e
m
092
,
0
046
,
0
2
−
=
⋅
−
=
L
L
L
m
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 4 -
-
obliczeniowa warto spójno ci gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu
posadowienia (piasek drobny)
0
)
(
=
r
u
C
-
obliczeniowy k t tarcia wewn trznego gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu
posadowienia (piasek drobny)
o
o
45
,
27
9
,
0
5
,
30
)
(
=
⋅
=
Φ
r
u
Z tablicy Z1-1 wyznaczam warto ci wspó czynników no no i
dla
⇒
=
Φ
o
45
,
27
)
(r
u
N
D
= 14 N
C
= 25 N
B
= 5
-
wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia
i
C
= i
D
= i
B
= 1
-
obliczeniowy ci ar gruntu powy ej poziomu posadowienia
00
,
17
55
,
0
45
,
0
17
,
17
55
,
0
8
,
16
45
,
0
9
,
0
)
(
=
+
⋅
+
⋅
=
r
D
γ
kN/m
3
-
obliczeniowy ci ar gruntu poni ej poziomu posadowienia
45
,
15
9
,
0
17
,
17
)
(
=
⋅
=
r
B
γ
kN/m
3
- pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod
a gruntowego
(wg wzoru Z1-2, PN –81/B – 03020), warto w kN
( )
( )
( )
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
+
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
B
r
B
B
D
r
D
D
c
r
u
C
fNB
i
B
N
L
B
i
D
N
L
B
i
c
N
L
B
L
B
Q
γ
γ
25
,
0
1
5
,
1
1
3
,
0
1
min
(
)
(
)
[
]
L
L
L
L
L
L
Q
fNB
90
,
34
41
,
344
30
,
35
1
75
,
0
45
,
15
5
75
,
0
25
,
0
1
1
0
,
1
00
,
17
14
75
,
0
5
,
1
1
)
092
,
0
(
75
,
0
2
3
−
+
=
=
⋅
⋅
⋅
⋅
×
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
×
+
×
−
×
=
Warunek stanu granicznego
⋅
=
81
,
0
620
)
90
,
34
41
,
344
30
,
35
(
2
3
L
L
L
−
+
Otrzymali my:
5
,
1
489
,
1
≈
=
L
m
Przyj to wymiar stopy fundamentowej L=1,6 m
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 5 -
2
,
1
6
,
1
75
,
0
75
,
0
=
×
=
×
=
L
B
m
Przyj to wymiar stopy fundamentowej B=1,2 m
-
dobór wysoko ci stopy fundamentowej
(
)
(
)
80
,
0
48
,
0
012
,
0
12
5
,
0
3
,
0
≤
≤
=
=
−
⋅
≤
≤
−
⋅
f
z
z
f
z
h
m
mm
d
d
L
h
d
L
(
) (
)
[
]
2
2
0
4
3
2
4
1
5
,
0
B
r
ctd
B
L
B
d
V
f
L
B
d
B
d
L
B
d
h
⋅
+
⋅
⋅
⋅
−
−
−
⋅
+
⋅
⋅
≥
d
B
=
0,3
m
d
L
= 0,5 m
beton B20
f
ctd
= 0,87 MPa = 870 kN/m
2
43
,
0
0
≥
h
m
Przyj to wysoko stopy fundamentowej h
f
=0,5 m
Sprawdzenie I – go stanu granicznego z równania
fNL
r
Q
m
N
⋅
≤
(
wzór Z1-7, PN –81/B – 03020)
dla wyliczonych warto ci B i L.
670
=
r
N
kN
508
,
1
092
,
0
6
,
1
092
,
0
=
−
=
−
=
L
L
m
131
,
1
75
,
0
=
→
=
B
L
B
m
-
obliczeniowa warto spójno ci gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu
posadowienia (piasek drobny)
0
)
(
=
r
u
C
-
obliczeniowy k t tarcia wewn trznego gruntu zalegaj cego bezpo rednio poni ej poziomu
posadowienia (piasek drobny)
o
o
45
,
27
9
,
0
5
,
30
)
(
=
⋅
=
Φ
r
u
( )
036
,
0
526
,
0
019
,
0
019
,
0
670
1
,
1
14
1
,
1
=
=
Φ
=
×
=
=
=
r
u
L
r
r
r
rL
L
tg
tg
V
H
N
T
tg
δ
δ
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 6 -
-
wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia
i
C
= i
D
= 0,98 , i
B
= 0,99
-
pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod
a gruntowego
(wg wzoru Z1-8, PN –81/B – 03020), warto w kN
( )
( )
( )
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
+
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
B
r
B
B
D
r
D
D
c
r
u
C
fNL
i
L
N
L
B
i
D
N
L
B
i
c
N
L
B
L
B
Q
γ
γ
25
,
0
1
5
,
1
1
3
,
0
1
min
(
)
(
)
[
]
kN
Q
fNL
1005
99
,
0
508
,
1
45
,
15
5
75
,
0
25
,
0
1
98
,
0
0
,
1
00
,
17
14
75
,
0
5
,
1
1
508
,
1
131
,
1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
814
81
,
0
1005
=
⋅
=
⋅
m
Q
fNL
kN
≤
=
kN
N
r
670
814
=
×
m
Q
fNL
kN
Warunek zosta spe niony
Przyj to wymiar stopy fundamentowej L=1,6 m
Przyj to wymiar stopy fundamentowej B=1,2 m
Przyj to wysoko stopy fundamentowej h
f
=0,5 m
6. Sprawdzenie I – go stanu granicznego no no ci.
a. Pod
e jednorodne
-
obj to stopy fundamentowej
(
)
( (
) (
) (
) (
) )
668
,
0
4
,
0
6
,
0
2
,
1
6
,
1
4
,
0
6
,
0
2
,
1
6
,
1
3
,
0
3
1
2
,
0
6
,
1
2
,
1
=
×
×
×
+
×
+
×
×
×
+
×
×
=
s
V
m
3
-
ci ar stopy fundamentowej
18
1
,
1
0
,
25
668
,
0
=
×
×
=
r
G
kN
-
obj to gruntu na obsadzkach fundamentu
(
) (
)
(
)
177
,
1
668
,
0
3
,
0
5
,
0
5
,
0
0
,
1
0
,
1
6
,
1
2
,
1
1
=
−
×
×
−
−
×
×
=
V
m
3
-
ci ar gruntu na obsadzkach
20
17
,
17
177
,
1
1
=
×
=
G
kN
708
20
18
670
1
=
+
+
=
+
+
=
G
G
V
N
r
r
r
kN
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 7 -
-
szacunkowy mimo ród dzia ania obci enia w kierunku równoleg ym do d ugo ci L
B
e
B
B
2
−
=
0
=
B
e
B
B
=
L
e
L
L
2
−
=
038
,
0
708
5
,
0
14
20
0
=
⋅
+
=
⋅
+
=
=
r
f
r
r
r
L
N
h
H
M
N
M
e
m
52
,
1
076
,
0
6
,
1
038
,
0
2
=
−
=
⋅
−
=
L
L
m
-
pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod
a gruntowego
(wg wzoru Z1-2, PN –81/B – 03020), warto w kN
( )
( )
( )
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
+
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
B
r
B
B
D
r
D
D
c
r
u
C
fNB
i
B
g
N
L
B
i
D
N
L
B
i
c
N
L
B
L
B
Q
γ
γ
25
,
0
1
5
,
1
1
3
,
0
1
min
1084
0
,
1
2
,
1
45
,
15
5
52
,
1
2
,
1
25
,
0
1
0
,
1
0
,
1
00
,
17
14
52
,
1
2
,
1
5
,
1
1
52
,
1
2
,
1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
fNB
Q
kN
878
81
,
0
1084
=
⋅
=
⋅
kN
m
Q
fNB
kN
≤
=
kN
N
r
708
878
=
⋅
m
Q
fNB
kN
Warunek zosta spe niony
Sprawdzenie I – go stanu granicznego z równania
fNL
r
Q
m
N
⋅
≤
wzór (Z1-7, PN –81/B – 03020 )
dla wyliczonych warto ci B i L.
b
e
B
B
⋅
−
=
2
0
=
b
e
B =
B
6
,
1
=
L
m
o
o
45
,
27
9
,
0
5
,
30
)
(
=
⋅
=
Φ
r
u
( )
04
,
0
526
,
0
02
,
0
02
,
0
708
14
=
=
Φ
=
=
=
=
r
u
L
r
r
r
rL
L
tg
tg
N
H
N
T
tg
δ
δ
-
wspó czynniki wp ywu nachylenia wypadkowej obci enia
i
C
= i
D
= 0,98 , i
B
= 0,97
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 8 -
- pionowa sk adowa obliczeniowego oporu granicznego pod
a gruntowego
(wg wzoru Z1-8, PN –81/B – 03020), warto w kN
( )
( )
( )
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
+
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
B
r
B
B
D
r
D
D
c
r
u
C
fNL
i
L
N
L
B
i
D
N
L
B
i
c
N
L
B
L
B
Q
γ
γ
25
,
0
1
5
,
1
1
3
,
0
1
min
1096
97
,
0
52
,
1
45
,
15
5
52
,
1
2
,
1
25
,
0
1
98
,
0
0
,
1
00
,
17
14
52
,
1
2
,
1
5
,
1
1
52
,
1
2
,
1
=
⋅
⋅
⋅
⋅
−
+
⋅
⋅
⋅
⋅
+
⋅
=
fNL
Q
kN
888
81
,
0
1096
=
⋅
=
⋅
kN
m
Q
fNL
kN
≤
=
kN
N
r
708
kN
m
Q
fNL
888
=
⋅
Warunek zosta spe niony
Warunki I – go stanu granicznego zosta y spe nione.
b. Pod
e warstwowe
Mo na pomin sprawdzenie tego warunku na stropie warstwy piasku redniego, gdy k t
tarcia wewn trznego dla piasku redniego (
)
(n
u
Φ
=
32,7°) jest wi kszy ni k t tarcia wewn trznego
dla warstwy piasku drobnego (
)
(n
u
Φ
=
30,5°).
Poniewa do g boko ci 2B od poziomu posadowienia fundamentu nie wyst puje grunt o
abszych w
ciwo ciach od gruntów wyst puj cych w wy szych warstwach, nie trzeba
sprawdza no no ci w stropie gruntu po
onego poni ej D’
min
.
7. Wyznaczenie jednostkowych obci
obliczeniowych w poziomie
posadowienia.
421
512
,
0
5
,
0
14
20
6
,
1
2
,
1
708
max
=
⋅
+
+
×
=
+
×
=
W
M
L
B
N
q
r
kN/m
2
316
512
,
0
5
,
0
14
20
6
,
1
2
,
1
708
min
=
⋅
+
−
×
=
−
×
=
W
M
L
B
N
q
r
kN/m
2
5
,
368
2
316
421
2
max
min
=
+
=
+
=
q
q
q
r
kN/m
2
gdzie:
W – wska nik wytrzyma
ci
6
2
L
B
W
×
=
3
2
512
,
0
6
6
,
1
2
,
1
m
W
=
⋅
=
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 9 -
8. Sprawdzenie warunków II – go stanu granicznego.
8.1. Metoda wykonania sprawdzenia II-go stanu granicznego.
Przy sprawdzaniu II stanu granicznego musi by spe niony warunek
(wg wzoru 8, PN –81/B – 03020)
[ ] [ ]
dop
S
S
≤
gdzie:
[ ]
S - symbol umownej warto ci przemieszczenia lub odkszta cenia miarodajnego dla
oceny stanu u ytkowanego danej budowli
[ ]
dop
S
- symbol odpowiedniej warto ci dopuszczalnej
W obliczeniach
[ ]
S nale y uwzgl dnia ci ar w asny gruntów pod
a, wypór i ci nienie
sp ywowe wód gruntowych, zewn trzne obci enie pod
a rozpatrywanym fundamentem,
siednimi fundamentami, budowlami i innymi obci eniami oraz obci enie spowodowane
wykonaniem wykopów. Do oblicze nale y bra warto ci charakterystyczne obci
, które
otrzymujemy dziel c obci enia obliczeniowe przez wspó czynnik obci enia
2
,
1
=
f
γ
.
Pod
e traktuje si jako jednorodn , izotropow pó przestrze liniowo – odkszta caln . Do
oblicze stosuje si metody teorii spr ysto ci. Schemat obliczeniowy pod
a przyjmuje si w
postaci warstw geotechnicznych. Przy za
eniu, e pod
e stanowi pó przestrze liniowo –
odkszta caln , a budowla nie ma sztywno ci w asnej ca kowite osiadanie fundamentów oblicza
si jako sum osiada poszczególnych warstw. Osiadanie warstwy
i
s nale y wyznaczy jako
sum osiadania wtórnego
,
,
i
s
i osiadania pierwotnego
,
i
s
.
8.2. Obliczanie osiada
- Dopuszczalne maksymalne rednie osiadanie projektowanej hali to 1,2 [cm]
- Osiadanie warstwy pod
a o grubo ci h
(wg wzorów 19, 20, 21, PN –81/B – 03020)
,
,
,
i
i
i
s
s
s
+
=
(19)
i
i
zsi
M
h
s
i
⋅
= σ
λ
,
,
(20)
i
i
zdi
M
h
s
i
0
,
⋅
= σ
(21)
W procesie wznoszenia budowli wykonawca zak ada, i czas wznoszenia hali (od wykonania
robót ziemnych do zako czenia stanu surowego, z monta em urz dze stanowi cych obci enia
sta e) nie trwa d
ej ni 1 rok. St d
0
=
λ
i
0
,
,
=
⋅
=
i
i
zsi
M
h
s
i
σ
λ
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 10 -
- Odpr enie pod
a spowodowane wykonaniem wykopów, wyznaczono jako napr enie od
ujemnego obci enia zewn trznego, równego co do warto ci ci arowi usuni tego gruntu:
∑
⋅
=
i
i
z
h
γ
σ
γ
- Napr enie od obci enia zewn trznego pod
a
351
2
,
1
421
2
,
1
max
=
=
=
q
zq
σ
kN/m
2
Dla kolejnych warstw napr enie to pomno ono przez wspó czynnik
s
η
zale ny od
boko ci oraz stosunku wymiarów geometrycznych stopy.
W projektowanej stopie:
5
,
1
33
,
1
≅
=
B
L
- Napr enia wtórne i dodatkowe wyznaczono ze wzorów:
γ
σ
η
σ
z
m
zs
⋅
=
zs
zq
zd
σ
σ
σ
−
=
q
s
zq
⋅
= η
σ
m
η
wg rys. Z2-12, PN –81/B – 03020
s
η
wg rys. Z2-13, PN –81/B – 03020
- Obliczenia przeprowadzono do poziomu, gdy spe niony zosta warunek wg PN –81/B – 03020:
zd
z
σ
σ
γ
≥
⋅
3
,
0
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 11 -
Obliczenia dla stóp fundamentowych projektowanej hali przedstawiaj tabele poni ej.
Stopa A
H
Z
B
Z
m
η
s
η
γ
σ
z
γ
σ
z
⋅
3
,
0
zs
σ
zq
σ
zd
σ
m m - - - kPa kPa kPa
kPa
kPa
1,0
0,0 - - - 17,00
5,10 17,00
351 334,0
1,5 0,5 0,42 0,85 0,60 25,59
7,68 14,45
211 197,6
2,0 1,0 0,83 0,50 0,41 33,95 10,19 8,50 144 135,5
2,5 1,5 1,25 0,32 0,21 38,91 11,67 5,44 74 68,6
3,0 2,0 1,67 0,20 0,18 43,87 13,16 3,40 63 59,6
3,35 2,35
1,96 0,16 0,14 47,34 14,20 2,72 49 46,3
3,85 2,85
2,38 0,13 0,11 53,09 15,93 2,21 39 36,8
4,35 3,35
2,79 0,09 0,08 58,84 17,65 1,53 28 26,5
4,85 3,85
3,21 0,07 0,06 64,59 19,38 1,19 21 19,81
5,35 4,35
3,63 0,05 0,05 70,34 21,10 0,85 18 17,15
Stopa B
H
Z
B
Z
m
η
s
η
γ
σ
z
γ
σ
z
⋅
3
,
0
zs
σ
zq
σ
zd
σ
m m - - - kPa kPa kPa kPa
kPa
1,0
0,0 - - - 16,87
5,06 16,87
351 334,1
1,4 0,4 0,33 0,90 0,67 23,74
7,12 15,18
235 219,8
1,8 0,8 0,67 0,65 0,48 30,61
9,18 10,97
168 157,0
2,2 1,2 1,00 0,42 0,33 38,71 11,61 7,09 116 108,9
2,7 1,7 1,42 0,24 0,20 43,67 13,10 4,05 70 66,0
3,2 2,2 1,83 0,18 0,14 48,63 14,59 3,04 49 46,0
3,7 2,7 2,25 0,11 0,10 53,59 16,08 1,86 35 33,1
4,2 3,2 2,67 0,09 0,07 58,55 17,57 1,52 25 23,5
4,7 3,7 3,08 0,06 0,05 64,30 19,29 1,01 18 17,0
8.2.2. Obliczenie osiadania stóp fundamentowych.
Dla obydwu stóp spe niony jest warunek nie przekroczenia warto ci dopuszczalnej S
dop
=1,2cm.
zd d
σ
i
h
0
M
i
S
kPa m kPa cm
266 0,5 62000
Pd 0,21
167 0,5
0,09
102 0,5
0,06
64 0,5
0,04
53 0,35
90000
Ps
0,02
42 0,5
0,04
32 0,5
0,03
23 0,5
0,02
18 0,5
47000
Pg
0,02
53
,
0
=
∑
i
S
zd d
σ
i
h
0
M
i
S
kPa m kPa cm
277 0,4
0,18
188 0,4
0,12
133 0,4
62000
Pd
0,08
87 0,5
0,04
56
0,5
0,03
40
0,5
0,02
28
0,5
90000
Ps
0,01
20
0,5 47000 Pg 0,02
51
,
0
=
∑
i
S
Katedra Geotechniki i Budowli In ynierskich
Kamil Jaryszek
Politechniki ódzkiej
- 12 -
53
,
0
=
A
S
cm
54
,
0
=
B
S
cm
- rednie osiadanie budowli (wg wzoru 9, PN –81/B – 03020)
(
) (
)
(
)
52
,
0
2
,
1
6
,
1
2
2
,
1
6
,
1
51
,
0
53
,
0
=
×
×
×
⋅
+
=
×
=
∑
∑
j
j
j
r
F
F
s
s
cm <1,2 cm
dop
S
=
Warunek wg PN –81/B – 03020 o dopuszczalnych warto ciach przemieszcze odkszta ce (wg
tablicy 4):
003
,
0
≤
∆
l
s
gdzie:
s
∆
- oznacza ró nic osiada fundamentów, których odleg
wynosi l.
02
,
0
51
,
0
53
,
0
=
−
=
∆
s
003
,
0
002
,
0
9
001
,
0
<
=
Warunek zosta spe niony.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
mechgrun posad proj
mapy do celow proj
Proj syst log wykl 6
Bud II ćw proj 4
Instrukcja do zad proj 13 Uklad sterowania schodow ruchom
Cz Mesjasz Kierowanie Ludzmi w Zarz Proj 1
proj 7
PROJ ZAS CIEPLA
Temat cw proj wod-kan S1 IS sem. 4 2012, Semestr IV, Woiągi i Kanalizacja, Projekt
Fizyka proj 3, Budownictwo UTP, semestr 3, Fizyka Budowli
2831219TTiIL proj-lab, logistyka
Zadania obliczeniowe w wersji Adama, Inżynieria Środowiska, 6 semestr, Urządzenia do oczyszczania śc
zarz proj
cześć 2 proj 10 2013
Instrukcja do zad proj 10 Podstawowe funkcje logiczne z z
Proj zakladkowych poł srubowych wg PN EN (2)
pop proj 30001
proj ustawy o udziale zagranicz Nieznany
więcej podobnych podstron