Roślinne oczyszczalnie ścieków

prowadzący:

Marcin Spychała

Ćw. 1
Bilans ilości i jakości
ścieków

Ilość ścieków

Źródło

Liczba
jednostek

Jednostka
obliczeniowa

Suma

Mieszkańcy

.........

0,12 m

3

/d

* 1,2

Uczniowie

.........

0,03 m

3

/d

* 1,2

Wczasowicze

.........

0,15 m

3

/d

* 1,2

Mleczarnia

pracownicy
produkcja

.........

0,03 m

3

/d

* 1,2
* 1,2

Σ

=

Ilość ścieków –c.d.

Q

dśr

(m

3

/d)

N

d

Q

dmax

(m

3

/d)

Q

hśr

(m

3

/h)

N

h

Q

hmax

(m

3

/h)

1,2

2,0

1,2

2,0

1,2

2,0

1,2

2,0

=

Jakość ścieków

Wskaźnik

Ładunek

jednostk.

Ładunek całkowity

(Ł

C

)

S

g/m

3

BZT

5

50 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

ChZT

60 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

Zaw. ogól.

55 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

Azot całk.

12 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

Azot
amon.

6 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

Fosfor

3 g/Md

Ł.j * (m+u+w+p)

+Łml

m=1; u=
0,25;

w=1,25; p=0,25

S = Ł

C

/

Q

dśr

Roślinne oczyszczalnie ścieków

Ćw. 2

Dobór osadnika Imhoffa

Złoże o przepływie

pionowym - obliczenia

Dobór osadnika Imhoffa

Parametr

Jednostk
a

Wielkość
paramet

ru

Wymia
r

Komora przepływowa

Objętość

jednostkowa

m

3

/RM

0,03

Obciążenie

powierzchni

m

3

/m

2

d

30

Głębokość

m

3

3

Komora fermentacyjna

Czas zatrzymania

osadu – 6 mies.

m

3

/RM

0,09

Usuwanie zanieczyszczeń
przez osadnik Imhoffa

Wskaźnik S-dopływ.

g/m

3

Redukcja

(%)

S-

odpływ.

g/m

3

BZT

5

40

ChZT

50

Zaw.

ogól.

40

Azot całk.

10

Azot

amon.

10

Fosfor

5

Obliczenia

złoże o przepływie
pionowym

Usuwanie zanieczyszczeń
przez złoże I°

Wskaźnik S-dopływ.

g/m

3

Redukcja

(%)

S-

odpływ.

g/m

3

BZT

5

40

ChZT

40

Zaw.

ogól.

80

Azot

azotanow

y

70

Azot

amon.

z obliczeń

Fosfor

30

Pole powierzchni

A

p

= 1,5*Q

dśr

/q

[m

2

]

q – obciążenie powierzchni złoża,
q = 0,06 m

3

/m

2

d

Pole powierzchni
efektywnej

A

ef

= A

p

*n*2N

[m

2

]

n – szorstkość, n = 0,3
N – ilość porcji ścieków na dobę = 5

Bilans tlenu
ze względu na N-NH

4

Ł

N-NH4

= Q

dśr

*S

N-NH4

[g/d]

Zapotrzebowanie O

2

= Ł

N-NH4

* 4,6

Dostępne O

2

= A

ef

* 3,0

N-NH

4

pozostały po złożu

I°

Z >D » Z – D » Ł

O2

» Ł

N-NH4

» S

N-

NH4

Z <D » S

N-NH4

= 0

Obliczenia

złoże o przepływie
poziomym

Pole przekroju
poprzecznego

A

C

= Q

dśr

/k(dh/ds)

[m

2

]

k – współczynnik filtracji

= 250 m/d (żwir)

dh/ds – spadek hydrauliczny = 0,02

Pole powierzchni w
planie

A = Q

dśr

(lnCp

BZT5

– lnCk

BZT5

)/K

BZT5

[m

2

]

K

BZT5

– stała

szybkości reakcji

= 0,1-0,3

K

20

dla BZT

5

= 0,9 – 1,8

K =

K

20

*1,1

(T-20)

Usuwanie zanieczyszczeń
przez złoże II°

Wskaźnik S-dopływ.

g/m

3

Redukcja

(%)

S-

odpływ.

g/m

3

BZT

5

75

ChZT

60

Zaw.

ogól.

80

Azot

azotanow

y

80

Azot

amon.

40

Fosfor

40

Szerokość złoża

B = A

C

/h

(h = 0,6 m)

Długość złoża

L = A/B

(m)

Dawka koagulanta

D

PIX

= [(S

p

– S

k

)/0,12]*2,7

[g/m

3

]

[g/m

3

] » [kg/d]

Stężenie zanieczyszczeń
w ściekach oczyszczonych

Wskaźnik

zanieczyszcze
nia

Stężenie

zanieczyszcz
eń na

wylocie

Wymagane

stężenie
zanieczyszczeń

poniżej 2000 RLM

(29.11.02)

BZT

5

40

ChZT

150

Zaw. ogól.

50

Azot ogólny
Azot amon.

30

6

Fosfor

5