Overview

obliczenia
obwiednie
warunki
pełzanie betonu

Sheet 1: obliczenia

								0	- warunek spełniony
		rozstaw żeber :	l=	5,7	m				- warunek nie spełniony
									- warunek nie spelniony - lambda - nie trzeba plakac
		wysokość podciągu :	hp=	60	cm
		szerokość podciągu :	bw=	35	cm
		grubość płyty :	hf=	10	cm

		wymiary słupa - hsxbs :	hs=	40	cm
			bs=	35	cm

		geometria ramy (zgodnie z rys.) :	H-1=	120	cm
			H-2=	390	cm
			H-3=	420	cm

		wysokość stopy :	hst=	70	cm
		wysokość słupa :	Hsl=	440	cm

Beton B25:				Stal zbrojenia słupa i rygla : A-III :				Stal strzemion : St0S:

fck=	20	MPa
fcd=	13,3	MPa		fyk=	410	MPa		fywd=	190	MPa
f*cd=	11,1	MPa		fyd=	350	MPa		fyk=	220	MPa
fctm=	2,2	MPa						fyd=	190	MPa
fctk=	1,5	MPa		Es=	200	GPa
fctd=	1	MPa
fdb=	2,3	MPa

acc=	1
Ecm=	30	GPa

cnom=	20	[mm]	,	cnom=	15	mm	Dc=	5	mm

l=leff=	5,7	[m]

l0=	0,85*leff
l0=	4,845	[m]



beff=	1,319	[m]



		[m]

Przy wysiegu dwustronnym :

beff1=	0,485	[m]		beff2<=	6hf=	0,6	[m]

przyjeto :
beff1=	0,485	[m]
beff=	1,319	[m]

redukcja ze względu na obciazenie silami skupionymi

beff=	1,055	[m]

Dobór zbrojenia dla przesła

Msd=	158,69	[kNm]

zalozono zbrojenie :

f=	25	[mm]
fstrz.=	10	[mm]

a1=	32	[mm]

Wysokosc czynna przekroju

d=	67,8	[cm]

Sprawdzenie czy przekroj jest teowy czy pozornie teowy

Msd	<=	Mhf

Mhf=	881,35	[kNm]	>	Msd=	158,69	[kNm]

Przekroj pracuje jako pozornie teowy




meff=	0,025	=>	xeff=	0,025

xeff,lim=	0,53		dla stali A-III (tabl.9)

xeff=	0,025	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spelniony


Efektywna wysokosc strefy sciskanej



xeff=	1,695	[cm]

Potrzebna pole powierzchni zbrojenia




As1=	6,797	[cm2]

Warunek ze względu na minimalne zbrojenie




As1,min1=	3,311	[cm2]		As1,min2=	3,085	[cm2]

As1=	6,797	[cm2]	>	As1,min=	3,311	[cm2]	- warunek spelniony

	przyjęto:		3	f	24	-> As1=	13,57	cm2


Dobór zbrojenia dla skrajnej podpory

przyjęto zbrojenie :

Msd=	196,62	[kNm]

Założono zbrojenie		f	16	mm
		fstrz.	10	mm

a1=	2,8	cm

Wysokość przekroju :
d=	66,2	cm

Wysokość czynna przekroju :
d'=	72,87	cm




meff=	0,080	=>	xeff=	0,079	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spełniony

Efektywna wysokość strefy ściskanej :



xeff=	5,76	cm

Potrzebne pole powierzchni zbrojenia :




As1A=	7,66	cm2




As1,min,1=	3,56	cm2

As1,min,2=	0,0013bwd'

As1,min,2=	3,32	cm2	<	As1A=	7,66	cm2		- warunek spełniony

Zbrojenie na krawędzi podpory A:

Msd=	196,62	kNm

Najmniejsza wartość siły tnącej

V0=	56,39	kN

Moment zginający na krawędzi podpory :




Mskr=	185,34	knm


Wysokość czynna przekroju :

d=	66,2	cm




meff=	0,091	=>	xeff=	0,094	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spełniony


Potrzebne pole zbrojenia :




As1krA=	8,28	cm2

Minimialne zbrojenie :

As1krA=	>	As1kr.min

As1kr.min.1=	3,23	cm2
As1.min.2=	3,01	cm2

As1,min=	3,23	cm2	<	As1kr=	8,28	cm2		- warunek spełniony

przyjęto zbrojenie :			5	f	16	-> As1=	10,05	cm2


Zbrojenie dla podpory środkowej

Msd=	273,38	kNm




meff=	0,111	=>	xeff=	0,112	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spełniony

potrzebne pole powierzchni zbrojenia :




As1=	9,86	cm2

Minimialne zbrojenie :

As1=	>	As1kr.min

As1.min.1=	3,23	cm2
As1.min.2=	3,01	cm2


As1,min=	3,23	cm2	<	As1=	9,86	cm2		- warunek spełniony




Zbrojenie na krawędzi podpory B:

Msd=	273,38	kNm

Najmniejsza wartość siły tnącej

V0=	64,89	kN

Moment zginający na krawędzi podpory :




Mskr=	260,40	knm


Wysokość czynna przekroju :

d=	66,2	cm




meff=	0,128	=>	xeff=	0,135	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spełniony


Potrzebne pole zbrojenia :




As1krB=	11,89	cm2

Minimialne zbrojenie :

As1krB=	>	As1kr.min

As1kr.min.1=	3,23	cm2
As1.min.2=	3,01	cm2

As1,min=	3,23	cm2	<	As1=	11,89	cm2		- warunek spełniony

przyjęto zbrojenie			6	f	16	-> As1=	12,06	cm2

Sprawdzenie przyjętego zbrojenia :
ilość prętów w górnym rzędzie :				4
ilość prętów w dolnym rzędzie :				2

a1=	5,33	cm
d'=	64,67	cm

Msd=	273,38	kNm




meff=	0,140	=>	xeff=	0,151	<	xeff,lim=	0,53	- warunek spełniony




xeff=	10,59	cm
Mrd=	333,10	kNm	>	Msd=	273,38			- warunek spełniony

Potrzebne pole zbrojenia :




As=	12,99	cm2	<	As1=	14,07	cm2		- warunek spełniony

przyjęto zbrojenie :			7	f	16	-> As1=	14,07	cm2

Sprawdzenie nośności na ścinanie przy podporze A :

Nośność :	VRd1=(0,35kfctd(1,2+40rl)+0,15rcp)bwd

ilość prętów doprowadzonych do podpory dołem =					3

AsL=	13,57




rl=	0,006		<	rl.max=	0,01			- warunek spełniony
rcp=	0,00	- ponieważ nie występują naprężenia od siły sprężającej

k=	0,94				- przyjęto do obliczeń k=	1


Siła poprzeczna w podporze :

Vsd=	182,74	kN

VRd1=	116,31	kN

Vsd=	182,74	kN	>	VRd1=	116,31	kN	- należy zaprojektować zbrojenie na ścinanie

Pominięto wpływ prętów ukośnych dla uzyskania bardziej niekorzystnych warunków.

ctgq=	2,00

z=	59,58	cm




u=	0,55




VRd2=	612,38	kN	>	Vsd=	182,74	kN		- warunek spełniony

Założono zbrojenie w postaci strzemion :
odcinek, na którym konieczne będzie zastosowanie zbrojenia lf - odległość między podporą, a żebrem w świetle

lf=	1,50	m

Przyjęto zbrojenie w postaci strzemion dwuramiennych ze stali St0S.								f=	10

fyk=	22,0	kN/cm2

Asw1=	1,57	cm2

Zalożono, że srrzemiona przeniosą siłę tnącą.

ilość strzemion :




s1=	19,461	cm

VRd3=	VSd=	182,74	kN




s1max1=	49,65	cm




s1max2=	23,33	cm

Stopień zbrojenia strzemionami :

r1,min=	0,003




s1max=	16,26	cm

Sprawdzenie rozstawu strzemion

s1=	16,26	cm	=>	przyjęto rozstaw s1=		16,0	cm


Sprawdzenie nośności na ścinanie przy podporze B :

Nośność :	VRd1=(0,35kfctd(1,2+40rl)+0,15rcp)bwd

ilość prętów doprowadzonych do podpory dołem =					3

AsL=	13,57




rl=	0,006		<	rl.max=	0,01			- warunek spełniony

rcp=	0,00	- ponieważ nie występują naprężenia od siły sprężającej

k=	0,94				- przyjęto do obliczeń k=	1

Siła poprzeczna w podporze :

Vsd=	205,97	kN

VRd1=	116,31	kN

Vsd=	205,97	kN	>	VRd1=	116,31	kN	- należy zaprojektować zbrojenie na ścinanie

Pominięto wpływ prętów ukośnych dla uzyskania bardziej niekorzystnych warunków.

ctgq=	2,00

z=	59,58	cm




u=	0,55




VRd2=	612,38	kN	>	Vsd=	205,97	kN		- warunek spełniony

Założono zbrojenie w postaci strzemion :
odcinek, na którym konieczne będzie zastosowanie zbrojenia lf - odległość między podporą, a żebrem w świetle

lf=	1,90	m

Przyjęto zbrojenie w postaci strzemion dwuramiennych ze stali St0S.								f=	10

fyk=	22,0	kN/cm2

Asw1=	1,57	cm2

Zalożono, że srrzemiona przeniasą siłę tnącą.

ilość strzemion :
s1=	17,266	cm

VRd3=	VSd=	205,97	kN




s1max1=	49,65	cm




s1max2=	23,33	cm

Stopień zbrojenia strzemionami :

r1,min=	0,003




s1max=	16,26	cm

Sprawdzenie rozstawu strzemion

s1=	16,26	cm	=>	przyjęto rozstaw s1=		16,0	cm


Sprawdzenie nośności na ścinanie dla części między żebrami środkowymi.




rl=	0,006
rcp=	0,00	- ponieważ nie występują naprężenia od siły sprężającej

k=	0,94	- przyjęto do obliczeń			k=	1

Maksymalna siła poprzeczna między żebrami środkowymi :

Vsd=	18,68	kN

VRd1=	116,31	kN

Vsd=	18,68	kN	<	VRd1=	116,31	kN

			- należy zaprojektować zbrojenie konstrukcyjne w postaci strzemion

Przyjęto zbrojenie w postaci strzemion dwuramiennych

fywd=	190,00	MPa
fyk=	220,00	MPa

Sparwdzenie warunku konstrukcyjnego rozstawu strzemion.




s1max=	49,65




s2max=	23,33

Przyjeto rozstaw między strzemionami konstrukcyjnymi :						s=	23,0	cm


Sprawdzenie nośności zbrojenia podłużnego

- sprawdzenie zbrojenia dolnego nad podporą A :

Msd=	53,50	kNm
z=	59,58	cm
Vsd=	182,74	kN

VRd32=	0	kN
VRd3=	0	kN

Rolo: cos alfa - obok wartosc cosa=	1




Ftd=	272,54	kN

Maksymalna siła rozciągająca

A11d=	13,57	cm2

FR1d=	A11d*fyd
FR1d=	475,01	kN

Ftd=	272,54	kN	<	FR1d=	475,01	kN		- warunek spełniony


- sprawdzenie zbrojenia górnego nad podporą A :

Msd=	196,62	kNm
z=	59,58	cm

Ftg=	Msd/z
Ftg=	330,01	kN

Maksymalna siła rozciągająca

A11g=	10,05	cm2

FR1g=	351,86	kN

Ftg=	330,01	kN	<	FR1g=	351,86	kN		- warunek spełniony


- sprawdzenie zbrojenia dolnego nad podporą B :

Vsd=	205,97	kN

VRd32=	0	kN
VRd3=	0	kN

Rolo: cos alfa, obok wartosc cosa=	1



Ftd=	205,97	kN

Maksymalna siła rozciągająca

A11d=	13,57	cm2

FR1d=	475,01	kN

Ftd=	205,97	kN	<	FR1d=	475,01	kN		- warunek spełniony


- sprawdzenie zbrojenia górnego nad podporą B :

Msd=	273,38	kNm
z=	59,58	cm

Ftg=	Msd/z
Ftg=	458,85	kN

Maksymalna siła rozciągająca

A11g=	14,07	cm2

FR1g=	492,60	kN

Ftg=	458,85	kN	<	FR1g=	492,60	kN		- warunek spełniony


Długość zakotwienia zbrojenia dolnego

- podpora skrajna A - dołem

aa=	1,00
Fcd=	182,74	kN

As,req,min=	3,79	cm2
As,req=	5,22	cm2


As,req,min=	3,79	cm2	>	As,req=	5,22	cm2		- warunek spełniony


As,prov=	13,57	cm2


Podstawowa długość zakotwienia lb




lb=	91,30	cm
lbd=	35,13	cm	=>	przyjęto	lbd=	36,0	cm




lb,min=	27,39	cm	<	ldb=	36,00	cm		- warunek spełniony



- podpora skrajna A - górą

aa=	1,00
Msd=	196,62	kN

As,req,min=	3,79	cm2
As,req=	9,43	cm2


As,req,min=	3,79	cm2	>	As,req=	9,43	cm2		- warunek spełniony


As,prov=	10,05	cm2


Podstawowa długość zakotwienia lb




lb=	60,87	cm
lbd=	57,09	cm	=>	przyjęto	lbd=	58,0	cm




lb,min=	18,26	cm	<	ldb=	58,00	cm		- warunek spełniony



- podpora środkowa B - dołem

aa=	1,00
Fcd=	205,97	kN

As,req,min=	3,79	cm2
As,req=	5,88	cm2


As,req,min=	3,79	cm2	>	As,req=	5,88	cm2		- warunek spełniony


As,prov=	13,57	cm2


Podstawowa długość zakotwienia lb




lb=	91,30	cm
lbd=	39,59	cm	=>	przyjęto	lbd=	40,0	cm




lb,min=	27,39	cm	<	ldb=	40,00	cm		- warunek spełniony



- podpora środkowa B - górą

aa=	1,00
Msd=	273,38	kN

As,req,min=	3,79	cm2
As,req=	13,11	cm2


As,req,min=	3,79	cm2	>	As,req=	13,11	cm2		- warunek spełniony


As,prov=	14,07	cm2


Podstawowa długość zakotwienia lb




lb=	60,87	cm
lbd=	56,70	cm	=>	przyjęto	lbd=	57,0	cm




lb,min=	24,00	cm	<	ldb=	57,00	cm		- warunek spełniony


Rysy prostopadłe

- nad podporą skrajną A

As1=	13,57	cm2
As2=	10,05	cm2		14,07

d=	66,2	cm
bw=	35	cm
h=	70	cm
hp=	60	cm
hf=	10	cm

Ecm=	30	GPa
Es=	200	GPa

Wyznaczenie końcowego współczynnika pełzania betonu

h0=	2Ac/h

h=	155,0	cm
Ac=	2450,0	cm2

h0=	31,6	cm

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	31,6	cm	=>	f(v,t0)=	2,82		(na podstawie Tablicy A.1 normy)




Eceff=	7,86	GPa



aef=	25,44

Moment nad podporą A

Msd=	196,62	kNm	- wartośc obliczeniowa

gf=	1,2




Msk=	163,85	kNm	- wartośc charakterystyczna

Szerokość rys prostopadłych do elementu :

Wk=	bSrmesm
b=	1,3

Srm	- średni końcowy rostaw rys

f=	24	mm	- średnica prętów zbrojenia
k1=	0,8		- dla prętów żebrowanych
k2=	0,5		- rozstaw trójkątny

r1=	0,0059
r2=	0,0059




x\|\|=	0,353	m		a1=a2=	0,04	m





hcteff=	100,0	mm
Acteff=	350,0	cm2	- pole przekroju strefy rozciąganej




rr=	0,039




Srm=	111,89	mm


Wartość średniego odkształcenia zbrojenia rozciąganego

b1=	1,0	- dla prętów żebrowanych
b2=	0,5	- przy obciążeniu długotrwałym




Wc=	28583,33	cm

Mcr=	62,88	kNm

ss=	221,82	MPa

esm=	0,00111

Wk=	0,161	mm	<	wlim=	0,3	mm		- warunek spełniony
					- dla klasy ekspozycji XC1


- nad podporą środkową B

As1=	13,57	cm2
As2=	14,07	cm2		0,00

d=	64,67	cm
bw=	35	cm
h=	70	cm
hp=	60	cm
hf=	10	cm

Ecm=	30	GPa
Es=	200	GPa

Wyznaczenie końcowego współczynnika pełzania betonu

h0=	2Ac/h

h=	155,0	cm
Ac=	2450	cm2

h0=	31,6	cm

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	31,6	cm	=>	f(v,t0)=	2,82		(na podstawie Tablicy A.1 normy)




Eceff=	7,86	GPa




aef=	25,44

Moment nad podporą B

Msd=	273,38	kNm	- wartośc obliczeniowa

gf=	1,2




Msk=	227,82	kNm	- wartośc charakterystyczna

Szerokość rys prostopadłych do elementu :

Wk=	bSrmesm
b=	1,3

Srm	- średni końcowy rostaw rys

f=	24	mm	- średnica prętów zbrojenia
k1=	0,8		- dla prętów żebrowanych
k2=	0,5		- rozstaw trójkątny

r1=	0,0060
r2=	0,0060




x\|\|=	0,348	m		a1=a2=	0,04	m





hcteff=	100,0	mm
Acteff=	350,0	cm2	- pole przekroju strefy rozciąganej




rr=	0,039




Srm=	111,89	mm


Wartość średniego odkształcenia zbrojenia rozciąganego

b1=	1,0	- dla prętów żebrowanych
b2=	0,5	- przy obciążeniu długotrwałym




Wc=	28583,33	cm3

Mcr=	62,88	kNm

ss=	316,31	MPa

esm=	0,00158

Wk=	0,230	mm	<	wlim=	0,3	mm		- warunek spełniony
					- dla klasy ekspozycji XC1


- w przęśle

As1=	13,57	cm2
				#REF!

d=	66,20	cm
bw=	35	cm
h=	70	cm
hp=	60	cm
hf=	10	cm
beff=	1,055	cm

Ecm=	30	GPa
Es=	200	GPa

Wyznaczenie końcowego współczynnika pełzania betonu

h0=	2Ac/m

m=	155,0	cm
Ac=	3155,20	cm2

h0=	40,7	cm

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	40,7	cm	=>	f(v,t0)=	2,71		(na podstawie Tablicy A.1 normy)




Eceff=	8,08	GPa




act=	24,76

Moment maksymalny w przęśle

Msd=	158,69	kNm	- wartośc obliczeniowa

gf=	1,2




Msk=	132,24	kNm	- wartośc charakterystyczna

Szerokość rys prostopadłych do elementu :

Wk=	bSrmesm
b=	1,3

Srm	- średni końcowy rostaw rys

f=	24	mm	- średnica prętów zbrojenia
k1=	0,8		- dla prętów żebrowanych
k2=	0,5		- rozstaw trójkątny

r1=	0,0059
r2=	0,0059




D=	4808018,93




x\|\|=	17,60	cm		a1=a2=	0,04	m

x\|\|=	17,60	cm	>	hf=	10			- przekrój pracuje jako teowy









a=	17,5	cm



b=	1041,26	cm2



c=	-25773,35	cm3



D=	2888362,51223956



x\|\|=	18,81	cm






Acteff=	350,0	cm2	- pole przekroju strefy rozciąganej




rr=	0,039

Srm=	111,89	mm


Wartość średniego odkształcenia zbrojenia rozciąganego

b1=	1,0	- dla prętów żebrowanych
b2=	0,5	- przy obciążeniu długotrwałym













Wc=	15251,25	cm3

Mcr=	33,55	kNm

ss=	162,59	MPa

esm=	0,00081

Wk=	0,118	mm	<	wlim=	0,3	mm		- warunek spełniony
					- dla klasy ekspozycji XC1

Rysy ukośne :

- dla podpory A

Siła tnąca

Vsd=	182,74	kN

gf=	1,2
Vsk=	152,28	kN

Zbrojenie strzemionami dwuramiennymi
S1=	19,461	cm		23,3534795822483
Asw1=	1,57	cm2
f=	10	mm

Rozwarcie rys
t=	0,657	MPa		f=	10	h1=	1
rw=	0,0023
l=	1,45	m




Wk=	0,271	mm

Wk=	0,271	mm	<	wlim=	0,3	mm		- warunek spełniony
				- dla klasy ekspozycji XC1

- dla podpory B

Vsd=	205,97

gf=	1,2
Vsk=	171,6

S1=	17,266	cm
Asw1=	1,57	cm2

Rozwarcie rys



		MPa		f=	10	h1=	1



rw=	0,0026







Wk=	0,271	mm

Wk=	0,271	mm	<	wlim=	0,3	mm		- warunek spełniony
				- dla klasy ekspozycji XC1


SŁUP
hs=	40	cm
bs=	35	cm
H=	440	cm

wyznaczenie dlugosci obliczeniowej:




lcd=	4,4	m		12,5714285714286

Moment bezwladnosci dla rygla:				Moment bezwladnosci słupa:
Ib=	1000416,66666667	cm3		Ic=	186666,67	cm3
dla ukladu o wezlach przesuwnych:







k=	0,24








l0=	7,83	m

Przekrój A-A




l=	19,58	>	7	(dla przekroju prostokątnego)						- warunek spełniony

Nośność slupa należy sprawdzić z uwzględnieniem smukości i wpywem obciążeń dlugotrwaych













ee=	28,89	cm	- mimośród konstrukcyjny

ee=	8,13	cm	>	Rolo: Tu jest mimosrod dla wersji z pominieciem II rzedu 6,73						- warunek spełniony

Mimośród początkowy :
e0=	30,22	cm


Wplyw smuklości na nośność ściskanych elementów żelbetowych należy uwazględnić w obliczeniach przez zwiększenie e0 do etot.


h0=	18,67

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	18,7	cm	=>	f(v,t0)=	2,96

Nsdit=	Nsd=	344,79	kN
k1t=	2,480

e0/hs=	0,76	>	wartości max. :		e0/hs=	0,17				- warunek spełniony
					e0/hs=	0,05
Przyjęto stopień zbrojenia

x=	0,015	=	1,5	%

f=	24
cnom=	20

a1=a2=	4,2	cm

Is=	5242,44	cm4
a1=	6,67




Ncrit=	1916,59	N	=	0,00	MN





h=	1,21936




etot=	36,85	cm

Obliczenie potrzebnego zbrojenia

Zbrojenie ściskane		As2



es1=	52,65



M=	181,54	kNm

Założono duży mimośród =>			xeff=xeff.lim

xeff.lim=	xeff.lim*d=	18,55	cm




M1=	491,55	kNm



M2=	-310,01	kNm

Potrzebne zbrojenie :




As2=	-28,76	cm2

ze względów konstrukcyjnych przyjęto:
			2	f	16	-> As1=	4,02	cm2


Zbrojenie rozciągane		As1

Potrzebne zbrojenie :




As1=	14,82	cm2

	przyjęto :		4	f	24	-> As1=	18,10	cm2


Stopień zbrojenia :



rl=	0,016		- stopień zbrojenia nie różni się o więcej niż 20% od założonego



Przekrój B-B



		>	7	(dla przekroju prostokątnego)				- warunek spełniony

Nośność slupa należy sprawdzić z uwzględnieniem smukości i wpywem obciążeń dlugotrwaych









ea=	1,33	cm	- niezamierzony mimośród przypadkowy



		cm	- mimośród konstrukcyjny

ee=	8,13	cm	>	Rolo: Tu jest mimosrod dla wersji z pominieciem II rzedu 6,73				- warunek spełniony

Mimośród początkowy :
e0=	7,36	cm		7,37


Wplyw smuklości na nośność ściskanych elementów żelbetowych należy uwazględnić w obliczeniach przez zwiększenie e0 do etot.


h0=	18,67

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	18,7	cm	=>	f(v,t0)=	2,96

Nsdit=	Nsd=	344,79	kN
k1t=	2,480

e0/hs=	0,18	>	wartości max. :		e0/hs=	0,17		- warunek spełniony
					e0/hs=	0,05
Przyjęto stopień zbrojenia

x=	0,015	=	1,5	%

f=	24
cnom=	20

a1=a2=	4,2	cm

Is=	5242,44	cm4
a1=	6,67














etot=	8,64	cm

Obliczenie potrzebnego zbrojenia

Zbrojenie ściskane		As2



es1=	24,44



M=	84,26	kNm

Założono duży mimośród =>			xeff=xeff.lim

xeff.lim=	xeff.lim*d=	18,55	cm



M1=	491,55	kNm



M2=	-407,29	kNm

Potrzebne zbrojenie :




As2=	-37,78	cm2

ze względów konstrukcyjnych przyjęto:
			2	f	16	-> As1=	4,02	cm2


Zbrojenie rozciągane		As1

Potrzebne zbrojenie :




As1=	14,82	cm2

	przyjęto :		4	f	24	-> As1=	18,10	cm2


Stopień zbrojenia :



rl=	0,016		- stopień zbrojenia nie różni się o więcej niż 20% od założonego






Przekrój C-C



l=	19,58	>	7	(dla przekroju prostokątnego)				- warunek spełniony

Nośność slupa należy sprawdzić z uwzględnieniem smukości i wpywem obciążeń dlugotrwaych













ee=	16,82	cm	- mimośród konstrukcyjny

ee=	8,13	cm	>	Rolo: Tu jest mimosrod dla wersji z pominieciem II rzedu 6,73				- warunek spełniony

Mimośród początkowy :
e0=	18,16	cm


Wplyw smuklości na nośność ściskanych elementów żelbetowych należy uwazględnić w obliczeniach przez zwiększenie e0 do etot.


h0=	18,67

Założono
RH=	50	%	- względna wilgotność powietrza
t0=	28	dni	- wiek betonu w chwili obciążenia

dla h0=	18,7	cm	=>	f(v,t0)=	2,96

Nsdit=	Nsd=	344,79	kN
k1t=	2,480

e0/hs=	0,45	>	wartości max. :		e0/hs=	0,17		- warunek spełniony
					e0/hs=	0,05
Przyjęto stopień zbrojenia

x=	0,015	=	1,5	%

f=	24
cnom=	20

a1=a2=	4,2	cm

Is=	5242,44	cm4
a1=	6,67




Ncrit=	2032,58	N	=	2,03	MN





h=	1,20428



etot=	21,86	cm

Obliczenie potrzebnego zbrojenia

Zbrojenie ściskane		As2




es1=	37,66



M=	129,86	kNm

Założono duży mimośród =>			xeff=xeff.lim

xeff.lim=	xeff.lim*d=	18,55	cm



M1=	491,55	kNm


M2=	-361,69	kNm

Potrzebne zbrojenie :





ze względów konstrukcyjnych przyjęto:
			2	f	16	-> As1=	4,02	cm2


Zbrojenie rozciągane		As1

Potrzebne zbrojenie :




As1=	14,82	cm2

	przyjęto :		4	f	24	-> As1=	18,10	cm2


Stopień zbrojenia :



rl=	0,016		- stopień zbrojenia nie różni się o więcej niż 20% od założonego


Dobór zbrojenia - max ze zbrojeń dla przekrojów A-A, B-B, C-C



	Przekrój			As1=			As2=
	A-A		4	f	24	2	f	16
	B-B		4	f	24	2	f	16
	C-C		4	f	24	2	f	16

Przyjęto zbrojenie dla słupa :
		As1=	4	f	24
		As2=	2	f	16


Rozstaw strzemion :

minimalny rozstaw strzemion :

max1=	36,0	cm
max2=	35,0	cm
max3=	40,0	cm

przyjęto :	13	strzemion w rozstawie co			34,0	cm



Połączenie słupa z fundamentem

Nromalna siła w słupie			Nsd=	344,79	kN

Siła pozioma			H=	35,89	kN

Siłę ściskającą całkowicie przeniesie zbrojenie podłużne

As=	9,85	cm2	=>	3	f	24	-> As1=	13,57	cm2


Długość zakotwienia :



lb=	91,3	cm

aa=	1,0	(dla prętów prostych)
Areq=	9,85	cm2
Aprov=	13,57	cm2




lb,min=	54,8	cm		- dla prętów ściskanych

lbd=	66,3	cm	>	lb,min=	54,8	cm		- warunek spełniony

przyjęto :	lbd=	66,0	cm


Strzemiona

z=	96,54	- siła rozwarstwiająca
Asw=	5,08	cm2

przyjęto strzemiona dwuramienne			f=	10

Asw1=	1,57	cm2

Rozstaw strzemion :

s1=	12,4	cm		=>	przyjęto	s1=	12,0	cm

Docisk słupa

Nsd=	344,79	kN

su,min=	su,max=	0	kN/cm2



au=	0,67


Ac0=	1400,0	cm2
Ac1=	1400,0	cm2

wu=	1	<	wu,max=	2
ncum=	1

fcud=	1,11	kN/cm2

Nrd=	1036,00	kN	>	Nsd=	344,79	kN		- warunek spełniony



Stopa fundamentowa

Założono stopę o wymiarach :

BxL=	190	x	210	cm
	wysokość stopy H=	70	cm

beton B25 :
	fctd=	1,0	MPa

Stal zbrojenia A-I :
	fyk=	240	MPa
	fyd=	210	MPa


Wielkość otulenia :		c=	40	mm

d=	66,0	cm	=>	z=	59,4	cm		odsadzka 1=	10	cm

Naprężenie :								odsadzka 2=	10	cm




sgr=	127,95	kN/m2	<	sgr=	160	kN/m2
								Atrapezu=	7962,5	cm2
								Atrapezu=	8437,5	Rolo: tu sa wielkosci otulenia i trapezow stopy cm2
Wymiarowanie wsporników metodą wsporników wydzielonych :




Ma=	63,94	kNm








As1a=	0,000513	m2	=	5,13	cm2




As1b=	0,000472	m2	=	4,72	cm2

Z powodu małych wartości pola zbrojenia, należy zmniejszyć wysokość stopy fundamentowej (pręty min. f12), a co za tym idzie wysokość słupa i zaprojektować słup z uwzględnieniem zmiany wysokości. Z uwagi na akademicki charakter projektu pominięto ponowne wymiarowanie słupa.




Założona nowa wysokość stopy :
h=	40,0	cm
d=	36,0	cm	=>	z=	32,4	cm





As1a=	0,000940	m2	=	9,40	cm2




As1b=	0,000866	m2	=	8,66	cm2


Przyjęto :

As1a :	10	f	12	-> As1=	11,31	cm2
As1a :	14	f	12	-> As1=	15,83	cm2



Nośność stopy na przebicie (obciążenie mimośrodowe)



b1=	35	cm
b2=	107	cm



bm=	71	cm

D=	8,5	cm




A=	4187,75	cm2

d=	36,0	cm

sgr*A=	53,58	kN/m2

fctd=	1,0	MPa

Nrd=	255,6	kN

sgr*A=	53,58	kN	<	Nrd=	255,6	kN		- warunek spełniony



			4
		fi=	1,6
		As1=	13,57
	ilosc

	2	4,02	-7,17951985218426	62,18		15,5442204806723	12,7766194545447
	3	6,03	-5,66777601887789	113,28		28,320839935217	12,5106595885785
	4	8,04	-4,15603218557153	163,33		40,8314995237955	12,2446997226123
	5	10,05	-2,64428835226516	212,30		53,0761992464079	11,9787398566461
	6	12,06	-1,13254451895879	260,22		65,054939103054	11,71277999068
	7	14,07	0,379199314347575	307,07		76,767719093734	11,4468201247137
	8	16,08	1,89094314765394	352,86		88,2145392184477	-88,2145392184477

Sheet 2: obwiednie

		1		2		3		4		5		6
		V1	M1	V2	M2	V3	M3	V4	M4	N5	M5	N6	M6	T6
przyp.	1	59,72	-63,55	59,72	49,93	-4,45	41,32	-68,62	-88,88	-142,2	-26,89	-142,2	13,89	-9,7
przyp.	2	119,29	-121,6	119,29	105,04	-3,83	97,75	-126,95	-143,46	-181,93	-64,17	-181,93	29,11	-21,2
przyp.	3	112,22	-113,08	112,22	99,78	-10,9	78,7	-134,02	-175,56	-177,8	-60,1	-177,8	30,71	-20,64
przyp.	4	0,4	-1,42	0,4	-0,67	0,4	0,09	0,4	0,84	-15,91	1,42	-15,91	-0,68	0,49
przyp.	5	-3,33	10,05	-3,33	3,72	-3,33	-2,61	-3,33	-8,94	4,75	8,55	4,75	-13,4	4,99
	min	56,39	-196,62	56,39	45,54	-18,68	38,71	-205,97	-273,38	-344,79	-99,61	-344,79	-0,19	-35,89
	max	182,74	-53,5	182,74	158,69	-0,72	141,77	-64,89	-79,1	-137,45	-16,92	-137,45	58,00	-4,22

Sheet 3: warunki

- warunek spelniony

- warunek spełniony

Geometria :

hp=

- warunek spełniony

bw=

- warunek spełniony

hf=

- warunek spełniony

hs=

- warunek spełniony

bs=

- warunek spełniony

H-1=

120

- warunek spełniony

H-2=

390

- warunek spełniony

H-3=

420

- warunek spełniony

hst=

- warunek spełniony

fstrz.=

- warunek spełniony

- zbrojenie przesla

- warunek spełniony

- zbrojenie na krawedzi podpory a

- warunek spełniony

- ilość prętów doprowadzonych dołem do podpory A

- warunek spełniony

- ilość prętów doprowadzonych dołem do podpory B

- warunek spełniony

fstrz.=

- strzemiona podpory A

- warunek spełniony

fstrz.=

- strzemiona podpory B

- warunek spełniony

fstrz.=

- strzemiona połączenia żebra z podciągiem

- warunek spełniony

As2=

- słup przekrój A-A

- warunek spełniony

As1=

- przekrój pracuje jako teowy

<= tu ma być jako teowy

As2=

- słup przekrój B-B

- warunek spełniony

As1=

- warunek spełniony

As2=

- słup przekrój C-C

- warunek spełniony

As1=

- warunek spełniony

- pręty zbrojeniowe stopy

- warunek spełniony

- pręty zbrojeniowe stopy

- warunek spełniony

* gdy wstawione jest "0" brane pod uwage jest zbrojenie liczone

- warunek spełniony

** ilosc pretow zbrojeniowych w przekroju

- warunek spełniony

Sheet 4: pełzanie betonu

f(0)=	3,17		x1=	150,00	f(x1)=	3,00
m=	-0,001		x2=	600,00	f(x2)=	2,50




	x	f(x)
	31,61	2,82		- dla dowolnego x
	31,61	2,82
	40,71	2,71
	18,67	2,96

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt ramy zelbetowej woda
Konspekt do wykladu ramy zelbetowe, naroza wezly rygle zalamane
Projekt rama zelbetowa
Projekt ramy monolitycznej
Projekt komina zelbetowego
21 Projektowanie przekroju zelbetowego i sprezonego w eleme
A Ajdukiewicz Eurokod 2 Podręczny skrót dla projektantów konstrukcji żelbetowych
do druku, Projekt ramy
projekt?rtek mikos żelbet (Naprawiony)
ITB 409 2005 Projektowanie elementów żelbetowych i murowych z uwagi na odporność ogniową
Autodesk Robot Structural Analysis 2010 Projekt moj zelbet analiza słupa Wyniki MES aktualne
Projekt ramy monolitycznej 2
Projekt ramy PSM
ściąga, Projektowanie belek żelbetowych
strona tytu éowa, Projekt łącznika żelbetowego pomiędzy halami przemysłowymi

więcej podobnych podstron

projekt ramy zelbetowej rewrite

Overview

Sheet 1: obliczenia

Sheet 2: obwiednie

Sheet 3: warunki

Sheet 4: pełzanie betonu