---

Overview

Arkusz1
Arkusz2
Arkusz3
głebokośc bystrza

---

Sheet 1: Arkusz1

Szerokość obliczeniowa koryta
Dane:					Wydłużam Lp
B=	57,8766214841466				X=	1,5		cos alfa=	0,993802696587583
Q=	45,5				Lp'=	28,9383107420733		sin alfa=	0,111158446621249
m=	0,502				Lk'=	28,7589712501618
Hm=	0,5				bp'=	2,66652466013625
g=	9,81				qp=	0,786155080120965
Obliczam bk					Przepływ jednostkowy na długości koryta
bp=	3				qk=	1,66860621019545
qk=	5				qk'=	1,58211500697348
bk=	9,1				wyznaczam spadek koryta
Wyznaczam Lp					hkk=	1,36591497727159
Lp=	27,4383107420733				Fkrk=	12,4298262931715
Wyznaczam Lk					Ik<	0,094990531155658
Lk=	27,2682672052805				Ikk=	0,066605501715879
Wyznaczam mk					przyjmuje Ik=	0,03
mk=	0,223703250158072
mp=	0,111851625079036				Rzeczywiste napełnienie koryta na końcu
tg a =	0,111851625079036				hk=	1,86
alfa=	6,3820992388005				Rzeczywiste napełnienie koryta na początku
alfa rad	0,111388644906093				hp=	2,00
					obliczenie Qkońcowe
					Dane:
					mk=	0,35
					Qkoń=	35,656407534524
					Obliczenie Qpoczątkowe
					Dane:
					k1=	0,989			r=	0,25
					K2=	1,03824411819332
					K3=	0,333333333333333
					mk=	0,502152
					alfa=	96,3820992388005
					A=	0,299675530720866
					B=	0,459757160788158
					Ls=	0,017222246395239
					kz=	0,999702431725391
					Qp=	15,5735686315248
L.p	Rz. wody	Hk	Qk	H	H/r	m	k2	k1	Ls	Kz	Qp
		0	0,00
		0,1	0,45
1		0,2	1,26
2		0,3	2,32
3		0,4	3,57
4		0,5	4,99
5		0,6	6,56
6		0,7	8,26
7		0,8	10,09
8		0,9	12,05
9		1	14,11
10		1,1	16,28
11		1,2	18,55
12		1,3	20,91
13		1,4	23,37
14		1,5	25,92
15		1,6	28,55
16		1,7	31,27
17		1,8	34,07
18	140,2	1,9	36,95
20		2	39,90	0,1	0,4	0,502	0,825	0,989	0,268	0,977	0,85
21		2,1	42,93	0,2	0,8	0,502	0,871	0,989	0,361	0,969	2,21
22		2,2	46,04	0,3	1,2	0,502	0,905	0,989	0,454	0,961	3,992
23		2,3	49,21	0,4	1,6	0,502	0,932	0,989	0,547	0,953	6,13
24		2,4	52,45	0,5	2	0,502	0,955	0,989	0,641	0,944	8,579
25		2,5	55,77	0,6	2,4	0,502	0,975	0,989	0,734	0,936	11,308
26		2,6	59,15	0,7	2,8	0,502	0,993	0,989	0,827	0,928	14,291
27		2,7	62,59	0,8	3,2	0,502	1,009	0,989	0,92	0,92	17,504
28		2,8	66,10	0,9	3,6	0,502	1,025	0,989	1,013	0,912	20,931
29		2,9	69,67	1	4	0,502	1,039	0,989	1,107	0,904	24,553
30		3	73,31	1,1	4,4	0,502	1,052	0,989	1,2	0,896	28,355
31		3,1	77,00	1,2	4,8	0,502	1,065	0,989	1,293	0,888	32,325
32		3,2	80,76	1,3	5,2	0,502	1,076	0,989	1,386	0,88	36,45
33		3,3	84,57	1,4	5,6	0,502	1,088	0,989	1,479	0,872	40,717
34		3,4	88,45	1,5	6	0,502	1,096	0,989	1,554	0,865	44,226

---

Sheet 2: Arkusz2

Lp	hi	Dhzał	x'	bx	Qx	Qs	Fx	Fs	Rx	Rs	Ie	Vx	Δhobl
1	1,54	0,002	11,54	5	20,77	19,87	7,7	7,557	0,952970297029703	0,946	0,00168	2,698	0,002
2	1,542		10,54	4,81	18,97		7,413		0,939			2,559		1,542
3	1,544	0,002	9,54	4,61	17,17	18,07	7,114	7,264	0,924	0,932	0,00153	2,414	-0,071118757957995	1,47088124204201
4	1,547	0,003	8,54	4,41	15,37	16,27	6,819	6,966	0,909	0,917	0,00138	2,254	0,005	1,475881242042
5	1,553	0,006	7,54	4,21	13,57	14,47	6,535	6,677	0,893	0,901	0,00121	2,077	0,008	1,483881242042
6	1,563	0,01	6,54	4,01	11,77	12,67	6,264	6,399	0,878	0,886	0,00104	1,879	0,012	1,49588124204201
7	1,576	0,013	5,54	3,81	9,972	10,87	6,001	6,133	0,862	0,87	0,00085	1,662	0,015	1,510881242042
8	1,592	0,016	4,54	3,61	8,172	9,072	5,744	5,872	0,846	0,854	0,00085	1,423	0,018	1,528881242042
9	1,612	0,02	3,54	3,41	6,372	7,272	5,493	5,619	0,828	0,837	0,00048	1,16	0,022	1,550881242042
10	1,635	0,023	2,54	3,21	4,572	5,472	5,245	5,369	0,81	0,819	0,0003	0,872	0,025	1,575881242042
11	1,66	0,025	1,54	3,01	2,772	3,672	4,993	5,119	0,789	0,799	0,0003	0,555	0,027	1,602881242042
12	1,687	0,027	0,54	2,81	0,972	1,872	4,737	4,865	0,766	0,778	5E-05	0,205	0,029	1,631881242042
13	1,716	0,029	0	2,7	0	0,486	4,633	4,685	0,756	0,761	0	0	0,03	1,661881242042
Lp	hi	Dhzał	x'	bx	Qx	Qs	Fx	Fs	Rhx	Rhs	Ie	Vx	Δhobl
1	1,86	0,005	28,75897	9,10	45,50	44,71	16,9260402222768	16,740186296339	1,32028172163362	1,31672959921768	0,001112043816733	2,68816552625618	-0,006427790530571	1,86
2	1,865		27,75897	8,88	43,92		16,5543323704012		1,31317747680174			2,65295403275062		1,85357220946943
3	1,87	0,005	26,75897	8,65	42,34	43,13	16,1803874785256	16,3673599244634	1,30564770017852	1,30941258849013	0,001090481284151	2,6164866495155	-0,006847969750635	1,84672423971879
4	1,875	0,005	25,75897	8,43	40,75	41,54	15,80420554665	15,9922965125878	1,29766999127442	1,30165884572647	0,00106838903642	2,57865874379168	-0,007282470503469	1,83987626996816
5	1,88	0,005	24,75897	8,21	39,17	39,96	15,4257865747744	15,6149960607122	1,28922034926826	1,29344517027134	0,001045703991668	2,53935432281986	-0,00773107903066	1,8321451909375
6	1,885	0,005	23,75897	7,98	37,59	38,38	15,0451305628988	15,2354585688366	1,28027302749511	1,28474668838169	0,001022356256198	2,49844444116991	-0,008193372216399	1,82441411190684
7	1,89	0,005	22,75897	7,76	36,01	36,80	14,6622375110232	14,853684036961	1,27080037176295	1,27553669962903	0,000998268261448	2,45578533252373	-0,008668654812408	1,81574545709443
8	1,895	0,005	21,75897	7,53	34,43	35,22	14,2771074191476	14,4696724650854	1,2607726403621	1,26578650606253	0,000973353794054	2,41121620864048	-0,009155878619581	1,80707680228202
9	1,9	0,005	20,75897	7,31	32,84	33,63	13,889740287272	14,0834238532098	1,25015780330224	1,25546522183217	0,000947516911998	2,36455665421232	-0,009653538055146	1,79742326422688
10	1,905	0,005	19,75897	7,09	31,26	32,05	13,5001361153964	13,6949382013342	1,23892131792552	1,24453956061388	0,000920650743676	2,3156035283154	-0,010159534633854	1,78776972617173
11	1,91	0,005	18,75897	6,86	29,68	30,47	13,1082949035208	13,3042155094586	1,22702587758762	1,23297359775657	0,000892636173936	2,26412725987561	-0,010671000269839	1,77709872590189	0,029107363826064	0,012015670307587	0,027762693788316	-0,010671000269839
12	1,915	0,005	17,75897	6,64	28,10	28,89	12,7142166516452	12,911255777583	1,21443112955856	1,22072850357309	0,00086334043368	2,20986739422238	-0,011184065657399	1,76642772563205
13	1,92	0,005	16,75897	6,42	26,51	27,31	12,3179013597696	12,5160590057074	1,20109335765348	1,20776224360602	0,000832615630884	2,1525272079339	-0,011693554865027	1,75473417076703
14	1,925	0,005	15,75897	6,19	24,93	25,72	11,919349027894	12,1186251938318	1,18696512433923	1,19402924099635	0,000800297295993	2,09176715634405	-0,012192580010431	1,743040615902
15	1,93	0,005	14,75897	5,97	23,35	24,14	11,5185596560184	11,7189543419562	1,17199486614869	1,17947999524396	0,000766203072296	2,02719684742437	-0,012671999470366	1,73036861643163
16	1,935	0,005	13,75897	5,74	21,77	22,56	11,1155332441428	11,3170464500806	1,15612643513791	1,1640606506433	0,000730131775804	1,95836514033374	-0,013119687986672	1,71769661696127
17	1,94	0,005	12,75897	5,52	20,19	20,98	10,7102697922672	10,912901518205	1,13929857779988	1,1477125064689	0,00069186320244	1,88474783670944	-0,013519544892694	1,70417707206857
18	1,945	0,005	11,75897	5,30	18,60	19,40	10,3027693003916	10,5065195463294	1,12144434125105	1,13037145952547	0,000651159311122	1,80573225305966	-0,013850133791192	1,69065752717588
19	1,95	0,005	10,75897	5,07	17,02	17,81	9,89303176851599	10,0979005344538	1,10249039456638	1,11196736790871	0,000607767824263	1,72059771158537	-0,014082797454558	1,67657472972132
20	1,955	0,005	9,75897	4,85	15,44	16,23	9,48105719664039	9,68704448257819	1,08235625077245	1,09242332266941	0,000561429973016	1,62849063151112	-0,014179015912004	1,66249193226676
21	1,96	0,005	8,75897	4,63	13,86	14,65	9,06684558476479	9,27395139070259	1,0609533721092	1,07165481144082	0,000511895266361	1,52839239314226	-0,014086657829899	1,64840527443687
22	1,965	0,005	7,75897	4,40	12,28	13,07	8,65039693288919	8,85862125882699	1,03818413760299	1,04956875485609	0,000458948123246	1,41907740382152	-0,01373458877314	1,63431861660697
23	1,97	0,005	6,75897	4,18	10,69	11,48	8,23171124101359	8,44105408695139	1,01394064758034	1,02606239259166	0,000402454595817	1,2990576938937	-0,013024798991689	1,62129381761528
24	1,975	0,005	5,75897	3,95	9,11	9,90	7,81078850913799	8,02124987507579	0,988103334264661	1,0010219909225	0,000342443377587	1,16650870918992	-0,011820717411678	1,60826901862359
25	1,98	0,005	4,75897	3,73	7,53	8,32	7,38762873726239	7,59920862320019	0,960539340738913	0,974321337501787	0,000279246013082	1,0191684083383	-0,009929541879809	1,59833947674378
26	1,984	0,004	3,75897	3,51	5,95	6,74	6,95872450376191	7,17317662051215	0,930880537975491	0,945709939357202	0,000213878660862	0,854628289758413	-0,007047929676868	1,58840993486397
27	1,988	0,004	2,75897	3,28	4,37	5,16	6,52803063826143	6,74337757101167	0,899212748425507	0,915046643200499	0,000148072159132	0,668656148144627	-0,002873412350753	1,58553652251322
28	1,992	0,004	1,75897	3,06	2,78	3,57	6,09554714076095	6,31178888951119	0,865351412613828	0,882282080519667	8,52507091515313E-05	0,456545205423937	0,003282110419181	1,58266311016246
29	1,996	0,004	0,758970000000002	2,84	1,20	1,99	5,66127401126047	5,87841057601071	0,829088650378822	0,847220031496325	3,22236395607196E-05	0,212103816060062	0,012341081388793	1,59500419155126
30	2	0,004	0	2,67	0,00	0,60	5,33304999999999	5,49716200563023	0,799974499458113	0,814531574918467	3,52825694139451E-06	0	0,025271584161274	1,60734527294005

---

Sheet 3: Arkusz3

Hkszt	0,375	Hm/bp	0,07
m	0,502451111339486	0,2LK	4,44
B	51,4703005274032
g	9,81
Hm	0,5
r	0,249375
Qm	40,5										13,3333333333333
bp	7
qk	4
bk	10,125
Lp	22,2351502637016
Lk	22,1801826187114
3	Obliczenia hydrauliczne
3.1 Wlotu
		3.1.1 Dobór wymiarów
Przyjmuję, że przelew jest niezatopiony i Hm = 0,5 m
H kszt = 0,75∙Hm = 0,75x0,5 = 0,375 m
r = 0,665xHkszt =	0,25	m
Określam szerokość obliczeniową koryta zbiorczego ze wzoru:
gdzie:
m - współczynnik wydatku uzależniony od H i r [-],
B - obliczeniowa szerokość koryta zbiorczego [m],
g - przyśpieszenie ziemskie 9,81 m/s2,
Hm – wysokość ponad normalnym poziomem piętrzenia [m],
Q m =	40,5	m3/s
		51,47	m
Poprawnie dobrane wymiary koryta powinny spełniać następujące trzy warunki:
1)
2)
3) qk=
Wyznaczam
Przyjmuję bp =	7	m
Przyjmuję qk =	4	m3/sm
A zatem bk =	10,125	m
Rozpatruję warunek 2) i wyznaczam Lk:
bk - bp =	3,125	≤ 0,2 Lk		4,44
Lk =	22,18	m
Przyjmuję Lk =	22,18	m
Wyznaczam
z funkcji trygonometrycznych :
Lp =	22,24	m
B= bp + 2Lp =	51,47	m
Wyznaczam
- wsp. rozejścia ścian bystrza i
- wsp. nachylenia ścian
	0,14
mp =	0,070
tg α =	0,070	→α =	4,03
Rys. 1 Schemat koryta zbiorczego.
Wydłużam
	25,74	m
				25,67	m	L'k	25,67
		6,51
			m
Przepływ jednostkowy na długości przelewu
	0,79
Przepływ jednostkowy na długości koryta
	1,83
	1,58
Wyznaczam spadek koryta
	10,125
		m
	1,18	m
						0,11
	11,92	m2
	0,106	[-]
0,090	[-]
Woda w korycie zbiorczym powinna płynąć ruchem nadkrytycznym, czyli spadek koryta powinien być mniejszy od spadku końcowego krytycznego.
Przyjęto spadek dna koryta zbiorczego		0,02
3.1.2 Obliczenie układu zwierciadła wody						1,44224957030741						0,443603652374229
Rzeczywiste napełnienie na końcu koryta
		1,70	m			1,6356	1,64
									0,32	0,32
Rzeczywiste napełnienie na początku przelewu
		1,95	m			1,9550	1,96			i=dh/L	0,014427293296046
Tabela 1. Zestawienie obliczeń do określenia zwierciadła wody w korycie zbiorczym.
	Lp	hi	Dhzał	x'	bx	Qx	Qs	Fx	Fs	Rx	Rs	Ie	Vx	Δhobl					Ik
	1	1,64	0,1000	25,67	10,125	40,5	39,7111884330937	16,560264264637	16,944249881888	1,23619456403459	1,2620172186911	0,000579949073118	2,44561314679527	0,099354060648974				1	0,03	0,03
	2	1,736		24,67	9,98410846390581	38,9223768661874		17,3282354991391		1,28783987334761			2,24618235758171					2	0,03	0,06
	3	1,826	0,0900	23,67	9,84321692781161	37,3447537323749	38,1335652992811	17,9695962571443	17,6489158781417	1,33163553556549	1,30973770445655	0,000469132451464	2,07821885355535	0,086239516934803				3	0,03	0,09
	4	1,906	0,0800	22,67	9,70232539171742	35,7671305985623	36,5559421654686	18,4885732847353	18,2290847709398	1,36815693495107	1,34989623525828	0,000388163663379	1,93455330747952	0,076686383680567				4	0,03	0,12
	5	1,976	0,0700	21,67	9,56143385562322	34,1895074647497	34,978319031656	18,8893933279951	18,6889833063652	1,39790989802519	1,38303341648813	0,0003273498234	1,80998441141458	0,069552050730133				5	0,03	0,15
	6	2,046	0,0700	20,67	9,42054231952903	32,6118843309371	33,4006958978434	19,2704885562017	19,0799409420984	1,42620695583394	1,41205842692956	0,000278558178984	1,69232265366941	0,065479768921394				6	0,03	0,18
	7	2,106	0,0600	19,67	9,27965078343484	31,0342611971246	31,8230727640309	19,5390624615207	19,4047755088612	1,44832345357191	1,43726520470292	0,0002387702722	1,58831884888244	0,060742848169025				7	0,03	0,21
	8	2,163	0,0570	18,67	9,13875924734064	29,456638063312	30,2454496302183	19,7633131047664	19,6511877831435	1,46787186411293	1,45809765884242	0,000206311207422	1,49047064665528	0,057743661044742				8	0,03	0,24
	9	2,218	0,0550	17,67	8,99786771124645	27,8790149294994	28,6678264964057	19,9535063774749	19,8584097411206	1,48540611152001	1,47663898781647	0,000178469490694	1,39719878812736	0,055239960923008				9	0,03	0,27
	10	2,271	0,0530	16,67	8,85697617515225	26,3013917956869	27,0902033625931	20,1104876288627	20,0319970031688	1,50099106288956	1,49319858720479	0,000154305628919	1,30784455757995	0,053021821570596				10	0,03	0,3
	11	2,321	0,0500	15,67	8,71608463905806	24,7237686618743	25,5125802287806	20,2263861235073	20,168436876185	1,51426298278845	1,50762702283901	0,000133291225524	1,22235225368016	0,050978388515541				11	0,03	0,33
	12	2,370	0,0490	14,67	8,57519310296387	23,1461455280617	23,934957094968	20,3196202714396	20,2730031974734	1,52614363314737	1,52020330796791	0,000114830182931	1,13910325187499	0,049270481980176				12	0,03	0,36
	13	2,417	0,0470	13,67	8,43430156686967	21,5685223942491	22,3573339611554	20,3821784457009	20,3508993585702	1,53625267769726	1,53119815542232	9,84751786781741E-05	1,05820496330698	0,047642935637823				13	0,03	0,39
	14	2,462	0,0450	12,67	8,29341003077548	19,9908992604366	20,7797108273429	20,4149059955077	20,3985422206043	1,54464439963087	1,54044853866407	8,39937494417899E-05	0,979230532084523	0,046148200884291				14	0,03	0,42
	15	2,506	0,0440	11,67	8,15251849468128	18,413276126624	19,2020876935303	20,4268007885715	20,4208533920396	1,55175437155645	1,54819938559366	7,1090094860645E-05	0,901427311952148	0,044791837429249				15	0,03	0,45
	16	2,549	0,0430	10,67	8,01162695858709	16,8356529928114	17,6244645597177	20,4182854995003	20,4225431440359	1,55760257649716	1,55467847402681	5,95461834004894E-05	0,824538034460505	0,043500022681757				16	0,03	0,48
	17	2,591	0,0420	9,67	7,8707354224929	15,2580298589989	16,0468414259051	20,3897828029026	20,4040341512015	1,56220816744055	1,55990537196886	4,92317407829557E-05	0,748317429689678	0,042259636831889				17	0,03	0,51
	18	2,631	0,0400	8,67	7,7298438863987	13,6804067251863	14,4692182920926	20,3339855295001	20,3618841662014	1,56523549095848	1,56372182919952	4,00624378124827E-05	0,67278530838625	0,04104316235788				18	0,03	0,54
	19	2,670	0,0390	7,67	7,58895235030451	12,1027835913737	12,89159515828	20,2593279808598	20,29665675518	1,56707508741301	1,56615528918574	3,19408914541504E-05	0,597393141707756	0,039881463866985				19	0,03	0,57
Rys. 2 Układ zwierciadła wody w korycie zbiorczym.
L.p	Rz. wody	Hk	Qk	H	H/r	m	k2	k1	Ls	Kz	Qp			NPP	127,6
1	125,00	0	0,00											Lk	22,18
2	125,10	0,1	0,50											Ik	0,02	0,014427293296046
3	125,20	0,2	1,40											hk	1,64
4	125,30	0,3	2,58											hp	1,95
5	125,40	0,4	3,97											hz	0,25
6	125,50	0,5	5,55											l: Rzędna dna na początku Rz dna	125,40	125,08
7	125,60	0,6	7,30											l: na końcu koryta Rz dna	124,95	125,075023598602
8	125,70	0,7	9,19											mk	0,35
9	125,80	0,8	11,23
10	125,90	0,9	13,40
11	126,00	1	15,70
12	126,10	1,1	18,11
13	126,20	1,2	20,63
14	126,30	1,3	23,27
15	126,40	1,4	26,00
16	126,50	1,5	28,84
17	126,60	1,6	31,77
18	126,70	1,7	34,79
19	126,80	1,8	37,91											0,363466666666667
20	126,90	1,9	41,11
21	127,00	2	44,40
22	127,10	2,1	47,77
23	127,20	2,2	51,22
24	127,30	2,3	54,75
25	127,40	2,4	58,36
26	127,50	2,5	62,05									h	Q
27	127,60	2,6	65,81	0	0	0	0,000	0	0,000	0,000	0,000	0	0,000
28	127,65	2,65		0,05	0,2	0,389	0,814	0,989	0,207	0,996	2,791	0,05	2,791
29	127,70	2,75		0,1	0,4	0,412	0,865	0,989	0,254	0,995	4,807	0,1	4,807
30	127,75	2,8		0,15	0,6	0,431	0,900	0,989	0,301	0,994	7,569	0,15	7,569
31	127,80	2,85		0,2	0,8	0,448	0,928	0,989	0,348	0,993	10,995	0,2	10,995
32	127,85	2,9		0,25	1	0,463	0,952	0,989	0,395	0,992	15,021	0,25	15,021
33	127,90	2,95		0,3	1,2	0,474	0,973	0,989	0,442	0,991	19,584	0,3	19,584
34	127,95	3		0,35	1,4	0,484	0,991	0,989	0,489	0,991	24,622	0,35	24,622
35	128,00	3,05		0,4	1,6	0,492	1,008	0,989	0,536	0,990	30,078	0,4	30,078
36	128,05	3,1		0,45	1,8	0,498	1,024	0,989	0,583	0,989	35,896	0,45	35,896
37	128,10	3,15		0,5	2	0,502	1,038	0,989	0,630	0,988	42,022	0,5	42,022
38	128,15	3,2		0,55	2,2	0,505	1,052	0,989	0,677	0,987	48,410	0,55	48,410
39	128,16	3,21		0,56	2,24	0,506	1,054	1,989	0,686	0,987	50,715
Tab. nr 2. Obliczenie przepustowości koryta zbiorczego
Rys. nr 3 Krzywe wydatku w korycie zbiorczym.
Wniosek: jak pokazują powyższe krzywe, szerokość końcowa koryta zbiorczego jest na tyle szeroka, że nie następuje dławienie. Przepływ przez koryto będzie determinowany przez przelew nad koroną.
3.2 Obliczenia bystrza
											Bb	10,13
3.2.1        Strumień nienapowietrzony											n	0,02
Tab. nr 3 Układ zwierciadła wody w bystrzu.
h	F	u	v	us	Fs	Rs	Ie	Δ L	ΣΔ L			L.p	h	F	U	R	v	Q
1,18	11,9475	12,485	3,39	12,39	11,44	0,924	0,003	0,589	0,59			1	0,1	1,01	10,33	0,098	2,81	2,85
1,08	10,935	12,285	3,70									2	0,2	2,03	10,53	0,192	4,41	8,93
0,98	9,9225	12,085	4,08	12,19	10,43	0,856	0,004	2,27	2,86			3	0,3	3,04	10,73	0,283	5,71	17,33
0,88	8,91	11,885	4,55	11,99	9,42	0,786	0,006	5,09	7,95			4	0,4	4,05	10,93	0,371	6,83	27,65
0,78	7,8975	11,685	5,13	11,79	8,40	0,713	0,008	10,41	18,36			5	0,5	5,06	11,13	0,455	7,83	39,62
0,68	6,885	11,485	5,88	11,59	7,39	0,638	0,012	23,26	41,62			6	0,55	5,57	11,23	0,496	8,29	46,17
0,65	6,58125	11,425	6,15	11,46	6,73	0,588	0,017	14,13	55,75			7	0,58	5,87	11,29	0,520	8,56	50,26
0,60	6,075	11,325	6,67	11,38	6,33	0,556	0,020	47,07	102,82			8	0,59	5,97	11,31	0,528	8,65	51,65
0,59	5,97375	11,305	6,78	11,32	6,02	0,532	0,024	25,59	128,42			9	0,6	6,08	11,33	0,536	8,73	53,06
								128,416
Rys. nr 4 Układ zwierciadła w bystrzu.
																Lb	120,073477504401
												IB=dh'/dL'
												dL'	120	m
												dh'	4,20			0,02625
												IB>Ik	0,070	>	0,02	1,5044315844059
												LB	120,073477504401			0,066316038308323
												Fro	#DIV/0!
												Fr min		#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!
												Rk	0
												vk	#DIV/0!
												alfa	2
Przyjęto spadek bystrza według załączonej mapki 7%, czyli i = 0,07
Obliczono h0 ze wzoru:
	sina =
									Qm	40,5
gdzie:									n	0,015
Q – natężenie przepływu w bystrzu [m3/s],									ho
n – chropowatość w bystrzu ( przyjąłem dla betonu wygładzonego 0,015 ),
R0 – promień hydrauliczny w przekroju bystrza przy wysokości h0 [m],
F0 – pole przekroju koryta bystrza przy wysokości h0 [m2],
Obliczenia przeprowadzono metodą kolejnych przybliżeń zakładając wartość h0.
W wyniku podstawienia otrzymałam h0=				0,36	m
F0 = =	3,65	m2
n =	0,015
U0 =	m
R0=	0,34	m
			0,3448
P sina =	0,034881811326057
L =	0,118870347095888
L ≈ P
W celu zmniejszenia prędkości w bystrzu projektuje bystrze ze sztuczną szorstkością pokazane na rys nr 5.
Rys. nr 5 Schemat sztucznej szorstkości w bystrzu.
Wyznaczam wysokość, dla której prędkość w bystrzu wynosi 5 m/s, (jest to prędkość dopuszczalna dla koryta wykonanego z betonu):
Q =	40,5	m3/s
v =	5	m/s
b =	10,125	m
	0,8
Dla h5 =	0,80
c – współczynnik Chezy,
F5 =	8,1	m2 – pole przekroju przy wysokości h5,
U5 =	11,725	m – obwód zwilżony przy wysokości h5,							0,787928649373278	6,38222205992355
R5 =	0,690831556503198	m – promień hydrauliczny,										Fr min	39,3248114902579
Jb =	0,07	spadek bystrza,
												Vo	6,77966101694915
Q =						c5	22,737091032979					Fr	2,49461995086374
40,5	=	0,00	→ c = 16,04
Dla tej wartości odczytano z tabeli 3.14 wartości:								cobl	6,4	1,265625
								25,2563251456812
	5,33333333333333			s	0,15
	12,65625			długośc	0,225
				odstep	1,2
h0C =	1,25	m
s =	0,23	m				cobl	25,2563251456812	v	5,55399217715409
Ponownie obliczam c dla wysokości h0C =				0,75	m
F =	7,59375	m2
U =	11,63	m
R =	0,65	m
Q =
40,5	=	41			→ c =	25
V =		5,35	m/s
Prędkość jest równa dopuszczalnej prędkości V = 5 m/s.
Zaprojektowana szorstkość w bystrzu jest dobrze dobrana.
Obliczenia sprawdzające, czy wystąpi falowanie w bystrzu.
h0 =	0,75	m
Fr0 =		3,88428529150636	m2
F =	7,59375	m2
U =	11,63
R =	0,65
a =	4,03
c=	25,00
cosa =	0,998
		9,79	m2/s
k1 =		0,35
k2 =
0,43 < 180,26
Wynika stąd, że wystąpi falowanie na długości bystrza.
Obliczam maksymalną wysokość fali:
hmax= 0,25
1,38 m
Obliczam średnią długość fali:
lśr = 30h0 =
m
Fale które wystąpią w bystrzu będą występować co 24,9 m, a ich wysokość nie powinna przekraczać 1,38 m.
3.2.2        Strumień napowietrzony
Wyznaczam wartość
=
0,077
q – jednostkowe natężenie przepływu na szerokości bystrza [m3/s.m],
Korzystając z nomogramu rys. 10.82 „ Podstawy melioracji rolnych” P. Prochal tom 2
Wykres do wyznaczania głębokości ha i prędkości Va strumienia napowietrzonego, określono
,
, stąd ha = 1,04 m, Va = 4,99 m/s
Dla tak małej wartości jak 0,077 współczynnik koncentracji powietrza jest bardzo mały i wynosi mniej niż 0,2. Jest to zgodne z tym, co wcześniej wyliczono, czyli, że nie występuje w tym przypadku strumień napowietrzony.
3.3 Obliczenia urządzeń do rozpraszania energii
3.3.1        Określenie położenia wysokościowego wypadu
Rys. 6 Schemat odskoku hydraulicznego.
tm – napełnienie w stanowisku dolnym przy natężeniu przepływu Qm ,
tm = 1,45 m,
Lm =
m ,
h1 = h0 = 0,83 m ,
Dh = tm – h1cosa = 1,45-
1,45-
m ,
L1=
m ,
Qm = 18 m3/s ,
q = Q/b = 18/5 = 3,6 m3/s.m ,
F = 4,15 m2 ,
U = 6,66 m2 ,
R = 0,62 m ,
V = 4,34 m/s
Fr0 = 2,31 ,
h2p =
m
E1 =
m
ctgd = 0,3Fr0 + 0,54 = 1,23
d = 39,11°
Druga wysokość sprzężona wynosi 1,42 m,
Obliczam drugą wysokość sprzężoną odskoku nachylonego.
h1p = h1n = 0,83 m ,
tg a = 0,09 ,
Odczytano wartość K z rysunku 4.33 z książki A. Żbikowski i in. „Hydrauliczne podstawy projektów wodnomelioracyjnych” (str. 289)
K = f(tg a) = 2,5 ,
Pozostałe oznaczenia jak powyżej
h2n = 2,43 * 0,83 = 2,02 m ,
L0n =
m
i = tg a = 0,09
3.3.2 Obliczenie długości wypadu
Długość niecki wypadowej przyjmuję w przybliżeniu 3h2p , co daje w sumie 4,3 m.
3.3.3Dobór kształtu i wymiarów wypadu.
	Obliczenia głębokości niecki wypadowej
Obliczenia wykonuję dla trzeciego przypadku, tzn. h2n > tm, bo 2,02 m > 1,45 m ,
n = 1,05 ,
d = nh2n – tm = 1,05 * 2,02 – 1,45 = 0,67 m
Przyjmuję d = 0,7 m ,
h2n’ = tm + d = 1,45 + 0,7 = 2,15 m ,
,
- odczytane z rys. 4.34 z książki A. Żbikowski i in. „Hydrauliczne podstawy projektów wodnomelioracyjnych” (str. 290) ,
L0n = h2p * 4,6 = 1,42 * 4,6 = 6,53 m ,
Przyjęto długość odskoku równą:
L0n = 6,73 m ,
Głębokość niecki 0,70 m przyjmuję za ostateczną. Nie projektuję poszerzenia koryta.
4 Dobór umocnień i obliczenie rozmyć poniżej upustu.
4.1  Długość i rodzaj umocnień kanału doprowadzającego.
1)      Lu = (2 ÷ 3)b =
=15 m
2)      Lu ≤ 20 m
3)      Lu =
m,
V – prędkość w stanowisku dolnym,
	VR – prędkość dopuszczalna dla gruntu z tematu,
	b – szerokość koryta,
	V =
	m/s,
	F = 0,5 * (5 + 14,5) * 1,7 = 16,575 m2 ,
Umocnienia kanału doprowadzającego muszą być sztywne, a zatem na długości 15 m projektuję płyty betonowe.
4.2  Rodzaj umocnień kanału zrzutowego.
Na kanale zrzutowym projektuję umocnienia skarp w postaci narzutu kamiennego. Dno kanału zrzutowego jest wykonane z gruntu naturalnego, czyli piasku grubego.
4.3  Obliczenie rozmyć poniżej upustu.
	Do obliczeń przyjmuję schemat Rossińskiego
,
gdzie:
H – głębokość rozmycia ,
k1 – współczynnik uwzględniający wzmożoną burzliwość strumienia,
przyjmuję k1 = 1,7 dla umocnień na poziomie dna stanowiska dolnego i zakończone ścianą szczelną ,
q – jednostkowe natężenie przepływu w stanowisku dolnym,
Vn1 – prędkość nierozmywająca przy głębokości 1 m ,
Przyjmuję prędkość Vn1 = 0,57 m/s dla mojego gruntu (piasek średni) z tematu na podstawie tabeli 4.2 z książki A. Żbikowski i in. „Hydrauliczne podstawy projektów wodnomelioracyjnych” (str. 350) ,
q =
,
Bz = b + 0,4*2*tm = 5 + 0,4 * 2 * 1,45 = 6,16 m
q =
m3/sm ,
=
m ,
Powyższe obliczenia wskazują na fakt, iż nie nastąpi rozmycie dna gdyż nachylenie jest mniejsze od 1:3.

---

Sheet 4: głebokośc bystrza

	Głebokość bystrza					Qm
						Qk	49
						Bk
hkr Qk	1,33652687589003	1,34