---

Overview

Skurcz 1
Skurcz 2 Wykresy

---

Sheet 1: Skurcz 1

BETON PŁYTY POMOSTU I DOLNEJ
BETON KLASY		wybrany	B35/45	B40/50	B45/55	B50/60		tablica 4.1 str 195 Podstawy projektowania konstrukcji żelbetowych według Eurokodu 2
	fck	35	35	40	45	50	[MPa]
	fck,cube	45	45	50	55	60	[MPa]
współczynnik wpływu obc. długotrwałych i niekorzystnego przyłożenia obciążenia	acc	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	[MPa]	przybiera wartosci od 1,0 do 0,8 zarówno dla betonu ściskanego
współczynnik wpływu obc. długotrwałych i niekorzystnego przyłożenia obciążenia	act	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	[MPa]	przybiera wartosci od 1,0 do 0,8 zarówno dla betonu rozciąganego
sytuacje trwałe i przejściowe	gc	1,50	1,50	1,50	1,50	1,50	[MPa]
sytuacje wyjątkowe	gc	1,20	1,20	1,20	1,20	1,20	[MPa]
fcd = acc fck /gc	fcd	23,3	23,3	26,7	30,0	33,3	[MPa]	zakladam sytuacje trwałą lub przejściową
fcd = act fctk, 0,05 /gc	fctd	1,5	1,5	1,7	1,8	1,9	[MPa]	zakladam sytuacje trwałą lub przejściową
zazwyczaj fcm = fck + 8MPa	fcm	43	43	48	53	58	[MPa]
	fctm	3,2	3,2	3,5	3,8	4,1	[MPa]
	fctk, 0,05	2,2	2,2	2,5	2,7	2,9	[MPa]
	fctk, 0,95	4,2	4,2	4,6	4,9	5,3	[MPa]
	Ecm	34	34	35	36	37	[GPa]
odkształcenia uplastyczniające przy ściskaniu	ec1	2,25	2,25	2,3	2,4	2,45	[‰]
odkształcenia graniczne przed zmiążdżeniem	ec2	3,5	3,5	3,5	3,5	3,5	[‰]
nominalna wartość skurczu swobodnego	ecd, 0	0,41	0,41	0,38	0,36	0,34	[‰]	na skutek wysychania (tab. 4.2 str 203) przykładowo dla RH = 60% (wilgotności względnej otaczającego powietrza)
RH wilgotność wzgledna powietrza	RH				60	[%]
według EC1992 wzór B12 (str 186)	bRH	1,2152	[ - ]
	0,6 ·fcm	25,8	[MPa]
	fcm0	10	[MPa]				według EC1992 wzór B11 (str 186)
współczynnik zależny od cementu	ads1	5	[ - ]	= 3; 4; 6 dla cementu S, N, R
współczynnik zależny od cementu	ads2	0,115	[ - ]	= 0,13; 0,12; 0,11 dla cementu S, N, R
według EC1992 wzór B11 (str 186)	ecd, 0	0,49	[‰]
STAL ZBROJENIOWA
A-IIIN		RB500
wytrzymałość charakterystyczna na rozciąganie	ftk	550	[MPa]
charakterystyczna granica plastyczności	fyk	490	[MPa]
obliczeniowa granica plastyczności	fyd	420	[MPa]
STAL KONSTRUKCYJNA													okreslenie ciągliwości
STAL		wybrana	S355/M/ML	S420 M/ML	S460 Q/Ql/QL1								fu/fy >=1,10
specyfikowana minimalna granica plastycznosci.	fy=Reh	355	355	420	460	[MPa]							1,38028169014085
odkształcenia przy uplastycznieniu	ey					[‰]							eu >=15ey
specyfikowana minimalna wytrzymalość na rozciąganie	fu=Rm	490	490	520	570	[MPa]
odkształcenia przy znisczeniu	eu					[‰]
minmalne wydłużenie	L0	22	22	19	15	[%]
	E	210	210	210	210	[GPa]
	n	0,3	0,3	0,3	0,3	[GPa]
G=E/(2·(1+n))	G	80,8	80,8	80,8	80,8	[GPa]
współczynnik rozszerzalności cieplnej liniowej	a	1,2E-05	1,2E-05	1,2E-05	1,2E-05	[1/K]
współczynnik rozszerzalnosci cieplnej liniowej przy obliczaniu konstrukcji zespolonych	a	0,000010	0,000010	0,000010	0,000010	[1/K]
Rozpiętość mostu =	44	[m]	55
Betonowa płyta górna szerokość x rubość 3000x220mm	[mm2]	[cm2]		[m2]	b [mm]	t [mm]	t [m]	t [cm]	Beton		ciężar bet[kN]		przy rs=11 promili przykładowo dla parametrów z artykułu otrzymamy powierzchnię stali minimum =					79,2	[cm2]
powierzchnia betonu Ac	720000	7200		0,7200	3000	240	0,24	24	B		18,72		PRZYJMUJĘ TROCHĘ WIĘCEJ ZBROJENIA = 100 cm2
	[mm4]	[cm4]		[m4]														100	[cm2]
Jc	3456000000	345600		0,003456
odległość środka ciężkości od powierzchni styku					120
Część stalowa
	[mm]	[mm]		[mm2]	[mm]	[mm]	[mm]	[cm]
pas górny	bpg	tpg		pole	odl osi od dolnego włókna	odl od środka ciężkości stali	wysokość stali ha	wysokość całkowita H	sprawdzenie moment statyczny wzg osi ciężkości							oddychanie środnika	zalecane dla mostów drog.	zalecane dla mostów kolej.
	300	20		6000	2050	1351,11111111111	2060	230	0							b/t=hs/bs	<=300	<=250
środnik	bs	hs		pole			2,06									166,666666666667	206	200,2
	12	2000		24000	1040	341,111111111111	[m]										250,0	236,5
pas dolny	bpd	tpd		pole							ciężar stali [kN]
	600	40		24000	20	678,888888888889					4,239
Moment statyczny względem osi przez dolne włókno	37740000	37740		odl całej stali od dolnego włókna	698,888888888889
	[mm3]	[cm3]		odl całej stali od górnego włókna	1361,11111111111						ciężar stał dod [kN]
					2060						6,9
	[mm2]	[cm2]		[m2]
powierzchnia	54000	540		0,054
	[mm4]	[cm4]		[m4]							G [kN]	q=5kN/m2	M od G	M od Q pojazdu	M od q pojazdu		Suma M
Ja	32810333333,3333	3281033,33333333		0,032810333333333							29,859	15,00	7226	4400	3630		15256
													[kNm]	[kNm]	[kNm]		[kNm]
n0=Ea/Ecm	n0	6,18	[ - ]
miarodajny wymiar elementu ("średnica zastępcza")	h0 = 2Ac/u		252,632	[mm]										u - obwód "zwilżony" powietrzem
dzień			0,5	1	2	6	12	18	28	61	92	364
współczynnik zależny od cementu s	s =	0,25
fcm28	fcm28 =	43
fctm28	fctm28 =	3,2
	Ecm =	34
nominalna wartość skurczu swobodnego	ecd, 0 =	0,38	[‰]	trzeba wybrać stosownie do klasy betonu
nominalna wartość skurczu swobodnego	ecd, 0	0,49	[‰]	wybieram wartość większą z dwóch (pozycja C24 lub C76)
fcm(t)/fcm28 wzór (4.3) bcc(t)		bcc(t) =	0,197734769673384	0,342023559955906	0,503881404720914	0,748217382534532	0,876445015994122	0,940066386541841	1	1,08396230510718	1,11860310468175	1,19801075303101
		fcm(t) =	8,5	14,7	21,7	32,2	37,7	40,4	43,0	46,6	48,1	51,5	[MPa]
uwaga wzory na pełzanie z zalącznika B EN-PN1992-2 ważne są tylko dla fcm(t) > = 0.6fcm =								25,8	[MPa]	Ja analizuję je w całym zakresie wytrzymałości
wzór (4.13)		a =	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0	0,7	0,7	0,7
wzór (4.13) fctm(t) =[bcc(t)]a ·fctm		fctm(t) =	0,6	1,1	1,6	2,4	2,8	3,0	3,2	3,4	3,4	3,6	[MPa]
Współczynniki sprężystości w dniach			Ec 0,5d	Ec 1d	Ec 2d	Ec 6d	Ec 12d	Ec 24d	Ec 28d	Ec 61d	Ec 92d	Ec 364d
Ecm(t)=[fcm(t)/fcm]0,3Ecm			20,9	24,6	27,7	31,2	32,7	33,4	34,0	34,8	35,2	35,9	[GPa]		[dni]
Współczynniki sprężystości po uwzględnieniu pełzania
współczynnik zależny od miarodajnego wymiaru elementu	kh		0,8	w dobrym przybliżeniu (tab. 4.3 str. 203)					początek działania skurczu od wysychania [dni]					ts=	0,5	można wpisać własną wartość zależną od pielegnacji betonu
	t - ts =		0,0	0,5	1,5	5,5	11,5	17,5	27,5	60,5	91,5	363,5
skurcz Według K. Flagi [14]
wartość ze wzoru (4.41 str. 204)	eca, Ą =2,5(fck-10)·10-6		0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	[‰]
wartość ze wzoru (4.42 str. 204)	bas(t)=1-e(-0,2*t^0,5)		0,132	0,181	0,246	0,387	0,500	0,572	0,653	0,790	0,853	0,978
odkształcenia skurczowe autogeniczne (samorodne, pierwotne)	eca(t)=bas(t)·eca, Ą		0,008	0,011	0,015	0,024	0,031	0,036	0,041	0,049	0,053	0,061	[‰]
wartość ze wzoru (4.39)	bds(t, ts)=(t-ts)/[(t-ts)+0,04·(h0)3/2]		0,000	0,003	0,009	0,033	0,067	0,098	0,146	0,274	0,363	0,694		UWAGA ho [mm]
odkształcenia skurczowe betonu od wysychania (wtórne)	ecd(t)=bds(t, ts)·kh·ecd, 0		0,000	0,001	0,004	0,013	0,026	0,038	0,057	0,106	0,141	0,269	[‰]
porównanie odkształceń autogenicznych do skurczowych	eca(t)/ecd(t)		#DIV/0!	940,777	428,846	188,409	120,488	93,761	71,940	46,521	37,861	22,711	[%]
Sumaryczne odkształcenia skurczowe	ecs=eca(t) + ecd(t)		0,008	0,013	0,019	0,037	0,057	0,074	0,098	0,156	0,194	0,330	[‰]		eca(t=364)/ecs(t=364) =		18,5	[%]		ecd(t)/ecs(t) =		81,5	[%]
skurcz Według zalącznika B z EN-PN1992-2
warunek B113, B114	fcm(t)/fck		0,243	0,420	0,619	0,919	1,077	1,155	1,229	1,332	1,374	1,472
odkształcenia skurczowe autogeniczne (dla <28 dni)	eca(t)=(fck-20)(2,2fcm(t)/fck-0,2)·10-6		0,005	0,011	0,017	0,027	0,033	0,035	0,030	0,033	0,036	0,042	[‰]	eca(t)=(fck-20)(2,8-1,1*e(-t/96))·10-6
porównanie skurcz autogeniczny wg (załącznika B/ Flagi [14])			60,866	95,916	113,192	112,922	104,142	98,226	72,714	67,336	66,899	68,104	[%]
według B.116	K(fck) =		18	18	18	18	18	18	18	18	18	18
Beton z = 1 ; bez = 0	1	pole decyzyjne czy użyto do wykonania betonu pyłu krzemionkowego (SFC) w ilości mniejszej niż 5% wagi cementu = 0; większej lub równej 5% = 1
z %SFC wynika bcd =	0,007	UŻYTO SFC do wykonania betonu
odkształcenia skurczowe betonu od wysychania (wtórne)	według B.116		0,000	0,001	0,002	0,006	0,013	0,020	0,031	0,063	0,090	0,237	[‰]
porównanie skurczu od wysychania wg (załącznika B/ Flagi [14])			#DIV/0!	49,113	49,307	50,077	51,206	52,307	54,078	59,430	63,859	88,189	[%]
porównanie odkształceń autogenicznych do skurczowych	eca(t)/ecd(t)		#DIV/0!	1837,312	984,475	424,856	245,044	176,072	96,730	52,710	39,664	17,539	[%]
Sumaryczne odkształcenia skurczowe	ecs=eca(t) + ecd(t)		0,005	0,011	0,019	0,034	0,046	0,055	0,060	0,096	0,126	0,279	[‰]		eca(t=364)/ecs(t=364) =		14,9	[%]		ecd(t)/ecs(t) =		85,1	[%]
porównanie skurczu sumarycznego wg (załącznika B/ Flagi [14])			60,866	91,419	101,112	91,132	80,133	74,527	61,875	61,940	64,694	84,472	[%]
Odkształcenia od skurczu całkowitego uśrednione			0,007	0,012	0,019	0,035	0,051	0,064	0,079	0,126	0,160	0,305	[‰]
Siła od skurczu
Siła od skurczu Fs=Ac·ecs(t)·Ecm(t)	Fs	[kN]	99,8	212,8	380,5	794,6	1211,6	1549,1	1932,6	3159,1	4047,7	7872,3	[kN]	bez uwzględnienia zarysowania
naprężenia od skurczu osiowo do betonu			0,1	0,3	0,5	1,1	1,7	2,2	2,7	4,4	5,6	10,9	[MPa]
pełzanie według K. Flagi [14]
wzór 4.56 str 208	a1	0,8658
wzór 4.56 str 208	a2	0,9597
wzór 4.56 str 208	a3	0,9022
wzór 4.50 str 208	fRH	1,4854												zakladam, że beton ma fcm>35 MPa
wzór 4.51 str 208	b(fcm)	2,5620
założone czasy przyłożenia obciążenia		skurcz	ciężar własny - G	wyposażenie - Gadd	obciązenie użytkowe -Q
dla pełzania	t0	0,5	28	61	92	[dni]
wzór 4.52 str 208	b(t0)	1,0303	0,4884	0,4210	0,3891
wzór 4.48 str 208	f0	3,9210	1,8588	1,6020	1,4806		podstawowy współczynnik pełzania
wzór 4.55 str 208	bh	606				współczynnik zależny od RH i ho								zakladam, że beton ma fcm>35 MPa
wzór 4.53 str 208	bc(t, t0)	dla skurczu	0,0000	0,1188	0,1651	0,2434	0,3028	0,3424	0,3903	0,4869	0,5438	0,7452
wzór 4.53 str 208	bc(t, t0)	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	0,4112	0,4945	0,7341
wzór 4.53 str 208	bc(t, t0)	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	0,4039	0,7193
wzór 4.53 str 208	bc(t, t0)	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	0,7037
wzór 4.47 str 208	f(t, t0)	dla skurczu	0,00	0,47	0,65	0,95	1,19	1,34	1,53	1,91	2,13	2,92
wzór 4.47 str 208	f(t, t0)	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,76	0,92	1,36
wzór 4.47 str 208	f(t, t0)	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,65	1,15
wzór 4.47 str 208	f(t, t0)	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	1,04
pełzanie według załącznika B [16]
pełzanie podstawowe
dla pełzania	t0	0,5	28	61	92	[dni]
wzór B. 119	fbo	1,6307	0,8952	0,8689	0,8588		podstawowy współczynnik pełzania
wzór B. 120	bbc	0,7305	11,5392	15,4032	17,3526
	(t - t0)^0,5	dla skurczu	0,00	0,71	1,22	2,35	3,39	4,18	5,24	7,78	9,57	19,07
	(t - t0)^0,5	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	5,7446	8,0000	18,3303
	(t - t0)^0,5	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	5,5678	17,4069
	(t - t0)^0,5	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,0000	16,4924
wzór B. 118	fbo(t, t0)	dla skurczu	0,00	0,80	1,02	1,24	1,34	1,39	1,43	1,49	1,51	1,57
wzór B. 118	fbo(t, t0)	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,30	0,37	0,55	ujemnych wartości nie rozpatruje
wzór B. 118	fbo(t, t0)	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,23	0,46	ujemnych wartości nie rozpatruje
wzór B. 118	fbo(t, t0)	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,42	ujemnych wartości nie rozpatruje
pełzanie spowodowane wysychaniem
wzór B. 121	fdo	1000,0000
wzór B. 118	fd(t, t0)	dla skurczu	0,00	0,00	0,00	0,01	0,03	0,04	0,06	0,11	0,14	0,27
wzór B. 118	fd(t, t0)	G	-0,04	-0,04	-0,03	-0,03	-0,01	0,00	0,02	0,07	0,10	0,23	ujemnych wartości nie rozpatruje
wzór B. 118	fd(t, t0)	Gadd	-0,10	-0,09	-0,09	-0,07	-0,05	-0,03	-0,01	0,05	0,09	0,22	ujemnych wartości nie rozpatruje
wzór B. 118	fd(t, t0)	Q	-0,14	-0,14	-0,14	-0,13	-0,11	-0,10	-0,08	-0,03	0,00	0,13	ujemnych wartości nie rozpatruje
pełzanie całkowite (sumaryczne)
	fbo(t, t0) + fd(t, t0)	dla skurczu	0,00	0,80	1,03	1,26	1,37	1,43	1,49	1,60	1,66	1,84
	fbo(t, t0) + fd(t, t0)	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,02	0,37	0,47	0,78
	fbo(t, t0) + fd(t, t0)	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,05	0,32	0,69
	fbo(t, t0) + fd(t, t0)	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,55
współczynniki pełzania całkowitego uśrednione
	f(t, t0)	dla skurczu	0,00	0,63	0,84	1,11	1,28	1,38	1,51	1,75	1,89	2,38				0	136,197063084488	129,148327177546	115,818412319957	107,598016215473	103,118400742532	98,6188920470239	91,8170948487628	88,8265246625096	81,4810488752459
	f(t, t0)	G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,01	0,56	0,69	1,07					ile % stanowi wedłu B pełzanie do tego wg Flagi					0	73,9175176306943	75,5266401474562	78,5942472242562
	f(t, t0)	Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,02	0,48	0,92											0	74,6246447243186	79,7226814695911
	f(t, t0)	Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	0,00	0,79												0	76,2408027615171
wzór 5,6 EC 94-2	yL	dla skurczu	0,55
		G	1,10
		Gadd	1,10
		Q	1,00
		sprężanie wygięciem	1,50
wzór 5,6 EC 94-2	nL	dla skurczu	6,18	8,33	9,02	9,93	10,52	10,88	11,30	12,13	12,61	14,26
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	6,24	10,01	10,89	13,46
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	6,34	9,46	12,42
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	6,18	11,08
		sprężanie wygięciem	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	6,41	10,65	14,69	przyjęto współczynnik pełzania jak dla G dodatkowych
sprawdzenie naprężeń ściskających bo może są duże i trzeba współczynnik pełzania zastosować nieliniowy (EC 1992-1-1 punkt 3.1.4 (4))?
Parametry przekrojów sprowadzonych dla poszczególnych faz pracy z uwzglednieniem zbrojenia			Fs1	Fs1	Fs2	Fs6	Fs12	Fs24	Fs28	Fs61	Fs92	Fs364
powierzchnia całkowita sprowadzona		dla skurczu	1806	1504	1438	1365	1325	1302	1277	1233	1211	1145
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	1794	1359	1301	1175	[cm2]
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	1775	1401	1220
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	1806	1290
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	1764	1316	1130
moment statyczny względem dolnych włókien		dla skurczu	313666	247915	233604	217588	208800	203808	198403	188919	184005	169580	[cm3]			#NUM!
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	311092	216271	203636	176127
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	306945	225511	185933
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	313666	201166
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	304588	206920	166401
odl osi przekroju zespolonego od dolnego włókna stali		dla skurczu	174	165	162	159	158	157	155	153	152	148	[cm]
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	173	159	157	150
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	173	161	152
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	174	156
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	173	157	147
ac		dla skurczu	44,293	53,174	55,601	58,594	60,377	61,439	62,632	64,841	66,048	69,866	[cm]
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	44,584	58,854	61,476	68,080
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	45,062	57,074	65,569
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	44,293	62,016
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	45,338	60,773	70,767
aa		dla skurczu	103,82	94,94	92,51	89,52	87,73	86,67	85,48	83,27	82,06	78,25	[m]
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	103,53	89,26	86,63	80,03
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	103,05	91,04	82,54
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	103,82	86,09
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	102,77	87,34	77,34
a=ac+aa	sprawdzenie	dla skurczu	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	148,11	[m]
		G	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	148,11	148,11	148,11	148,11
		Gadd	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	148,11	148,11	148,11
		Q	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	148,11	148,11
		spręż wygięc	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	#NUM!	148,11	148,11	148,11
odl. gc			44,413	53,294	55,721	58,714	60,497	61,559	62,752			69,986	[m]
odl. dc			44,173	53,054	55,481	58,474	60,257	61,319	62,512			69,746	[m]
odl. ga			0,323	0,412	0,436	0,466	0,484	0,494	0,506			0,579	[m]
odl. da			1,737	1,648	1,624	1,594	1,576	1,566	1,554			1,481	[m]
	sprawdzenie		0,240	0,240	0,240	0,240	0,240	0,240	0,240			0,240
	sprawdzenie		43,850	52,643	55,045	58,008	59,773	60,825	62,005			69,167
	sprawdzenie		2,060	2,060	2,060	2,060	2,060	2,060	2,060			2,060
Jcomp			#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[cm4]		Suma etapów
Moment od DFs			#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[kNm]		#VALUE!	[kNm]
Naprężenia liczone od skurczu na zespolony
gc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi betonu	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
dc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
ga	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi zespolonego	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi stali	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
da	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
Naprężenia uwględniające to, że stal jest więzem dla betonu (sumaryczne ale kążdy etap obciążenia 0,5;1, 2, 6, 12, 24, 28 dni osobno)
gc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi betonu	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
dc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
ga	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi zespolonego	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
w osi stali	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
da	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]		#VALUE!	[MPa]
Naprężenia uwględniające to, że stal jest więzem dla betonu (sumaryczne ale etapy obciążenia 1, 2, 6, 12, 24, 28 dni dodawane do siebie)
gc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
w osi betonu	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
dc	beton		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
ga	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
w osi zespolonego	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
w osi stali	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
da	stal		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!			#VALUE!	[MPa]
			0,5	1	2	6	12	24	28			364

---

Sheet 2: Skurcz 2 Wykresy

	Składniki		[mm]
	gc		2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!
	w osi betonu		2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!
	dc		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!
	ga		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!
	w osi zespolonego		1737	#VALUE!	1648	#VALUE!	1624	#VALUE!	1594	#VALUE!	1576	#VALUE!	1566	#VALUE!	1554	#VALUE!	1481	#VALUE!
	w osi stali		699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!
	da		0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!
																				D trad. - etapowe	D trad. - etapowe
																					D trad.
	Suma		[mm]																	[MPa]	[%]
	gc		2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	w osi betonu		2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	dc		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	ga		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	w osi zespolonego		1737	#VALUE!	1648	#VALUE!	1624	#VALUE!	1594	#VALUE!	1576	#VALUE!	1566	#VALUE!	1554	#VALUE!	1481	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	w osi stali		699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	da		0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!		#VALUE!	#VALUE!
	Składniki przeskalowane		[mm]
	gc		2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!	2300	#VALUE!
	w osi betonu		2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!	2180	#VALUE!
	dc		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!
	ga		2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!	2060	#VALUE!
	w osi zespolonego		1737	#VALUE!	1648	#VALUE!	1624	#VALUE!	1594	#VALUE!	1576	#VALUE!	1566	#VALUE!	1554	#VALUE!	1481	#VALUE!
	w osi stali		699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!	699	#VALUE!
	da		0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!	0	#VALUE!
	Skłądniki skalowania			0		20		40		60		80		100		120		140
				0,5		1		2		6		12		24		28		364
ZMIENNOŚĆ E betonu przy t=22cm
	B		30	37	45	50	55	60				30	37	45	50	55	60
	fck		25	30	35	40	45	50				25	30	35	40	45	50
	Ecm		31	32	34	35	36	37				31	32	34	35	36	37
												Wartości do wykresu
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				-0,18	-0,20	-0,25	-0,28	-0,30	-0,33
[MPa]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				-9,63	-9,67	-9,75	-9,79	-9,82	-9,85
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				5,92	6,11	6,50	6,69	6,88	7,07
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				-723,64	623,10	167,58	131,36	110,97	97,88
[%]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				18,08	17,51	16,33	15,72	15,10	14,46
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				26,74	26,65	26,48	26,40	26,32	26,25
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!				34,77	34,78	34,79	34,78	34,78	34,77
ZMIENNOŚĆ grubości płyty betonowej (zarazem powierzchni betonu/stali) przy B45
	t [cm]		14	16	18	20	22	24	26	28	30	14	16	18	20	22	24	26	28	30
												Wartości do wykresu
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	0,14	0,02	-0,08	-0,17	-0,25	-0,33	-0,40	-0,46	-0,53
[MPa]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	0,33	0,26	0,21	0,17	0,14	0,11	0,10	0,09	0,09
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	-9,10	-9,35	-9,54	-9,67	-9,75	-9,80	-9,81	-9,80	-9,77
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	3,94	4,57	5,21	5,86	6,50	7,14	7,77	8,40	9,02
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	13,51	3,27	-21,32	-172,04	167,58	86,14	66,91	58,26	53,32
[%]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	22,14	20,54	18,99	17,56	16,33	15,39	14,86	14,82	15,32
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	27,84	27,45	27,10	26,78	26,48	26,20	25,93	25,68	25,43
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	34,55	34,68	34,76	34,79	34,79	34,75	34,69	34,61	34,52
ZMIENNOŚĆ J stali poprzez h środnika przy B45, grubości płyty t=22cm
	hs [mm]		1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200	2400	2600	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200	2400	2600
												Wartości do wykresu
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	-0,67	-0,54	#VALUE!	-0,37	-0,30	-0,24	-0,18	-0,14	-0,09
[MPa]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	0,15	0,12	#VALUE!	0,12	0,13	0,14	0,15	0,17	0,19
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	-9,49	-9,65	#VALUE!	-9,76	-9,76	-9,75	-9,71	-9,67	-9,62
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	8,27	7,77	#VALUE!	7,00	6,70	6,44	6,21	6,00	5,82
D	włókna górne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	49,19	54,25	#VALUE!	75,34	104,51	219,72	-372,15	-70,76	-28,47
[%]	włókna dolne betonu		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	20,40	17,81	#VALUE!	16,02	16,08	16,43	16,94	17,51	18,10
	włókna górne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	25,27	25,61	#VALUE!	26,13	26,34	26,53	26,70	26,86	27,00
	włókna dolne stali		#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	#VALUE!	35,17	35,14	#VALUE!	34,98	34,87	34,76	34,63	34,51	34,38