---

Overview

Wydruk
Kratownice
kl.drewna
Strefy
Momenty

---

Sheet 1: Wydruk

ROZPIĘTOŚĆ					L=	14,50	m	14500	mm						XXXXX	komórki które trzeba zedytować
WYSOKOŚĆ					h/l=1/	4									XXXXX	komórki które mogą być te same
					H=	3,63	m	3625	mm
ROZSTYAW DZWIGARÓW					a=	1,05	m	1050	mm
DREWNO LITE KL C							18
POKRYCIE DACZU				gont bitumiczny
BUDYNEK O WYMIARACH
OBC. ŚNIEGIEM				2
OBC. WIATREM				2
1.0	Geometria
tg α =	0,50	=>	α =	26,565051177078		cos α =	0,894
						sin α =	0,447
L1 =	4052,87320921837	mm	4,053	m
L2=	2026,43660460918	mm	2,026	m	Przyjęto			pas górny	80	x	190
L3=	4531,25	mm	4,531	m				pas dolny	80	x	150
L4=	4531,25	mm	4,531	m				krzyżulec	70	x	80
L5=	5437,5	mm	5,438	m
2.0 Zestawienie obciążeń
2.1 Stałe dachu							γf
	dachówka ceramiczna				0,460		1,2		0,552			zabaczyć w notatkach i rozbić łaty i folię
	łaty + folia				0,065		1,2		0,078
				q1k=	0,710			q1d=	0,852
2.2 Stałe stropu podwieszonego (pasa dolnego)
							γf
	Płyta GKF 12,5mm				0,150		1,2		0,180
	listwy 0,06*0,032*6				0,031		1,1		0,034
	Folia aluminiowa				0,015		1,2		0,018
	Wełna mineralna 15cm				0,150		1,2		0,180
				q2k=	0,340			q2d=	0,410
2.3 Ciężar własny dachu						γf
	g3kd=	0,014	*L=	0,203		1,1		0,223
2.4 Obciążenie śniegiem
	s=qk*C					γf
	C=0,8+0,4*(α-15)/15			0,947		1,4		1,326
2.5 Obciążenie wiatrem
I wariant
q1=	0,35	II strefa
Ce=	1	teren A
β=	1,8	bud niepodpiwniczony
C2(n)=0,015*α-0,2=			0,19847576765617
C2(z)=	-0,4
					qk		γf		qd
nawietrana		W1kd=	q1*Ce*β*C2=		0,125		1,3		0,163
zawietrzna		W2kd=	q1*Ce*β*C2=		-0,252		1,3		-0,328
II wariant
C2'= -0,045*(40-α) =			-0,604572697031491		qk		γf		qd
	W1kd'=	q1*Ce*β*C2'=			-0,381		1,3		-0,495
	W2kd'=	q1*Ce*β*C2=			-0,252		1,3		-0,328
3.0 Obliczenia sił obciążeń w węzłach kratownicy
3.1 Od obciążeń stałych i śniegu								0,5 g3
a) pasa górnego
P1k(g1)=		3,021		P1k(g3)=		0,386		P1k(s)=		3,605
P1d(g1)=		3,626		P1d(g3)=		0,850		P1d(s)=		5,046
całkowite obciążenie w węźle pasa górnego
		P1k=	7,012
		P1d=	9,52
b) pasa dolnego
P2k(g2)=		1,779		P2k(g3)=		0,531
P2d(g2)=		2,146		P2d(g3)=		0,584
całkowite obciążenie w węźle pasa dolnego
		P2k=	2,311
		P2d=	2,730
3.2 Obciążenie skupione od wiatru
I wariant		W1k=	1,540		W2k=	0,00		II wariant		W1k'=	-0,90		W2k'=	-1,33
		W1d=	2,310		W2d=	0,00				W1d'=	-1,36		W2d'=	-2,00
4.0 Siły wewnętrzne w prętach układu
4.1 Siły Mi1 od obciążeń jednostkowych węzłów
			1		2		3		4
		SIŁY	Obciążenie jednostkowe węzłów
			P1=1		P2=1		W1=1		W2=1
	1	G1	-3,370		-2,230		-1,75		-1,25							-3,37
	2	G2	-2,920		-2,230		-1,75		-1,25							-2,92
	3	G1'	-3,370		-2,230		-1,25		-1,75							-3,37
	4	G2'	-2,920		-2,230		-1,25		-1,75							-2,92
	5	D1	3,020		2,000		1,33		1,12							3,02
	6	D2	3,020		1,230		0,21		1,12							3,02	-2,23
	7	D1'	3,020		2,000		0,21		2,25							3,02	-2,23
	8	K1	-0,900		0,000		-1,00		0,00							-0,9	-2,23
	9	K1'	-0,900		0,000		0,00		-1,00							-0,9	-2,23
	10	K2	1,000		1,250		1,10		0,00							1	2
	11	K2'	1,000		1,250		0,00		1,10							1	1,23
																	2
4.2 Siły wewmętrzne w prętach kratownicy																	0
																	0
		Siły		Obciążenia węzłów obliczeniowych													1,25
				P1d=	10,78	P2d=	3,450	W1d		W2d		Ekstr					1,25
		G1, G1'		-36,329		-7,694		-4,04		0,00		-48,065
		G2, G2'		-31,478		-7,694		-4,04		0,00		-39,171
		D1, D1'		32,556		6,900		1,70		0,00		39,456
		D2		32,556		4,244		1,70		0,00		36,799
		K1, K1'		-9,702		0,000		3,07		0,00		-6,630
		K2, K2'		10,780		4,313		-0,29		0,00		14,807
4.3 Momenty zginające pasa górnego
									4,202
					4,852		KNm
					-8,627		KNm
4.4 Wymiarowanie prętów układu
Stan graniczny nośności nad podporą da się określić według zależności:
Wytrzymałości obliczeniowe materiału
-drewno kl C		18
- charakterystyczne					fmk=	18	MPa			fcok=	18	MPa
					ft0k=	11	MPa			Eo,mean=	9000	MPa
					E0.05=	6000	MPa			ρmean=	380	kg/m3
										ρk=	320	kg/m3
	kmod=	klasa użytkowania 2
		klasa trwania obciążenia						stałe
							śnieg - średniotrwałe
							wiatr - krótkotrwałe
		materiał - drewno lite
- drewno lite		γm=	1,3
		kmod=	0,9
		βc=	0,2
	f cod=	12,4615384615385	MPa	na ściskanie
	f tod=	7,62	MPa	na rozciąganie
	f myd=	12,46	MPa	w obu kierunkach
Parametry przekroju
pas górny		80	x	190
pole powierzchni przekroju Ad=					15200	mm2			Wy=	481,333333333333	x10^3 mm3
									Jy=	54,91	mm
				4053		mm			Jz=	23,12	mm
smukłość					73,8
4.5 Nośność pasa górnego
	Nad podporą Kcy=1
		3,16	N/mm2 =>		3,16	Mpa					17,92	Mpa
				1,503		< 1
					.
					warunek nie spełniony
	W przęśle
			10,86	Mpa								1,408
				1,287								0,506
		3,16	N/mm2 =>		3,16	Mpa				10,08	Mpa
				1,310		< 1
					.
					warunek nie spełniony
4.6 Nośność pasa dolnego
		4531	5438	4531
		1	1,20	1
				0,548	kN/m				α1=	0,07				źle
									αp=	-0,12				źle
Dla	1	1,20	1	przyjęto 1		1,20	1		α2=	0,06				źle
				0,8019		kNm
				0,6545		kNm
				-1,3698		kNm
Warunek nośności
Pas dolny przyjęto			80	150
	Anet=	12000	mm2				σ tod=	3,288	N/mm2
	Wn=	300,0	x10^3mm3				σ myd=	4,57	N/mm3
	D1d=	39,46	kN
	Mpd=	-1,37	kNm
						Przekrój dobrany prawidłowo.
					0,798		< 1
						waunek spełniony
						.
4.7 Nośność krzyżulca
Przyjęto przekrój krzyżulca
	b=	70
	h=	80
	Ad=b*h=	5600		f cod=	12,4615384615385
				βc=	0,2
				i=0,289*b=	20,23
				λ cz=L2/i=	100,2
					0,294
				1,747							5,90	Mpa
						2,151					1,18	Mpa
				0,324		< 1
					waunek spełniony
					.
5.0 Złącza na płytki kolczaste
WĘZEŁ A
a=	212,43		> B
L1=	424,85		> L
Przyjmuję płytkę M16				B=	229		L=	305	(tab. 7-2)
F1 =	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
			kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						26,565051177078	)
Wymagana powierzchnia docisku kolców do otaczającego drewna .
Pas górny					Pas dolny
η=	0,65	(tab 7.12)			η=	0,8	(tab 7-12)
			369,73		cm2					246,5975	cm2
Rzeczywiste powierzchnie netto płytki
Pas górny		A g net= B' *L' *0,5						L1=	424,9	mm
								B'=B-10=	209	mm
								L'=L-10=	285	mm
		A g net=	297,825	cm2 >	369,73		cm2
				.
				warunek nie spełniony
Pas dolny								L2=	300,0	mm
								B'=	130	mm
								L'=	290,0	mm
		A d net=	182	cm2 >	246,60		cm2
				.
				warunek nie spełniony
Ostatecznie przyjęto płytkę M16					229	305	mm
Scinanie
				469,326257254744	N/cm					512,1	mm
α =	30	F1v =	535
α =	26,565051177078			F1v =	505	> Fv=	469
α =	45	F1v =	665				waunek spełniony
(z tabeli 7-11 z interpolacji liniowej)							.
WĘZEŁ B
- Pas górny		PIId = G1d - G2d =			8,894	kN	bk=	80	mm
				P1d=	9,52	kN	l1=	185
				P1┴ =	8,517	kN
								tg α =	1,04424224965504	=> α=	46,24
					12,31			tg β =	0,957632197251492	=> β=	43,76
Przyjęto szerokość płytki M16 B=					76	(tab 7-2)
β =	45	F1 =	77
β =	43,76			F1v =	78
β =	60	F1 =	70			(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
- Wymagana powierzchnia płytki										79,36	cm2
Rzeczywista powierzchnia
							A g net =	99,00	>	79,36
								waunek spełniony
								.
- Krzyżulec		K1d=	6,63	kN
				33,15	cm2
F1k1=	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=0						interpolowana liniowo)
według tab 7-2 przyjmuję długość L=						305			L1=	185	mm
									L2=	120	mm
		A k net = (bk-20)*(L1-20)
			A k net =	60,00	>	33,15
						waunek spełniony
- Ścięcie płytki
Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
α =	90	F1v =	570	N/cm
				626,444884734655	N/cm			lv =	76,0	mm
				F1v =	570	> Fv=	626,4
							.
							warunek nie spełniony
Ostatecznie przyjęto płytkę M16					76	305
WĘZEŁ D
			D II= d1d - D2d =	2,657	kN
			D┴ =P2d =	2,730	kN						3,81	kN
Przyjęto płytki M16 o wymiarach					152	305
- Zakotwienie płytki w pasie dolnym
				1,03	=> β =	45,78
F1d =	92	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
			kloców do drewna (z tab. 7-9 β=15 i α=15)
			20,70	cm2
						6,63	kN
					35,3188364764269	cm2
F1k1=	94	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	45	F1 =	100
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=90-						26,565051177078		interpolowana liniowo)					α =	63,43			F1v =	94
															α =	60	F1 =	95
- Zakotwienie płytki w krzyżulcu K2 =						14,81									(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
					71,07776209811	cm2
				arc tg	1,33333333333333	=>	53,130102354156
F2k=	104	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	60	F1 =	95
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						53,1	interpolowana liniowo)						α =	53,13			F1v =	104
															α =	75	F1 =	75
Sprawdzenie powierzchni efektywnych:							αk1 =	63,434948822922							(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
	Ak1n=	44,3	>	Ak1 =	35,32	sin	63,434948822922	=>	0,894
	Ak2n=	49,5	>	Ak1 =	71,08	sin	53,130102354156	=>	0,800
	Adn=	201,3	>	Ak2 =	20,70
- ścięcie płytek			lv =	305		cm
		F1v =	450	N/cm odczytana z tab 7-11 dla α=0 i M16
		V = DII =	2,657	kN
							43,5	<	450
							waunek spełniony
							.
Ostatecznie przyjęto w węźle D płytkę 2xM16 o wymiarach									152	305	mm
WĘZEŁ C
- Zakotwienie płytki w pasie górnym ze względu na siłę P1d.
F1 =	58	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													β =	30	F1 =	58
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=					26,565051177078	i α=90 interpolowana liniowo)							β =	26,57			F1v =	58
															β =	45	F1 =	57
Przyjęto płytki M16 o szerokości B=						114	mm i długości L=			203	mm				(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
		0,55*B < 0,5*L
		62,7	mm <		101,5	mm
			P1d =	10,78	kN
				46,28
					Apn =	60,078	>	46,28
							waunek spełniony
							.
- Ścięcie płytki			lv =	114,0	mm
	Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
	α =	90	F1v =	570	N/cm
			472,8	N/cm	F1v > Fv
					570	>		472,8
						waunek spełniony
						.
Ostatecznie przyjęto w węźle C płytkę 2xM16 o wymiarach									114	203	mm
- Zakotwienie płytki dolnej w krzyżulcu K2
	Przyjęto płytki M16 o wymiarach					171		mm
	K2d =	14,81
				71,08	cm2
F1 =	104	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk													α =	60	F1 =	95
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						53,1	interpolowana liniowo)						α =	53,13			F1v =	104
															α =	75	F1 =	75
- Zakotwienie płytki dolnej w pasie górnym															(z tabeli 7-9 z interpolacji liniowej)
			K2d =	14,81
			φ1 = φk2 - φG =	26,6
	G2d-1= K2d *cosφ1 =				13	kN					66,22	cm3
F1 =	100	N/cm2 - nośność obliczeniowa płytek typu M16 z uwagi na docisk
		kloców do drewna (z tab. 7-9 β=0 i α=						26,565051177078	)
	Przyjęto płytki M16 o wymiarach					171	407	mm
Sprawdzenie powierzchni efektywnych:								10,6
		Ag2n =	92,88	> Ag2=		66,22	cm3
				waunek spełniony
				.
		Ak2n =	67,58	> Ak2=		71,08	cm2
				.
				warunek nie spełniony
- sprawdzenie wytrzymałości płytki na ścinanie									lv = 0,5*L/cosα =	22,75	cm
	Nośność obliczeniowa płytek typu M16 na ścinanie F1v [N/cm] z tablicy 7-11 dla:
	α =	26,565051177078	F1v =	567	N/cm
										β =	30	F1 =	535
			291,0	N/cm						β =	33,70		F1v =	567
										β =	45	F1 =	665
											(z tabeli 7-11)
					F1v > Fv
					567,066666666667	>		291,0
						waunek spełniony
						.
Ostatecznie przyjęto w węźle C płytkę 2xM16 o wymiarach									171	407	mm
6.0 Połączenie pasa dolnego na długości
Połączenie przyjęto w punkcie przęsła środkowego gdzie nie występuje moment zginający,
w odległości od węzła D wynoszącej:
						le = 0,2*l=	1087,5	mm
W punkcie E działa siła podłużna rozciągająca Nd2=								36,80	kN oraz obciążenie pasa:
	qd =	0,5499375	kN/m
					0,897085546875	kN			Me = 0
Przyjęto płytki M16 o szerokości					76	mm		.
Wypadkowa			Wd =	36,810032916155	kN
Potrzedna powierzchnia płytki M16 (dla β=0, F1=								100	N/cm2 )
			arc tgε =		0,024377920842494	=> ε=	1,39647538753256
				An =	184,050164580775	cm2
Potrzebna długość płytki:
				lp > An/b =		24,217126918523	cm
		0,55*b=	41,8	<	242,17126918523		warunek producenta nie został spełniony
Zastosowano połączenia na gwoździe jednocięte
Zastosowano nakładki grubości					25	mm i gwoździe jednocięte				d=	3,5	90	mm
Obliczenie nośności gwoździ na 1 cięcie:
	t1 =	25	mm
	l2 =	58,75	mm	>	80	mm	gwoździe nie mogą być wbijane w jednej osi
	t2 =	80	mm
							=	12,4750580308956	Mpa
					=	1091,56757770336	N
						3493,01624865077	N
												1165	N
						4250,66359263647	Nmm
											1338,56725585145	N
											569,397768048224	N
							670,179840899426	N
		569	N			n=	32,3
		toteż przyjęto	34	gwoździ z każdej strony styku oraz z każdej steony elementu.
Rozmieszczenie gwoździ
		(5+5*cosα)*d=	35	mm		- rozstaw wzdłuż włókien
	5 * d =	17,5	mm			- rozstaw prostopadły do włókien
	5 * d =	17,5	mm			- odl. od krawędzi nieobc. prostop. do włukien							prz.	20
	(5+5*sinα)*d=	17,9	mm		- odl.od krawędzi obc. prostop. do włókien							prz.	20
10*d =	35	mm			- odl. od końca nieobc. wzdł. Włókien							prz.	40
	(10 + 5 * cosα)*d=		52,5	mm	- odl.od końca odc. wzdł. Włókien							prz.	60
Liczba szeregów gwoździ w pasie							6,28571428571429		przyjęto	7	szeregi co		20	mm
Liczba rzędów gwoździ w pasie							9,71428571428571
Długość nakładek							480	mm
II Stan graniczny użytkowalności
(Ugięcie dźwigara kratowego)
Ugięcie od obciążeń stałych
	Obciążenie charakterystyczne w węzłach układu
				3,408	kN
				2,311	kN
Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik' [N]		Ni2	Nik'' [N]		Nik=		U inst
			przek	P1=1	3,408		P2=1	2,311		Nik'+Nik''
G1	4053		15200	-3,37	-11484		-2,23	-5153		-16637		1,0991
G2	4053		15200	-2,92	-9951		-2,23	-5153		-15103		0,9978
G1'	4053		15200	-3,37	-11484		-2,23	-5153		-16637		1,0991
G2'	4053		15200	-2,92	-9951		-2,23	-5153		-15103		0,9978
D1	4531		12000	3,02	10291		2	4621		14913		1,2514
D2	5438		12000	3,02	10291		1,23	2842		13133		0,8133
D1'	4531		12000	3,02	10291		2	4621		14913		1,2514
K1	2026		5600	-0,9	-3067		0	0		-3067		0,0000
K1'	2026		5600	-0,9	-3067		0	0		-3067		0,0000
K2	4531		5600	1	3408		1,25	2888		6296		0,7076
K2'	4531		5600	1	3408		1,25	2888		6296		0,7076
											Σ =	8,9251
	U inst = 0,5 * Σ =			4,4625393184885	mm
			4,4625393184885				7,1400629095816
od śniegu
		Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik' [N]		Ni1od P2	u
					przek	P1=1	3,605		P2=1
		G1	4053		15200	-3,37	-12147		-2,23	0,516
		G2	4053		15200	-2,92	-10525		-2,23	0,447
		G1'	4053		15200	-3,37	-12147		-2,23	0,516
		G2'	4053		15200	-2,92	-10525		-2,23	0,447
		D1	4531		12000	3,02	10886		2	0,587
		D2	5438		12000	3,02	10886		1,23	0,433
		D1'	4531		12000	3,02	10886		2	0,587
		K1	2026		5600	-0,9	-3244		0	0,000
		K1'	2026		5600	-0,9	-3244		0	0,000
		K2	4531		5600	1	3605		1,25	0,260
		K2'	4531		5600	1	3605		1,25	0,260
									Σ =	4,0545
	U inst = 0,5 * Σ =			2,02722941070954	mm
			2,02722941070954				2,53403676338692
od wiatru
		sprawdz czy te wartości są właściwe dobrane
Pręty	Długość		Pole	Ni1	Nik(W) od		Ni1 od	Nik(W) od				Ni2
			przek	W1=1	Wn1k=	1,540	W2=-1	Wo2k=	0,00			P2=1
G1	4053		15200	-1,75	-2695,00		-1,25	0,00		-2695		-2,23	0,114
G2	4053		15200	-1,75	-2695,00		-1,25	0,00		-2695		-2,23	0,114
G1'	4053		15200	-1,25	-1925,00		-1,75	0,00		-1925		-2,23	0,082
G2'	4053		15200	-1,25	-1925,00		-1,75	0,00		-1925		-2,23	0,082
D1	4531		12000	1,33	2048,20		1,12	0,00		2048		2	0,110
D2	5438		12000	0,21	323,40		1,12	0,00		323		1,23	0,013
D1'	4531		12000	0,21	323,40		2,25	0,00		323		2	0,017
K1	4053		5600	-1	-1540,00		0	0,00		-1540		0	0,000
K1'	4053		5600	0	0,00		-1	0,00		0		0	0,000
K2	4053		5600	1,1	1694,00		0	0,00		1694		1,25	0,109
K2'	4053		5600	0	0,00		1,1	0,00		0		1,25	0,000
												Σ =	0,643
	U inst = 0,5 * Σ =			0,321353070987396	mm
				0,321353070987396
		Udop =		24,1666666666667	mm
		Ufin=		9,67	mm		bez obciążenia wiatrem gdyż daje ono ugięcie odwrotne
			9,67	<	24,1666666666667
					warunek spełniony

---

Sheet 2: Kratownice

	Dla h = 1/5 l
										η
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp			15	0,85
1	G1	0,269*l	-4,03	-2,7	-2,28	-1,45			16-18	0,8
2	G2	0,269*l	-3,65	-2,7	-2,28	-1,45			19-22	0,75
3	G1'	0,269*l	-4,03	-2,7	-1,45	-2,28			23-25	0,7
4	G2'	0,269*l	-3,65	-2,7	-1,45	-2,28			25	0,65
5	D1	0,290*l	3,75	2,5	1,95	1,35
6	D2	0,420*l	2,5	1,46	0,62	1,35
7	D1'	0,290*l	3,75	2,5	0,62	2,68
8	K1	0,108*l	-0,92	0	-1	0
9	K1'	0,108*l	-0,92	0	0	-1
10	K2	0,290*l	1,23	1,43	1,33	0
11	K2'	0,290*l	1,23	1,43	0	1,33
	Dla h = 1/4 l
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp
1	G1	0,279*l	-3,37	-2,23	-1,75	-1,25
2	G2	0,279*l	-2,92	-2,23	-1,75	-1,25
3	G1'	0,279*l	-3,37	-2,23	-1,25	-1,75
4	G2'	0,279*l	-2,92	-2,23	-1,25	-1,75
5	D1	0,312*l	3,02	2	1,33	1,12
6	D2	0,376*l	3,02	1,23	0,21	1,12
7	D1'	0,312*l	3,02	2	0,21	2,25
8	K1	0,140*l	-0,9	0	-1	0
9	K1'	0,140*l	-0,9	0	0	-1
10	K2	0,312*l	1	1,25	1,1	0
11	K2'	0,312*l	1	1,25	0	1,1
	Dla h = 1/3 l
	Pręt	Długość	Pg	Pd	W1	Wp
1	G1	0,300*l	-2,7	-1,8	-1,18	-1,08
2	G2	0,300*l	-2,13	-1,8	-1,18	-1,08
3	G1'	0,300*l	-2,7	-1,8	-1,08	-1,18
4	G2'	0,300*l	-2,13	-1,8	-1,08	-1,18
5	D1	0,361*l	2,24	1,5	0,7	0,9
6	D2	0,278*l	1,49	1,07	-0,2	0,9
7	D1'	0,361*l	2,24	1,5	-0,2	1,8
8	K1	0,200*l	-0,84	0	-1	0
9	K1'	0,200*l	-0,84	0	0	-1
10	K2	0,361*l	0,75	1,1	0,9	0
11	K2'	0,361*l	0,75	1,1	0	0,9

---

Sheet 3: kl.drewna

	C14	C16	C18	C22	C24	C27	C30	C35	C40
f m,k=	14	16	18	22	24	27	30	35	40
f t,0,k=	8	10	11	13	14	16	18	21	24
f t,90,k=	0,3	0,3	0,3	0,3	0,4	0,4	0,4	0,4	0,4
f c,0,k=	16	17	18	20	21	22	23	25	26
f c,90,k=	4,3	4,6	4,8	5,1	5,3	5,6	5,7	6	6,3
f v,k=	1,7	1,8	2	2,4	2,5	2,8	3	3,4	3,8
E 0.mean	7000	8000	9000	10000	11000	12000	12000	13000	14000
E 0.05=	4700	5400	6000	6700	7400	8000	8000	8700	9400
gęstość	290	310	320	340	350	370	380	400	420
śr gęstosć	350	370	380	410	420	450	460	480	500

---

Sheet 4: Strefy

	Śnieg			Wiatr
	I =			I =	0,25
	II =			II =	0,35
	III =	1,1		III =	0,5
	IV =	1,5		IV =
Blacha trapezowa			0,11	kN/m2
łaty			0,05	kN/m3
dachówka ceramiczna			0,46	kN/m4
dachówka cementowa			0,45	kN/m5
gont bitumiczny

---

Sheet 5: Momenty

	0,8	1	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8	1,9	2
α1	0,0856	0,08	0,076	0,0713	0,0658	0,0597	0,0545	0,0488	0,0425	0,0358	0,029	0,0258
αp	-0,0859	-0,1	-0,11	-0,1218	-0,1355	-0,151	-0,1683	-0,1874	-0,2082	-0,2308	-0,2552	-0,2813
α2	-0,0059	0,025	0,0413	0,0582	0,0758	0,094	0,113	0,1327	0,1531	0,1742	0,1961	0,2188