Overview
StopaSłup
Podciąg
Rysy(podciąg)
Żebro
Rysy(żebro)
Żebro pod ścianką
Rysy(żebro pod ścianą)
Sheet 1: Stopa
| Stopa fundamentowa | Poz. 5 . Stopa fundamentowa. | ||||||||||||||||||
| 1. Określenie wymiarów stopy | 5.1 Określenie wymiarów stopy. | ||||||||||||||||||
| q= | 15 | [kN/m3] | |||||||||||||||||
| qfun= | 350 | [kN/m2] | q = 22,5 kN/m3 | ||||||||||||||||
| NSd= | 981,09 | [kN] | qfu = 350 kN/m2 | ||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
| Założono że: B = L = | N = 1062,44kN | ||||||||||||||||||
| 1.1 Głębokość posadowieniastopy w stosunku do poziomu | założono : | B = L = | |||||||||||||||||
| h= | 1,6 | [m] | |||||||||||||||||
| G= B2 * h * q | h = 1,5 m -głębokość posadowienia stopy w stosunku do | ||||||||||||||||||
| 1.2 Ciężar dla bryły fundament-grunt | poziomu posadzki parteru. | ||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
| G= | B2x24 | G= B2 *1,5*22,5 = 33,75 B2 kNm2 | |||||||||||||||||
| m= | 0,81 | ||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
| (350*0,81-33,75)*B2 1062,44 | |||||||||||||||||||
| 249,75* B2 1062,44 | |||||||||||||||||||
|
B2 4,25 | ||||||||||||||||||
| B 2,06 m | |||||||||||||||||||
| przyjęto : B = L = 2,1 m | |||||||||||||||||||
| 5.2 Określenie zbrojenia na zginanie | |||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
| d = 750 mm | |||||||||||||||||||
| Przyjęto B= | 3,9 | [m] | |||||||||||||||||
| przyjęto 8 12 o As1 = 9,05 cm2 | |||||||||||||||||||
| 2. Zbrojenie na zginanie | 
|
||||||||||||||||||
| 2.1 Odpór gruntu | w jednym kierunku w rozstawie co 286 mm | ||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
| 5.3 Sprawdzenie stopy na przebicie. | |||||||||||||||||||
| qr0= | 88,50 | [kN/m] | |||||||||||||||||
| d= | 550 | [mm] | |||||||||||||||||
| 2.2 Moment zginający wspornik | aSB=aSL=h= | 300 | [mm] | ||||||||||||||||
|
L=B= | 3,9 | [m] | 
|
|||||||||||||||
| fyd= | 350 | [N/mm2] | A = 19502 =3802500 mm2 = 3,8 m2 | ||||||||||||||||
| NRd = 1,0*4600*750 =3450000 N = 3450 kN | |||||||||||||||||||
| Ma= | 387,113 | [kNm] | |||||||||||||||||
| Ostatecznie: | |||||||||||||||||||
| 1062,44-3,8*274,67= 18,69 kN < NRd | |||||||||||||||||||
| 2.3 Przyjęcie zbrojenia | |||||||||||||||||||
|
WARUNEK SPEŁNIONY | ||||||||||||||||||
| As1= | 2234,41879886268 | [mm2] | 
|
||||||||||||||||
| As1= | 22,3441879886268 | [cm2] | |||||||||||||||||
| Przyjęto 9o18 o As1= | 22,9 | [cm2] | |||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
Sheet 2: Słup
| Poz. IV | |||||||||
| Zestawienie obciążeń | |||||||||
| 1.1 Obciążenie od stropodachu | |||||||||
| Rodzaj warstwy | qk[kN/m2] | gf | q[kN/m2] | ||||||
| blacha fałdowana | 0,11 | 1,30 | 0,14 | ||||||
| styropian | |||||||||
| 0,10x0,45 | 0,05 | 1,30 | 0,06 | ||||||
| śnieg | 0,88 | 1,40 | 1,23 | ||||||
| Suma | 1,04 | 1,44 | |||||||
| 1.2 Obciążenie od ostatniego stropu i podciągu | |||||||||
| q0= | 198,74 | [kN/m2] | |||||||
| 1.3 Obciążenie od stropu i podciągu pozostałych kondygnacji | |||||||||
| = | 235,60 | [kN] | |||||||
| 1.4 Obciążenie własne | |||||||||
|
|||||||||
| G= | 8,93 | [kN] | |||||||
| 1.5 Obciążenie całkowite | |||||||||
|
|||||||||
| Nsd= | 981,09 | [kN] | |||||||
| 1.6 Wysokość obliczeniowa słupa | |||||||||
| lcd= | 3,97 | [m] | j= | 0,7 | |||||
|
|||||||||
| l0= | 2,78 | [m] | |||||||
| 2. Ustalenie wymiarów przekroju | 
|
||||||||
|
|||||||||
| 0,3 | |||||||||
|
|||||||||
| b > | 0,28 | [m] | 
|
0,3 | 
|
||||
| Przyjęto przekrój kwadratowy o boku równym | 0,3 | [m] | |||||||
| 3. Mimośród początkowy | |||||||||
| e0=ea+ee | |||||||||
|
|||||||||
| ea= | 6,62 | [mm] | |||||||
|
|||||||||
| ea= | 10,00 | [mm] | |||||||
| ea= | 10 | [mm] | |||||||
| Przyjęto max mimośród ea= | 10,00 | [mm] | |||||||
| ee= | 0 | ||||||||
| Ostatecznie e0= | 10,00 | [mm] | a=a`= | 20 | [mm] | ||||
| Przyjęto h= | 1 | b= | 300 | [mm] | |||||
|
d= | 280 | [mm] | ||||||
| a= | 0,85 | ||||||||
| etot= | 10,00 | [mm] | fcd= | 10,6 | [N/mm2] | ||||
|
fyd= | 350 | [N/mm2] | ||||||
| es2= | 120,00 | [mm] | |||||||
| 3.1 Wysokość efektywna ścinanej strefy przekroju | |||||||||
|
|||||||||
| xeff= | |||||||||
| = | 0,85 | > | 0,53 = | xeff,lim | mały mimośród | ||||
| 4. Określenie zbrojenia na ściskanie | |||||||||
|
|||||||||
| es1= | 140,00 | [mm] | |||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
| As1=As2= | 3,73 | [cm2] | |||||||
| Dla strefy ściskanej przyjęto zbrojenie 2o16 o Asw= | 4,02 | [cm2] | |||||||
| 5. Stopień zbrojenia | |||||||||
|
|||||||||
| r= | 0,0089 | [%] | |||||||
| Stopień zbrojenia większy od dopuszczalnego | |||||||||
|
|||||||||
| 6. Rozstaw strzemion | |||||||||
| Przyjęto strzemiona o6 w rozstawie co 24cm | |||||||||
Sheet 3: Podciąg
| Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych | |||||||||
| 1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne | |||||||||
| Rodzaj warstwy | qk [kN/m] | gf | g [kN/m] | ||||||
| parkiet | |||||||||
| 0,18x3,6 | 0,65 | 1,30 | 0,84 | ||||||
| beton wylewny | |||||||||
| 1,15x3,6 | 4,14 | 1,30 | 5,38 | ||||||
| styropian | |||||||||
| 0,02x3,6 | 0,07 | 1,30 | 0,09 | ||||||
| strop FERT-45 | 10,62 | 1,10 | 11,68 | ||||||
| tynk cem.-wap. | |||||||||
| 0,29*3,6 | 1,04 | 1,30 | 1,36 | ||||||
| podciąg | |||||||||
| (0,7-0,03)x25x0,35 | 5,86 | 1,10 | 6,45 | ||||||
| Suma | 22,39 | 25,81 | |||||||
| 1.2 Obciążenia zmienne | |||||||||
| Rodzaj obciążenia | pk [kN/m] | gf | p [kN/m] | ||||||
| Obciążenie | |||||||||
| użytkowe | 2,00 | 1,40 | 2,80 | ||||||
| Obciążenie zastępcze | |||||||||
| ścianek działowych | |||||||||
| z cegły pełnej z | |||||||||
| obustronnym tynkiem | 1,66 | 1,20 | 1,99 | ||||||
| Suma | 3,66 | 4,79 | |||||||
| 1.3 Obciążenie skupione od ścian działowych | |||||||||
| Rodzaj warstwy | Gk [kN] | gf | G [kN] | ||||||
| ciężar ściany | |||||||||
| 6,34x3,6 | 22,82 | 1,10 | 25,11 | ||||||
| 1.4 Obciążenia całkowite | |||||||||
| qk=qk+pk = 22,39 + 3,66 | |||||||||
| qk= | 26,05 | [kN/m] | |||||||
| q0=q0+p0 = 25,81 + 4,79 | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | 
|
||||||
| 2. Schemat statyczny | 
|
|
G | ||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
8,02 |
|
7,65 | 7,65 |
|
7,65 | 8,02 |
|
|
|
|||||||||
| 3. Sprawdzenie statu granicznego nośności | 
|
||||||||
| 3.1 Nośność na zginanie | |||||||||
| 3.1.1 Przyjęcie przekroju | |||||||||
| l/20 = 8,02/20 < beff | 800 | ||||||||
| 0,401 | > 0,25 | ||||||||
| Przyjęto | |||||||||
| beff= | 250 | [mm] |
|
||||||
| d= | 800 | [mm] | 250 | 
|
|||||
| Przęsło skrajne I | |||||||||
| Msd= | 162,18 | [kNm] | |||||||
| Msd= | 162180000 | [kNmm] | |||||||
| 3.1.2 Obliczenie powierzchni zbrojenia | a= | 0,85 | |||||||
| 3.1.2.1 Współczynnik | fcd= | 10,6 | [N/mm2] | ||||||
|
beff= | 250 | [mm] | ||||||
| dla 34GS fyd= | 350 | [N/mm2] | |||||||
| sb= | 0,113 | ||||||||
| 3.1.2.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,113 odczytano xeff,lim = | 0,440 | ||||||||
| sb,lim = | 0,343 | z= | 0,78 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|||||||||
| As1= | 742,58 | [mm2] | |||||||
| As1= | 7,43 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 5o14 o As1 | 7,70 | [cm2] | |||||||
| Przęsło środkowe II | |||||||||
| Msd= | 68,06 | [kNm] | |||||||
| Msd= | 68060000 | [kNmm] | |||||||
| 3.1.3 Obliczenie powierzchni zbrojenia | |||||||||
| 3.1.3.1 Współczynnik | |||||||||
|
|
|||||||||
| sb= | 0,047 | ||||||||
| 3.1.3.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,047 odczytano xeff,lim = | 0,369 | ||||||||
| sb,lim = | 0,3 | z= | 0,816 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|
|||||||||
| As1= | 953,22 | [mm2] | |||||||
| As1= | 9,53 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 5o16 o As1 | 10,05 | [cm2] | |||||||
| Przęsło środkowe III | |||||||||
| Msd= | 95,72 | [kNm] | |||||||
| Msd= | 95720000 | [kNmm] | |||||||
| 3.1.4 Obliczenie powierzchni zbrojenia | |||||||||
| 3.1.4.1 Współczynnik | |||||||||
|
|
|||||||||
| 3.1.4.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,066 odczytano xeff,lim = | 0,389 | ||||||||
| sb,lim = | 0,313 | z= | 0,806 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|
|||||||||
| As1= | 424,14 | [mm2] | |||||||
| As1= | 4,24 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 4o12 o As1 | 4,52 | [cm2] | |||||||
| Podpora A | |||||||||
| Msd= | 203,7 | [kNm] | |||||||
| Msd= | 203700000 | [kNmm] | |||||||
| 3.1.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia | |||||||||
| 3.1.5.1 Współczynnik | |||||||||
|
|
|||||||||
| sb= | 0,141 | ||||||||
| 3.1.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,141 odczytano xeff,lim = | 0,473 | ||||||||
| sb,lim = | 0,361 | z= | 0,763 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|
|||||||||
| As1= | 953,47 | [mm2] | |||||||
| As1= | 9,53 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 5o16 o As1 | 10,05 | [cm2] | |||||||
| Podpora B | |||||||||
| Msd= | 148,45 | [kNm] | |||||||
| Msd= | 148450000 | [kNmm] | |||||||
| 3.1.6 Obliczenie powierzchni zbrojenia | |||||||||
| 3.1.6.1 Współczynnik | |||||||||
|
|
|||||||||
| sb= | 0,103 | ||||||||
| 3.1.6.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,103 odczytano xeff,lim = | 0,429 | ||||||||
| sb,lim = | 0,336 | z= | 0,786 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|
|||||||||
|
|||||||||
| As1= | 674,53 | [mm2] | |||||||
| As1= | 6,75 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 4o14 o As1 | 6,16 | [cm2] | |||||||
| 3.2 Sprawdzenie żebra na ścinanie | bw= | 250 | [mm] | ||||||
| Vsd= | 99,64 | [kN] | d= | 800 | [mm] | ||||
| fck= | 16 | [N/mm2] | |||||||
| 3.2.1 Stopień zbrojenia | AsL= | 3,08 | [cm2] | ||||||
|
|||||||||
| Minimalny stopień zbrojenia | |||||||||
| rL= | 0,0002 | r1 = 0,0015 (0,15%) | |||||||
| sCP = 0 | |||||||||
| Dla fck=16 wartość tRd wynosi | 0,22 | [N/mm2] | |||||||
| Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia | |||||||||
| k = 1,6 - d | |||||||||
| k= | 0,8 | ||||||||
| 3.2.2 Nośność betonu na ścinanie | |||||||||
|
|||||||||
| Vsd = | 99,64 | > | VRd1 = | 42,5 | warunek nie spełniony | ||||
| WYMAGANE ZBROJENIE NA ŚCINANIE | |||||||||
| 3.2.2.1 Przy zbrojeniu tylko strzemionami | |||||||||
| z = 0,9 x d = 0,9 x 800 | |||||||||
| z= | 720 | [mm] | |||||||
| n= | 0,6 | ||||||||
|
|||||||||
| VRd2= | 572400 | [N] | |||||||
| PRZEKRÓJ WYSTARCZY ZBROIĆ STRZEMIONAMI PIONOWYMI | |||||||||
| 3.2.2.2 Rozstaw strzemion | |||||||||
| Przyjęto strzemiona dwucięte o8 o Asw = 2 x 0,5 = 1,01cm2 | |||||||||
| oraz czterocięte o8 o Asw = 4 x 0,5 = 2,01cm2 | |||||||||
| Zbrojenie przy podporze A | |||||||||
| 3.2.2.3 Odcinek wymagający zbrojenia | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | |||||||
| Vsd= | 99,64 | [kN] | |||||||
|
|||||||||
| = | 1,87 | [m] | |||||||
|
|||||||||
| = | 153,26 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s= | 150 | [mm] | c=8x150 | ||||||
| c= | 1200 | [mm] | |||||||
| Zbrojenie przy podporze B z lewej strony | |||||||||
| 3.2.2.4 Odcinek wymagający zbrojenia | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | |||||||
| VsdL = | 148,17 | [kN] | |||||||
| = | 3,5 | [m] | > 3d = 3x0,8=2,4 | ||||||
| dlatego wstępnie c=c1+c2=1850+1650=3500mm | |||||||||
| dla odcinka c2= | 1650 | [mm] | |||||||
|
|||||||||
| = | 166,78 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s= | 150 | [mm] | c=11x150 | ||||||
| c= | 1650 | [mm] | |||||||
| dla odcinka c1= | 1850 | [mm] | |||||||
| = | 205,11 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s1= | 200 | [mm] | c1=9x200 | ||||||
| c1= | 1800 | [mm] | |||||||
| Zbrojenie przy podporze B z prawej strony | |||||||||
| 3.2.2.5 Odcinek wymagający zbrojenia | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | |||||||
| VsdP = | 127,55 | [kN] | |||||||
| = | 4,2 | [m] | > 3d = 3x0,8=2,4 | ||||||
| dlatego wstępnie c=c1+c2=2100+2100=4200mm | |||||||||
| dla odcinka c2= | 2100 | [mm] | |||||||
| Vsd2 = Vsd - qoxc1 | |||||||||
| Vsd2 = | 63,29 | [kN] | |||||||
| = | 241,29 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s= | 210 | [mm] | c=10x210 | ||||||
| c= | 2100 | [mm] | |||||||
| dla odcinka c1= | 2100 | [mm] | |||||||
| = | 238,27 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s1= | 210 | [mm] | c1=10x210 | ||||||
| c1= | 2100 | [mm] | |||||||
| Zbrojenie przy podporze C z lewej strony | |||||||||
| 3.2.2.6 Odcinek wymagający zbrojenia | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | |||||||
| VsdL = | 113,15 | [kN] | |||||||
| = | 3,7 | [m] | > 3d = 3x0,8=2,4 | ||||||
| dlatego wstępnie c=c1+c2=2000+1700=3700mm | |||||||||
| dla odcinka c2= | 1700 | [mm] | |||||||
| Vsd2 = Vsd - qoxc1 | |||||||||
| Vsd2 = | 51,95 | [kN] | |||||||
| = | 293,96 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s= | 215 | [mm] | c=8x215 | ||||||
| c= | 1720 | [mm] | |||||||
| dla odcinka c1= | 2000 | [mm] | |||||||
| = | 268,59 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s1= | 200 | [mm] | c1=10x200 | ||||||
| c1= | 2000 | [mm] | |||||||
| Zbrojenie przy podporze B z prawej strony | |||||||||
| 3.2.2.7 Odcinek wymagający zbrojenia | |||||||||
| q0= | 30,60 | [kN/m] | |||||||
| VsdP = | 120,38 | [kN] | |||||||
| = | 3,9 | [m] | > 3d = 3x0,8=2,4 | ||||||
| dlatego wstępnie c=c1+c2=2000+1900=3900mm | |||||||||
| dla odcinka c2= | 1900 | [mm] | |||||||
| Vsd2 = Vsd - qoxc1 | |||||||||
| Vsd2 = | 59,18 | [kN] | |||||||
| = | 258,05 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s= | 190 | [mm] | c=10x190 | ||||||
| c= | 1900 | [mm] | |||||||
| dla odcinka c1= | 2000 | [mm] | |||||||
| = | 252,46 | [mm] | |||||||
| Przyjęto s1= | 300 | [mm] | c1=8x234 | ||||||
| c1= | 1872 | [mm] | |||||||
| 4 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności | |||||||||
| 4.1 Dla belki ciągłej ak wynosi | |||||||||
| ak= | 0,091 | ||||||||
| 4.2 Współczynnik pełzania | |||||||||
| f(oo,to)= | 2,4 | ||||||||
| 4.3 Moduł sprężystości | |||||||||
| Ecm= | 27,50 | [kN/mm2] | |||||||
| 4.4 Efektywny moduł sprężystości | |||||||||
|
|||||||||
| Ec,eff= | 8,09 | [kN/mm2] | |||||||
| 4.5 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | |||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | |||||||
| 4.6 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | |||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | |||||||
| 4.7 Wartość stosunku | 
|
||||||||
|
|||||||||
| bw= | 250 | [mm] | |||||||
| Wc= | 29400000 | [mm3] | h= | 840 | [mm] | ||||
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | ||||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | |||||||
| Mcr= | 55860000 | [Nmm] | |||||||
|
|||||||||
| ; | 0,34 | 
|
|
||||||
|
|||||||||
| 4.8 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego | |||||||||
|
|
||||||||
| 24,73 | |||||||||
|
|||||||||
| 4.9 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego | bw | 
|
|||||||
| 4.9.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju | 
|
|
|
||||||
|
|
||||||||
| h | |||||||||
|
|
|||||||||
| xeff= | 119,64 | [mm] |
|
|
|||||
|
|||||||||
| III= | 13436570260 | [mm4] | |||||||
| Sztywność obliczeniowa przekroju | |||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
| B(oo,to)= | 109504343008 | [Nmm2] | |||||||
|
|||||||||
| Ugięcie | |||||||||
| a(oo,to)= | 8,68 | [mm] | |||||||
|
|||||||||
| alim= | 40,125 | [mm] | |||||||
| a(oo,to) = | 8,68 | < | alim = | 40,125 | warunek spełniony | ||||
Sheet 4: Rysy(podciąg)
| 5. Rozwarcie rys prostopadłych | ||||||||
| Dla b < 300mm przyjęto b = | 1,3 | |||||||
| 5.1 Średnia odległość między rysami | ||||||||
| 5.1.1 Pole przekroju zbrojenia | ||||||||
|
||||||||
| As,eff = 2,5 x (840 - 800) x 250 | k1= | 0,8 | ||||||
| As,eff= | 25000 | [mm2] | k2= | 0,5 | ||||
| o= | 12 | [mm] | ||||||
| 5.1.2 Stopień zbrojenia | 
|
|||||||
| rr= | ||||||||
| Odległość między rysami | 
|
|||||||
| Sm= | 88,96 | [mm] | ||||||
| 5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia | ||||||||
| 5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | ||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | ||||||
| 5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | ||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | ||||||
| 5.2.3 Wartość stosunku | ||||||||
|
|
||||||||
|
|
||||||||
| bw= | 250 | [mm] | ||||||
| Wc= | 29400000 | [mm3] | h= | 840 | [mm] | |||
|
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | |||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | ||||||
| Mcr= | 55860000 | [Nmm] | ||||||
|
|
||||||||
| ; | 0,34 | |||||||
| 5.4 Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym | ||||||||
| 5.4.1 Stopuień zbrojenia | 
|
|||||||
| Dla rL= | 0,0037 | odczytano z PN z= | 0,9 | |||||
|
||||||||
| = | 290,73 | [N/mm2] | ||||||
| Odkształcenie zbrojenia | ||||||||
|
||||||||
| esm= | 0,0014 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
||||||||
| Wk= | 0,16 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,16 | < | Wk,lim = | 0,30 | warunek spełniony | |||
| 6. Obliczenie rys ukośnych | ||||||||
| 6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo | ||||||||
| 6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca | ||||||||
| Vsd= | 148170 | [N] | ||||||
| 6.1.2 Naprężenia styczne | ||||||||
|
||||||||
| Asw1= | 201 | [mm2] | ||||||
| 0,74 | [N/mm2] | s1= | 200 | [mm] | ||||
| 6.1.3 Stopień zbrojenia | ||||||||
|
||||||||
| 0,004 | ||||||||
| rw2= | 0,00 | ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi | ||||||
|
||||||||
| rw= | 0,004 | |||||||
| rw1 = | 0,004 | > | rw,min = | 0,0015 | warunek spełniony | |||
|
b1= | 1,00 | ||||||
| o1= | 8 | [mm] | ||||||
| fck= | 16 | [N/mm2] | ||||||
| l= | 663,35 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
||||||||
| Wk= | 0,113 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,113 | < | Wlim = | 0,3 | warunek spełniony | |||
Sheet 5: Żebro
| Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych | |||||||||
| 1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne | |||||||||
| Rodzaj warstwy | qk [kN/m2] | gf | g [kN/m2] | ||||||
| parkiet | |||||||||
| 7,0x0,025 | 0,18 | 1,30 | 0,23 | ||||||
| beton wylewny | |||||||||
| 23,0x0,05 | 1,15 | 1,30 | 1,50 | ||||||
| styropian | |||||||||
| 0,45x0,05 | 0,02 | 1,30 | 0,03 | ||||||
| strop FERT-45 | 2,95 | 1,10 | 3,25 | ||||||
| tynk cem.-wap. | |||||||||
| 19x0,015 | 0,29 | 1,30 | 0,37 | ||||||
| Suma | 4,58 | 5,37 | |||||||
| 1.2 Obciążenia zmienne | |||||||||
| Rodzaj obciążenia | pk [kN/m2] | gf | p [kN/m2] | ||||||
| Obciążenie | |||||||||
| użytkowe | 2,00 | 1,40 | 2,80 | ||||||
| Obciążenie zastępcze | |||||||||
| ścianek działowych | |||||||||
| z cegły pełnej z | |||||||||
| obustronnym tynkiem | 1,66 | 1,40 | 2,32 | ||||||
| Suma | 3,66 | 5,12 | |||||||
| Przyjęto obciążenie zastępcze dla ścian działowych o ciężarze właściwym < 2,5 [kN/m2]. | |||||||||
| Dla ściany o wysokości hs > 2,65 [m] obciążenie zastępcze ustalono proporcjonalnie. | |||||||||
| Zaprojektowano ściane o hs = | 3,52 | [m] | |||||||
| hs/2,65 = x/1,25 | |||||||||
| x= | 1,66 | [kN/m2] | |||||||
| 1.3 Obciążenia | |||||||||
| qk(1)=qk+pk = 4,58 + 3,66 | |||||||||
| qk(1)= | 8,24 | [kN/m2] | |||||||
| q0(1)=q0+p0 = 5,37 + 5,12 | |||||||||
| q0(1)= | 10,49 | [kN/m2] | |||||||
| 1.4 Obciążenia na 1m żebra | |||||||||
| b= | 0,45 | [m] | |||||||
| qk1=qk(1)xb = 8,24 x 0,45 | |||||||||
| qk1= | 3,71 | [kN/m] | |||||||
| q01=q0(1)xb = 10,49 x 0,45 | |||||||||
| q01= | 4,72 | [kN/m] | |||||||
| 1.5 Zestawienie obciążenia montażowego | |||||||||
| Rodzaj obciążenia | pk [kN/m2] | gf | p [kN/m2] | ||||||
| Ciężar stropu | 2,95 | 1,1 | 3,25 | ||||||
| Obciążenie | |||||||||
| montażowe | 1,00 | 1,4 | 1,40 | ||||||
| Suma | 3,95 | 4,65 | |||||||
| 2. Obliczenia statyczne | |||||||||
| 2.1 Określenie długości obliczeniowej | |||||||||
| Przy oparciu stropu na ścianach o grubości 25cm rozpiętość w świetle ścian wynosi 335cm | |||||||||
|
357 | 
|
|||||||
|
|||||||||
| ls= | 335 | ||||||||
| 25 | |||||||||
| 360 | 
|
||||||||
| Określenie głebokości oparcia belki prefabrykowanej | |||||||||
| c = (357 - 335) x 0,5 = 11,0 | [cm] | ||||||||
| Przyjęto c= | 12 | [cm] | |||||||
| Głębokość oparcia c= | 0,12 | [m] | |||||||
| Rozpiętość obliczeniowa stropu wynosi | |||||||||
| lo = ls + c = 335 + 12 | [cm] | ||||||||
| lo= | 347 | [cm] | |||||||
| Rozpiętość obliczeniowa lo = | 3,47 | [m] | |||||||
|
|||||||||
| 2.2 Schemat statyczny | |||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
| = | |||||||||
| Mmax= | 7,11 | [kNm] | |||||||
| = | |||||||||
|
|
|||||||||
| Q= | 8,19 | [kN] | |||||||
| 3. Wymiarowanie zbrojenia | |||||||||
| 3.1 Ustalenie szerokości płyty współpracującej z belką | |||||||||
| lo2 = 0,85 x l1 | |||||||||
| l02= | 3,06 | [m] | 
|
beff | 
|
||||
|
|||||||||
|
|
ht | |||||||
| beff = | 0,696 | [m] | 
|
||||||
| beff | > b=0,45 | h | |||||||
| Przyjmuję beff= | 0,45 | [m] | a
|
||||||
|
|||||||||
| 3.2 Dane dla przekroju: | |||||||||
| beff= | 0,45 | [m] | |||||||
| bw= | 0,084 | [m] | |||||||
| h= | 0,23 | [m] | |||||||
| ht= | 0,03 | [m] | |||||||
| d= | 0,21 | [m] | |||||||
| a= | 0,02 | [m] | |||||||
| 3.3 Przyjęcie materiałów | |||||||||
| Przyjęto beton klasy B-20 | |||||||||
| fcd= | 10,6 | [N/mm2] | |||||||
| Zbrojenie główne wykonano ze stali A-III (okrągłej, żebrowanej) | |||||||||
| dla 34GS fyd= | 350 | [N/mm2] | |||||||
| Zbrojenie rozdzielcze wykonano ze stali A-I (okrągłej, gładkiej) | |||||||||
| dla St3SX fyd= | 310 | [N/mm2] | |||||||
| 3.4 Sprawdzenie położenia osi obojętnej | |||||||||
|
|||||||||
| a= | 0,85 | ||||||||
| ht= | 30 | [mm] | |||||||
| beff= | 450 | [mm] | |||||||
| d= | 210 | [mm] | |||||||
| Mnt= | 23718825 | [Nmm] = | 23,72 | [kNm] | |||||
| Mnt > Msd = Mmax | |||||||||
| 23,72 | > | 7,11 | warunek spełniony | ||||||
| Przekrój pracuje jako pozornie teowy, dlatego żebro wymiaruję | |||||||||
| jako belkę o przekroju prostokątnym 0,45x0,21 | |||||||||
| 3.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia | |||||||||
| 3.5.1 Współczynnik | |||||||||
|
|
Msd= | 7106088,00122936 | [Nmm] | ||||||
| sb= | 0,040 | ||||||||
| 3.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej | |||||||||
| Dla sb = 0,040 odczytano xeff,lim = | 0,361 | ||||||||
| sb,lim = | 0,296 | z= | 0,819 | ||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | |||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | |||||||||
|
|
|||||||||
| As1= | 118,05 | [mm2] | |||||||
| As1= | 1,18 | [cm2] | |||||||
| Przyjęto 2o8 o As1 | 1,01 | [cm2] | |||||||
| 3.6 Sprawdzenie żebra na ścinanie | |||||||||
| Q= | 8,19 | [kN] | |||||||
| c= | 0,12 | [m] | |||||||
| 3.6.1 Obliczenie siły tnącej krawędziowej | |||||||||
|
|
||||||||
| 3.6.2 Stopień zbrojenia | |||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
| Minimalny stopień zbrojenia | |||||||||
| rL= | 0,0067 | r1 = 0,0015 (0,15%) | |||||||
| sCP = 0 | |||||||||
| Dla fck=16 wartość tRd wynosi | 0,22 | [N/mm2] | |||||||
| Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia | |||||||||
| k = 1,6 - d | |||||||||
| k= | 1,39 | ||||||||
| 3.6.3 Nośność betonu na ścinanie | |||||||||
|
|
|||||||||
| Vsd = | 7,62 | < | VRd1 = | 7,92 | warunek spełniony | ||||
| 4. Sprawdzenie ugięcia | |||||||||
| 4.1Msd - max wartość momentu wyznaczonego dla kombinacji obciążeń długotrwałych | |||||||||
|
|||||||||
|
|||||||||
| qk1= | 3,71 | [kN/m] | |||||||
| Msd= | 5,58 | [kNm] | |||||||
| 4.2 Dla belki wolnopodpartej ak wynosi | |||||||||
| ak= | 0,1042 | ||||||||
| 4.3 Współczynnik pełzania | |||||||||
| f(oo,to)= | 3,2 | ||||||||
| 4.4 Moduł sprężystości | |||||||||
| Ecm= | 27,5 | [kN/mm2] | |||||||
| 4.5 Efektywny moduł sprężystości | |||||||||
|
|
|||||||||
| Ec,eff= | 6,55 | [kN/mm2] | |||||||
| 4.6 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | |||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | |||||||
| 4.7 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | |||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | |||||||
| 4.8 Wartość stosunku |
|
||||||||
|
|||||||||
| Wc= | 740600 | [mm3] | |||||||
|
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | ||||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | |||||||
| Mcr= | 1407140 | [Nmm] | |||||||
|
|
|||||||||
| ; | 0,25 | 
|
|
||||||
|
|
|||||||||
| 4.9 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego | |||||||||
|
|
|
||||||||
| 30,55 | |||||||||
|
|
|||||||||
| I1= | 112868357,6 | [mm4] | |||||||
| 4.10 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego | bw |
|
|||||||
| 4.10.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju | 
|
|
|
||||||
|
|
|
||||||||
| h | |||||||||
|
|
|||||||||
| xeff= | 46,49 | [mm] |
|
|
|||||
|
|||||||||
| III= | 61280180,06 | [mm4] | |||||||
| Sztywność obliczeniowa przekroju | |||||||||
|
|
|||||||||
| B(oo,to)= | 407150215,436768 | [kNmm2] | |||||||
|
|
|||||||||
| Ugięcie | |||||||||
| a(oo,to)= | 17,09 | [mm] | |||||||
|
|
|||||||||
| alim= | 17,35 | [mm] | |||||||
| a(oo,to) = | 17,09 | < | alim = | 17,35 | warunek spełniony | ||||
Sheet 6: Rysy(żebro)
| 5. Rozwarcie rys prostopadłych | ||||||||
| Dla b < 300mm przyjęto b = | 1,3 | |||||||
| 5.1 Średnia odległość między rysami | ||||||||
| 5.1.1 Pole przekroju zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| As,eff = 2,5 x (230 - 210) x 84 | k1= | 0,8 | ||||||
| As,eff= | 4199,99999999999 | [mm2] | k2= | 0,5 | ||||
| o= | 8 | [mm] | ||||||
| 5.1.2 Stopień zbrojenia |
|
|||||||
| rr= | ||||||||
| Odległość między rysami | 
|
|||||||
| Sm= | 83,42 | [mm] | ||||||
| 5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia | ||||||||
| 5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | ||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | ||||||
| 5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | ||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | ||||||
| 5.2.3 Wartość stosunku | ||||||||
|
|
||||||||
|
|
||||||||
| Wc= | 740600 | [mm3] | ||||||
|
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | |||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | ||||||
| Mcr= | 1407140 | [Nmm] | ||||||
|
|
||||||||
| ; | 0,25 | |||||||
| Odkształcenie zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| esm= | 0,0017 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
|
||||||||
| Wk= | 0,18 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,18 | < | Wk,lim = | 0,30 | warunek spełniony | |||
| 6. Obliczenie rys ukośnych | ||||||||
| 6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo | ||||||||
| 6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca | ||||||||
|
||||||||
| Vsd= | 3577,79 | [N] | ||||||
| 6.1.2 Naprężenia styczne | ||||||||
|
|
||||||||
| Asw1= | 50 | [mm2] | ||||||
| 0,20 | [N/mm2] | s1= | 150 | [mm] | ||||
| 6.1.3 Stopień zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| 0,004 | ||||||||
| rw2= | 0,00 | ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi | ||||||
|
|
||||||||
| rw= | 0,004 | |||||||
| rw1 = | 0,004 | > | rw,min = | 0,0015 | warunek spełniony | |||
|
|
b1= | 1,00 | ||||||
| o1= | 4,5 | [mm] | ||||||
| fck= | 16 | [N/mm2] | ||||||
| l= | 378 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
|
||||||||
|
||||||||
| Wk= | 0,005 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,005 | < | Wlim = | 0,3 | warunek spełniony | |||
Sheet 7: Żebro pod ścianką
| Żebro pod ścianką działową | ||||||||||
|
||||||||||
| 120 | ||||||||||
|
|
|||||||||
|
|
|
230 | |||||||
|
|
|
|||||||||
| Poz. IA | ||||||||||
| Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych | ||||||||||
| 1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne | ||||||||||
| Rodzaj warstwy | qk [kN/m2] | gf | g [kN/m2] | |||||||
| beton wylewny | ||||||||||
| 23,0x0,05x0,45 | 0,52 | 1,30 | 0,67 | |||||||
| strop FERT-45 | 1,33 | 1,10 | 1,46 | |||||||
| dodatkowe żebro | ||||||||||
| 25,0x0,13x0,23 | 0,75 | 1,10 | 0,82 | |||||||
| ciężar ściany | ||||||||||
| 0,12x3,52x15 | 6,34 | 1,10 | 6,97 | |||||||
| Suma | 8,93 | 9,92 | ||||||||
| 1.2 Obciążenia zmienne | ||||||||||
| Rodzaj obciążenia | pk [kN/m2] | gf | p [kN/m2] | |||||||
| Obciążenie zmienne | ||||||||||
| technologiczne | 2,00 | 1,40 | 2,80 | |||||||
| Suma | 2,00 | 2,80 | ||||||||
| 1.3 Obciążenia | ||||||||||
| qk(1)=qk+pk = 8,93 + 0,92 | ||||||||||
| qk(1)= | 10,93 | [kN/m2] | ||||||||
| q0(1)=q0+p0 = 9,92 + 2,80 | ||||||||||
| q0(1)= | 12,72 | [kN/m2] | ||||||||
| 1.4 Obciążenia na 1m żebra | ||||||||||
| b - rozstaw żeber | b= | 0,45 | [m] | |||||||
| qk1=qk(1)xb = 9,85 x 0,45 | ||||||||||
| qk1= | 4,92 | [kN/m] | ||||||||
| q01=q0(1)xb = 12,72 x 0,45 | ||||||||||
| q01= | 5,73 | [kN/m] | ||||||||
| 2. Obliczenia statyczne | ||||||||||
| 2.1 Określenie długości obliczeniowej | ||||||||||
| Przy oparciu stropu na ścianach o grubości 25cm rozpiętość w świetle ścian wynosi 335cm | ||||||||||
|
357 |
|
||||||||
|
|
||||||||||
| ls= | 335 | |||||||||
| 25 | ||||||||||
| 360 |
|
|||||||||
| Określenie głebokości oparcia belki prefabrykowanej | ||||||||||
| c = (357 - 335) x 0,5 = 11,0 | [cm] | |||||||||
| Przyjęto c= | 12 | [cm] | ||||||||
| Głębokość oparcia c= | 0,12 | [m] | ||||||||
| Rozpiętość obliczeniowa stropu wynosi | ||||||||||
| lo = ls + c | [cm] | |||||||||
| lo= | 347 | [cm] | ||||||||
| Rozpiętość obliczeniowa lo = | 3,47 | [m] | ||||||||
|
||||||||||
|
||||||||||
|
||||||||||
|
||||||||||
| Mmax= | 19,15 | [kNm] | ||||||||
|
||||||||||
|
||||||||||
|
|
||||||||||
| Q= | 22,08 | [kN] | ||||||||
| 3. Wymiarowanie zbrojenia | ||||||||||
| 3.1 Ustalenie szerokości płyty współpracującej z belką | ||||||||||
|
|
beff | 
|
||||||||
| lo2 = 0,85 x l1 | 
|
|||||||||
| l02= | 3,06 | [m] |
|
|
ht | |||||
|
|
||||||||||
| h | ||||||||||
| beff = | 0,826 | [m] | a
|
|||||||
| beff | > b=0,45 |
|
||||||||
| Przyjmuję beff= | 0,45 | [m] | 
|
|||||||
| 3.2 Dane dla przekroju: | ||||||||||
| beff= | 0,45 | [m] | ||||||||
| bw= | 0,214 | [m] | ||||||||
| h= | 0,23 | [m] | ||||||||
| ht= | 0,03 | [m] | ||||||||
| d= | 0,21 | [m] | ||||||||
| a= | 0,02 | [m] | ||||||||
| 3.3 Przyjęcie materiałów | ||||||||||
| Przyjęto beton klasy B-20 | ||||||||||
| fcd= | 10,6 | [N/mm2] | ||||||||
| Zbrojenie główne wykonano ze stali A-III (okrągłej, żebrowanej) | ||||||||||
| dla 34GS fyd= | 350 | [N/mm2] | ||||||||
| Zbrojenie rozdzielcze wykonano ze stali A-I (okrągłej, gładkiej) | ||||||||||
| dla St3SX fyd= | 310 | [N/mm2] | ||||||||
| 3.4 Sprawdzenie położenia osi obojętnej | ||||||||||
|
|
||||||||||
| a= | 0,85 | |||||||||
| ht= | 30 | [mm] | ||||||||
| beff= | 450 | [mm] | ||||||||
| d= | 210 | [mm] | ||||||||
| Mnt= | 23718825 | [Nmm] = | 23,72 | [kNm] | ||||||
| Mnt > Msd = Mmax | ||||||||||
| 23,72 | > | 19,15 | warunek spełniony | |||||||
| Przekrój pracuje jako pozornie teowy, dlatego żebro wymiaruję | ||||||||||
| jako belkę o przekroju prostokątnym 0,45x0,21 | ||||||||||
| 3.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia | ||||||||||
| 3.5.1 Współczynnik | ||||||||||
|
|
Msd= | 19152330,795625 | [Nmm] | |||||||
| sb= | 0,107 | |||||||||
| 3.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej | ||||||||||
| Dla sb = 0,107 odczytano xeff,lim = | 0,435 | |||||||||
| sb,lim = | 0,339 | z= | 0,786 | |||||||
| Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony | ||||||||||
| Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi | ||||||||||
|
|
||||||||||
| As1= | 331,52 | [mm2] | ||||||||
| As1= | 3,32 | [cm2] | ||||||||
| Przyjęto 2o16 o As1 | 4,02 | [cm2] | ||||||||
| 3.6 Sprawdzenie żebra na ścinanie | ||||||||||
| Q= | 22,08 | [kN] | ||||||||
| c= | 0,12 | [m] | ||||||||
| 3.6.1 Obliczenie siły tnącej krawędziowej | 
|
|||||||||
|
|
||||||||||
| 3.6.2 Stopień zbrojenia | ||||||||||
|
|
||||||||||
| rL= | 0,0089 | r1 = 0,0015 (0,15%) | ||||||||
| sCP = 0 | ||||||||||
| Dla fck=16 wartość tRd wynosi | 0,22 | [N/mm2] | ||||||||
| Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia | ||||||||||
| k = 1,6 - d | ||||||||||
| k= | 1,39 | |||||||||
| 3.6.3 Nośność betonu na ścinanie | ||||||||||
|
|
||||||||||
| Vsd = | 21,39 | < | VRd1 = | 21,41 | warunek spełniony | |||||
| 4. Sprawdzenie ugięcia | ||||||||||
| 4.1Msd - max wartość momentu wyznaczonego dla kombinacji obciążeń długotrwałych | ||||||||||
| qk1 = 8,93 x 0,45 | ||||||||||
| qk1 = | 4,02 | [kN/m] | ||||||||
|
|
||||||||||
| Msd= | 6,05 | [kNm] | ||||||||
| 4.2 Dla belki wolnopodpartej ak wynosi | ||||||||||
| ak= | 0,1042 | |||||||||
| 4.3 Współczynnik pełzania | ||||||||||
| f(oo,to)= | 3,2 | |||||||||
| 4.4 Moduł sprężystości | ||||||||||
| Ecm= | 27,5 | [kN/mm2] | ||||||||
| 4.5 Efektywny moduł sprężystości | ||||||||||
|
|
||||||||||
| 4.6 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | ||||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | ||||||||
| 4.7 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | ||||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | ||||||||
| 4.8 Wartość stosunku | ||||||||||
|
|
||||||||||
| Wc= | 1886766,66666667 | [mm3] | ||||||||
|
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | |||||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | ||||||||
| Mcr= | 3584857 | [Nmm] | ||||||||
|
|
||||||||||
| ; | 0,59 |
|
|
|||||||
|
|
||||||||||
| 4.9 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego | ||||||||||
|
|
|
|||||||||
| 30,55 | ||||||||||
| I1= | 327742533,2 | [mm4] | ||||||||
| 4.10 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego | bw |
|
||||||||
| 4.10.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|||||||||
| h | ||||||||||
|
|
||||||||||
| xeff= | 72,97 | [mm] |
|
|
||||||
|
||||||||||
| III= | 16684194,94 | [mm4] | ||||||||
| Sztywność obliczeniowa przekroju | ||||||||||
|
|
||||||||||
| B(oo,to)= | 131096625,170549 | [kNmm2] | ||||||||
| Ugięcie |
|
|||||||||
| a(oo,to)= | 5,91 | [mm] | ||||||||
|
|
||||||||||
| alim= | 17,35 | [mm] | ||||||||
| a(oo,to) = | 5,91 | < | alim = | 17,35 | warunek spełniony | |||||
Sheet 8: Rysy(żebro pod ścianą)
| 5. Rozwarcie rys prostopadłych | ||||||||
| Dla b < 300mm przyjęto b = | 1,3 | |||||||
| 5.1 Średnia odległość między rysami | ||||||||
| 5.1.1 Pole przekroju zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| k1= | 0,8 | |||||||
| As,eff= | 10700 | [mm2] | k2= | 0,5 | ||||
| o= | 10 | [mm] | ||||||
| 5.1.2 Stopień zbrojenia |
|
|||||||
| rr= | 0,0310 | |||||||
| Odległość między rysami | 
|
|||||||
| Sm= | 82,28 | [mm] | ||||||
| 5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia | ||||||||
| 5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia | ||||||||
| b1= | 1 | stal żebrowana | ||||||
| 5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia | ||||||||
| b2= | 0,5 | obciążenie długotrwałe | ||||||
| 5.2.3 Wartość stosunku | ||||||||
|
|
||||||||
| Wc= | 1886766,67 | [mm3] | ||||||
|
|
fctm= | 1,9 | [N/mm2] | |||||
| Es= | 200 | [kN/mm2] | ||||||
| Mcr= | 3584856,7 | [Nmm] | ||||||
|
|
||||||||
| ; | 0,59 | |||||||
| Odkształcenie zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| esm= | 0,0012 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
|
||||||||
| Wk= | 0,13 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,13 | < | Wk,lim = | 0,30 | warunek spełniony | |||
| 6. Obliczenie rys ukośnych | ||||||||
| 6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo | ||||||||
| 6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca | ||||||||
|
|
||||||||
| Vsd= | 15493,55 | [N] | ||||||
| 6.1.2 Naprężenia styczne | ||||||||
|
|
||||||||
| Asw1= | 50 | [mm2] | ||||||
| t= | 0,34 | [N/mm2] | s1= | 150 | [mm] | |||
| 6.1.3 Stopień zbrojenia | ||||||||
|
|
||||||||
| 0,002 | ||||||||
| rw2= | 0,00 | ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi | ||||||
|
|
||||||||
| rw= | 0,002 | |||||||
| rw1 = | 0,002 | > | rw,min = | 0,0015 | warunek spełniony | |||
|
|
b1= | 1,00 | ||||||
| o1= | 4,5 | [mm] | ||||||
| fck= | 16 | [N/mm2] | ||||||
| l= | 963 | |||||||
| Rozwarcie rys | ||||||||
|
|
||||||||
| Wk= | 0,037 | [mm] | ||||||
| Wk = | 0,037 | < | Wlim = | 0,3 | warunek spełniony | |||
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
opis techniczny Ania, Budownictwo UTP, rok II, semestr 4, Konstrukcje Betonowe, strop
opis tech zelbet 1, Budownictwo UTP, rok II, semestr 4, Konstrukcje Betonowe, strop
PK konstrukcje zelbetowe strop id 359529
2008 10 06 konstrukcje bet
KONSTR BET PROJEKT DOC
KONSTR BET PROJEKT2 DOC
konstrukcje drewniane projekt strop, dane do projektu stropu
konstrukcje drewniane projekt strop, temat Stropy1
konstr?t strop
strop nad partwrem, BUDOWNICTWO, Konstrukcje Drewniane, Konstrukcje Drewniane, Budownictwo ogólne
egz bet I term 111, pk budownictwo, Semestr 7, KONSTRUKCJE BETONOWE
styś, podstawy konstrukcji?tonowych, STROP MONOLITYCZNY PŁYTOWO BELKOWY
Materiały konstrukcyjne
konstrukcja rekombinowanych szczepów, szczepionki
więcej podobnych podstron