KONSTRUKCJE BET STROP


Overview

Stopa
Słup
Podciąg
Rysy(podciąg)
Żebro
Rysy(żebro)
Żebro pod ścianką
Rysy(żebro pod ścianą)


Sheet 1: Stopa

Stopa fundamentowa







Poz. 5 . Stopa fundamentowa.









1. Określenie wymiarów stopy







5.1 Określenie wymiarów stopy.






























q= 15 [kN/m3]
















qfun= 350 [kN/m2]




q = 22,5 kN/m3










NSd= 981,09 [kN]




qfu = 350 kN/m2





























Założono że: B = L =






N = 1062,44kN




























1.1 Głębokość posadowieniastopy w stosunku do poziomu







założono : B = L =








h= 1,6 [m]

























G= B2 * h * q
h = 1,5 m -głębokość posadowienia stopy w stosunku do







1.2 Ciężar dla bryły fundament-grunt












poziomu posadzki parteru.




































G= B2x24





G= B2 *1,5*22,5 = 33,75 B2 kNm2










m= 0,81





























































(350*0,81-33,75)*B2 1062,44

















249,75* B2 1062,44
















B2 4,25














B 2,06 m




























przyjęto : B = L = 2,1 m
































5.2 Określenie zbrojenia na zginanie















































































d = 750 mm













































Przyjęto B=
3,9 [m]
























przyjęto 8  12 o As1 = 9,05 cm2









2. Zbrojenie na zginanie













2.1 Odpór gruntu







w jednym kierunku w rozstawie co 286 mm















5.3 Sprawdzenie stopy na przebicie.






































qr0= 88,50 [kN/m]



















d= 550 [mm]










2.2 Moment zginający wspornik



aSB=aSL=h= 300 [mm]












L=B= 3,9 [m]







fyd= 350 [N/mm2]
A = 19502 =3802500 mm2 = 3,8 m2






















NRd = 1,0*4600*750 =3450000 N = 3450 kN




Ma= 387,113 [kNm]


















Ostatecznie:













1062,44-3,8*274,67= 18,69 kN < NRd


2.3 Przyjęcie zbrojenia
















WARUNEK SPEŁNIONY




























As1= 2234,41879886268 [mm2]








As1= 22,3441879886268 [cm2]

















Przyjęto 9o18 o As1=
22,9 [cm2]



































































































































































































































































Sheet 2: Słup

Poz. IV








Zestawienie obciążeń








1.1 Obciążenie od stropodachu



















Rodzaj warstwy
qk[kN/m2] gf q[kN/m2]




blacha fałdowana
0,11 1,30 0,14




styropian








0,10x0,45
0,05 1,30 0,06




śnieg
0,88 1,40 1,23














Suma
1,04
1,44













1.2 Obciążenie od ostatniego stropu i podciągu



















q0= 198,74 [kN/m2]















1.3 Obciążenie od stropu i podciągu pozostałych kondygnacji



















= 235,60 [kN]















1.4 Obciążenie własne
























G= 8,93 [kN]















1.5 Obciążenie całkowite


















Nsd= 981,09 [kN]















1.6 Wysokość obliczeniowa słupa









lcd= 3,97 [m]
j= 0,7


















l0= 2,78 [m]















2. Ustalenie wymiarów przekroju



















0,3













b > 0,28 [m]


0,3









Przyjęto przekrój kwadratowy o boku równym



0,3 [m]












3. Mimośród początkowy









e0=ea+ee





























ea= 6,62 [mm]




























ea= 10,00 [mm]






ea= 10 [mm]















Przyjęto max mimośród ea=

10,00 [mm]












ee= 0















Ostatecznie e0=
10,00 [mm]
a=a`= 20 [mm]
Przyjęto h=
1

b= 300 [mm]



d= 280 [mm]


a= 0,85

etot= 10,00 [mm]

fcd= 10,6 [N/mm2]

fyd= 350 [N/mm2]




es2= 120,00 [mm]














3.1 Wysokość efektywna ścinanej strefy przekroju











































xeff=















= 0,85 > 0,53 = xeff,lim mały mimośród












4. Określenie zbrojenia na ściskanie




















es1= 140,00 [mm]



















As1=As2= 3,73 [cm2]
















Dla strefy ściskanej przyjęto zbrojenie 2o16 o Asw=



4,02 [cm2]











5. Stopień zbrojenia


































r= 0,0089 [%]





Stopień zbrojenia większy od dopuszczalnego

































































































6. Rozstaw strzemion








Przyjęto strzemiona o6 w rozstawie co 24cm










Sheet 3: Podciąg

Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych







1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne



























Rodzaj warstwy
qk [kN/m] gf g [kN/m]



parkiet







0,18x3,6
0,65 1,30 0,84



beton wylewny







1,15x3,6
4,14 1,30 5,38



styropian







0,02x3,6
0,07 1,30 0,09



strop FERT-45
10,62 1,10 11,68



tynk cem.-wap.







0,29*3,6
1,04 1,30 1,36



podciąg







(0,7-0,03)x25x0,35
5,86 1,10 6,45












Suma
22,39
25,81










1.2 Obciążenia zmienne


















Rodzaj obciążenia
pk [kN/m] gf p [kN/m]



Obciążenie







użytkowe
2,00 1,40 2,80



Obciążenie zastępcze







ścianek działowych







z cegły pełnej z







obustronnym tynkiem
1,66 1,20 1,99












Suma
3,66
4,79



















1.3 Obciążenie skupione od ścian działowych


















Rodzaj warstwy
Gk [kN] gf G [kN]



ciężar ściany







6,34x3,6
22,82 1,10 25,11



















1.4 Obciążenia całkowite

















qk=qk+pk = 22,39 + 3,66







qk= 26,05 [kN/m]





q0=q0+p0 = 25,81 + 4,79







q0= 30,60 [kN/m]










2. Schemat statyczny


G












8,02
7,65 7,65
7,65 8,02








3. Sprawdzenie statu granicznego nośności







3.1 Nośność na zginanie








3.1.1 Przyjęcie przekroju

















l/20 = 8,02/20 < beff



800

0,401 > 0,25














Przyjęto








beff= 250 [mm]





d= 800 [mm]

250










Przęsło skrajne I















Msd= 162,18 [kNm]





Msd= 162180000 [kNmm]















3.1.2 Obliczenie powierzchni zbrojenia


a= 0,85

3.1.2.1 Współczynnik



fcd= 10,6 [N/mm2]



beff= 250 [mm]

dla 34GS fyd=
350 [N/mm2]

























sb= 0,113














3.1.2.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,113 odczytano xeff,lim =

0,440





sb,lim = 0,343
z= 0,78


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony
















Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi



















































As1= 742,58 [mm2]





As1= 7,43 [cm2]













Przyjęto 5o14 o As1
7,70 [cm2]














Przęsło środkowe II















Msd= 68,06 [kNm]





Msd= 68060000 [kNmm]




























































3.1.3 Obliczenie powierzchni zbrojenia






3.1.3.1 Współczynnik













































sb= 0,047














3.1.3.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,047 odczytano xeff,lim =

0,369





sb,lim = 0,3
z= 0,816


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony
















Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi















































As1= 953,22 [mm2]





As1= 9,53 [cm2]













Przyjęto 5o16 o As1
10,05 [cm2]














Przęsło środkowe III















Msd= 95,72 [kNm]





Msd= 95720000 [kNmm]















3.1.4 Obliczenie powierzchni zbrojenia






3.1.4.1 Współczynnik



























































3.1.4.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,066 odczytano xeff,lim =

0,389





sb,lim = 0,313
z= 0,806


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony















































































Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi
















































As1= 424,14 [mm2]





As1= 4,24 [cm2]













Przyjęto 4o12 o As1
4,52 [cm2]














Podpora A















Msd= 203,7 [kNm]





Msd= 203700000 [kNmm]















3.1.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia






3.1.5.1 Współczynnik













































sb= 0,141














3.1.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,141 odczytano xeff,lim =

0,473





sb,lim = 0,361
z= 0,763


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony
















Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi
















































As1= 953,47 [mm2]





As1= 9,53 [cm2]













Przyjęto 5o16 o As1
10,05 [cm2]














Podpora B















Msd= 148,45 [kNm]





Msd= 148450000 [kNmm]




























































3.1.6 Obliczenie powierzchni zbrojenia






3.1.6.1 Współczynnik













































sb= 0,103














3.1.6.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,103 odczytano xeff,lim =

0,429





sb,lim = 0,336
z= 0,786


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony
















Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi














































As1= 674,53 [mm2]





As1= 6,75 [cm2]













Przyjęto 4o14 o As1
6,16 [cm2]













3.2 Sprawdzenie żebra na ścinanie




bw= 250 [mm]

Vsd= 99,64 [kN]

d= 800 [mm]






fck= 16 [N/mm2]

3.2.1 Stopień zbrojenia



AsL= 3,08 [cm2]


































Minimalny stopień zbrojenia




rL= 0,0002
r1 = 0,0015 (0,15%)




sCP = 0















Dla fck=16 wartość tRd wynosi

0,22 [N/mm2]



Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia








k = 1,6 - d







k= 0,8















3.2.2 Nośność betonu na ścinanie





























Vsd = 99,64 > VRd1 = 42,5
warunek nie spełniony

WYMAGANE ZBROJENIE NA ŚCINANIE















3.2.2.1 Przy zbrojeniu tylko strzemionami

















z = 0,9 x d = 0,9 x 800







z= 720 [mm]





n= 0,6
















VRd2= 572400 [N]














PRZEKRÓJ WYSTARCZY ZBROIĆ STRZEMIONAMI PIONOWYMI















3.2.2.2 Rozstaw strzemion








Przyjęto strzemiona dwucięte o8 o Asw = 2 x 0,5 = 1,01cm2







oraz czterocięte o8 o Asw = 4 x 0,5 = 2,01cm2
















Zbrojenie przy podporze A






3.2.2.3 Odcinek wymagający zbrojenia








q0= 30,60 [kN/m]





Vsd= 99,64 [kN]




























= 1,87 [m]






























= 153,26 [mm]













Przyjęto s= 150 [mm] c=8x150




c= 1200 [mm]














Zbrojenie przy podporze B z lewej strony






3.2.2.4 Odcinek wymagający zbrojenia








q0= 30,60 [kN/m]















VsdL = 148,17 [kN]














= 3,5 [m] > 3d = 3x0,8=2,4











dlatego wstępnie c=c1+c2=1850+1650=3500mm

















dla odcinka c2=
1650 [mm]







































= 166,78 [mm]













Przyjęto s= 150 [mm] c=11x150




c= 1650 [mm]























dla odcinka c1=
1850 [mm]














= 205,11 [mm]













Przyjęto s1= 200 [mm] c1=9x200




c1= 1800 [mm]














Zbrojenie przy podporze B z prawej strony






3.2.2.5 Odcinek wymagający zbrojenia








q0= 30,60 [kN/m]






VsdP = 127,55 [kN]














= 4,2 [m] > 3d = 3x0,8=2,4











dlatego wstępnie c=c1+c2=2100+2100=4200mm

















dla odcinka c2=
2100 [mm]




Vsd2 = Vsd - qoxc1







Vsd2 = 63,29 [kN]















= 241,29 [mm]













Przyjęto s= 210 [mm] c=10x210




c= 2100 [mm]














dla odcinka c1=
2100 [mm]














= 238,27 [mm]













Przyjęto s1= 210 [mm] c1=10x210




c1= 2100 [mm]














Zbrojenie przy podporze C z lewej strony






3.2.2.6 Odcinek wymagający zbrojenia








q0= 30,60 [kN/m]















VsdL = 113,15 [kN]














= 3,7 [m] > 3d = 3x0,8=2,4




















dlatego wstępnie c=c1+c2=2000+1700=3700mm

















dla odcinka c2=
1700 [mm]




Vsd2 = Vsd - qoxc1







Vsd2 = 51,95 [kN]















= 293,96 [mm]













Przyjęto s= 215 [mm] c=8x215




c= 1720 [mm]
































dla odcinka c1=
2000 [mm]














= 268,59 [mm]













Przyjęto s1= 200 [mm] c1=10x200




c1= 2000 [mm]














Zbrojenie przy podporze B z prawej strony






3.2.2.7 Odcinek wymagający zbrojenia








q0= 30,60 [kN/m]






VsdP = 120,38 [kN]














= 3,9 [m] > 3d = 3x0,8=2,4











dlatego wstępnie c=c1+c2=2000+1900=3900mm

















dla odcinka c2=
1900 [mm]




Vsd2 = Vsd - qoxc1







Vsd2 = 59,18 [kN]















= 258,05 [mm]













Przyjęto s= 190 [mm] c=10x190




c= 1900 [mm]














dla odcinka c1=
2000 [mm]














= 252,46 [mm]













Przyjęto s1= 300 [mm] c1=8x234




c1= 1872 [mm]













4 Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności
















4.1 Dla belki ciągłej ak wynosi








ak= 0,091














4.2 Współczynnik pełzania








f(oo,to)= 2,4














4.3 Moduł sprężystości








Ecm= 27,50 [kN/mm2]













4.4 Efektywny moduł sprężystości













































Ec,eff= 8,09 [kN/mm2]






















4.5 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia








b1= 1 stal żebrowana




4.6 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia








b2= 0,5 obciążenie długotrwałe













4.7 Wartość stosunku



























bw= 250 [mm]


Wc= 29400000 [mm3] h= 840 [mm]



fctm= 1,9 [N/mm2]


Es= 200 [kN/mm2]


Mcr= 55860000 [Nmm]











; 0,34













4.8 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego











24,73






























4.9 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego




bw


4.9.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju








h




xeff= 119,64 [mm]



























III= 13436570260 [mm4]













Sztywność obliczeniowa przekroju





































































B(oo,to)= 109504343008 [Nmm2]











Ugięcie



































a(oo,to)= 8,68 [mm]



























alim= 40,125 [mm]













a(oo,to) = 8,68 < alim = 40,125
warunek spełniony


Sheet 4: Rysy(podciąg)

5. Rozwarcie rys prostopadłych








Dla b < 300mm przyjęto b =

1,3



5.1 Średnia odległość między rysami








5.1.1 Pole przekroju zbrojenia




















As,eff = 2,5 x (840 - 800) x 250



k1= 0,8

As,eff= 25000 [mm2]

k2= 0,5






o= 12 [mm]

5.1.2 Stopień zbrojenia




















rr=














Odległość między rysami














Sm= 88,96 [mm]









5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia








5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia








b1= 1 stal żebrowana













5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia








b2= 0,5 obciążenie długotrwałe













5.2.3 Wartość stosunku








































bw= 250 [mm]

Wc= 29400000 [mm3]
h= 840 [mm]



fctm= 1,9 [N/mm2]


Es= 200 [kN/mm2]

Mcr= 55860000 [Nmm]













; 0,34



















5.4 Naprężenia w zbrojeniu rozciąganym








5.4.1 Stopuień zbrojenia























Dla rL= 0,0037 odczytano z PN z=
0,9









































= 290,73 [N/mm2]













Odkształcenie zbrojenia











































esm= 0,0014















Rozwarcie rys














Wk= 0,16 [mm]














Wk = 0,16 < Wk,lim = 0,30
warunek spełniony









6. Obliczenie rys ukośnych







6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo








6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca







Vsd= 148170 [N]














6.1.2 Naprężenia styczne






















Asw1= 201 [mm2]

0,74 [N/mm2]
s1= 200 [mm]

6.1.3 Stopień zbrojenia























0,004






rw2= 0,00 ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi




















rw= 0,004














rw1 = 0,004 > rw,min = 0,0015
warunek spełniony











b1= 1,00

o1= 8 [mm]

fck= 16 [N/mm2]






l= 663,35









































Rozwarcie rys














































Wk= 0,113 [mm]













Wk = 0,113 < Wlim = 0,3
warunek spełniony


Sheet 5: Żebro

Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych







1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne



























Rodzaj warstwy
qk [kN/m2] gf g [kN/m2]



parkiet







7,0x0,025
0,18 1,30 0,23



beton wylewny







23,0x0,05
1,15 1,30 1,50



styropian







0,45x0,05
0,02 1,30 0,03



strop FERT-45
2,95 1,10 3,25



tynk cem.-wap.







19x0,015
0,29 1,30 0,37












Suma
4,58
5,37










1.2 Obciążenia zmienne


















Rodzaj obciążenia
pk [kN/m2] gf p [kN/m2]



Obciążenie







użytkowe
2,00 1,40 2,80



Obciążenie zastępcze







ścianek działowych







z cegły pełnej z







obustronnym tynkiem
1,66 1,40 2,32












Suma
3,66
5,12










Przyjęto obciążenie zastępcze dla ścian działowych o ciężarze właściwym < 2,5 [kN/m2].







Dla ściany o wysokości hs > 2,65 [m] obciążenie zastępcze ustalono proporcjonalnie.







Zaprojektowano ściane o hs =

3,52 [m]














hs/2,65 = x/1,25







x= 1,66 [kN/m2]












1.3 Obciążenia

















qk(1)=qk+pk = 4,58 + 3,66







qk(1)= 8,24 [kN/m2]





q0(1)=q0+p0 = 5,37 + 5,12







q0(1)= 10,49 [kN/m2]













1.4 Obciążenia na 1m żebra











b= 0,45 [m]


qk1=qk(1)xb = 8,24 x 0,45







qk1= 3,71 [kN/m]





q01=q0(1)xb = 10,49 x 0,45







q01= 4,72 [kN/m]




1.5 Zestawienie obciążenia montażowego


















Rodzaj obciążenia
pk [kN/m2] gf p [kN/m2]



Ciężar stropu
2,95 1,1 3,25



Obciążenie







montażowe
1,00 1,4 1,40












Suma
3,95
4,65



















2. Obliczenia statyczne







2.1 Określenie długości obliczeniowej







Przy oparciu stropu na ścianach o grubości 25cm rozpiętość w świetle ścian wynosi 335cm




















357
















ls= 335



25







360










Określenie głebokości oparcia belki prefabrykowanej

















c = (357 - 335) x 0,5 = 11,0

[cm]




Przyjęto c= 12 [cm]




Głębokość oparcia c=
0,12 [m]













Rozpiętość obliczeniowa stropu wynosi

















lo = ls + c = 335 + 12
[cm]





lo= 347 [cm]




Rozpiętość obliczeniowa lo =

3,47 [m]











2.2 Schemat statyczny





































=





Mmax= 7,11 [kNm]










=








Q= 8,19 [kN]




































3. Wymiarowanie zbrojenia







3.1 Ustalenie szerokości płyty współpracującej z belką
















lo2 = 0,85 x l1







l02= 3,06 [m]


beff











ht
beff = 0,696 [m]


beff > b=0,45


h
Przyjmuję beff=
0,45 [m]

a







3.2 Dane dla przekroju:






beff= 0,45 [m]





bw= 0,084 [m]





h= 0,23 [m]





ht= 0,03 [m]





d= 0,21 [m]





a= 0,02 [m]














3.3 Przyjęcie materiałów







Przyjęto beton klasy B-20








fcd= 10,6 [N/mm2]













Zbrojenie główne wykonano ze stali A-III (okrągłej, żebrowanej)







dla 34GS fyd=
350 [N/mm2]













Zbrojenie rozdzielcze wykonano ze stali A-I (okrągłej, gładkiej)







dla St3SX fyd=
310 [N/mm2]













3.4 Sprawdzenie położenia osi obojętnej



























a= 0,85






ht= 30 [mm]





beff= 450 [mm]





d= 210 [mm]






Mnt= 23718825 [Nmm] = 23,72 [kNm]












Mnt > Msd = Mmax







23,72 > 7,11
warunek spełniony





















Przekrój pracuje jako pozornie teowy, dlatego żebro wymiaruję







jako belkę o przekroju prostokątnym 0,45x0,21










































3.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia








3.5.1 Współczynnik








Msd= 7106088,00122936 [Nmm]
































sb= 0,040






3.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej






Dla sb = 0,040 odczytano xeff,lim =

0,361





sb,lim = 0,296
z= 0,819


Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony
















Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi















































As1= 118,05 [mm2]





As1= 1,18 [cm2]













Przyjęto 2o8 o As1
1,01 [cm2]













3.6 Sprawdzenie żebra na ścinanie

















Q= 8,19 [kN]





c= 0,12 [m]














3.6.1 Obliczenie siły tnącej krawędziowej






















3.6.2 Stopień zbrojenia










































Minimalny stopień zbrojenia




rL= 0,0067
r1 = 0,0015 (0,15%)




sCP = 0















Dla fck=16 wartość tRd wynosi

0,22 [N/mm2]












Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia








k = 1,6 - d







k= 1,39
























3.6.3 Nośność betonu na ścinanie


























Vsd = 7,62 < VRd1 = 7,92
warunek spełniony


















4. Sprawdzenie ugięcia







4.1Msd - max wartość momentu wyznaczonego dla kombinacji obciążeń długotrwałych














































qk1= 3,71 [kN/m]





Msd= 5,58 [kNm]













4.2 Dla belki wolnopodpartej ak wynosi








ak= 0,1042














4.3 Współczynnik pełzania








f(oo,to)= 3,2














4.4 Moduł sprężystości








Ecm= 27,5 [kN/mm2]













4.5 Efektywny moduł sprężystości













































Ec,eff= 6,55 [kN/mm2]













4.6 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia








b1= 1 stal żebrowana













4.7 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia








b2= 0,5 obciążenie długotrwałe













4.8 Wartość stosunku

































Wc= 740600 [mm3]






fctm= 1,9 [N/mm2]


Es= 200 [kN/mm2]


Mcr= 1407140 [Nmm]











; 0,25













4.9 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego











30,55
























I1= 112868357,6 [mm4]



4.10 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego




bw

4.10.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju









h


xeff= 46,49 [mm]




































III= 61280180,06 [mm4]













Sztywność obliczeniowa przekroju








































B(oo,to)= 407150215,436768 [kNmm2]











Ugięcie






































a(oo,to)= 17,09 [mm]



























alim= 17,35 [mm]













a(oo,to) = 17,09 < alim = 17,35
warunek spełniony


Sheet 6: Rysy(żebro)

5. Rozwarcie rys prostopadłych








Dla b < 300mm przyjęto b =

1,3



5.1 Średnia odległość między rysami








5.1.1 Pole przekroju zbrojenia




















As,eff = 2,5 x (230 - 210) x 84



k1= 0,8

As,eff= 4199,99999999999 [mm2]

k2= 0,5






o= 8 [mm]

5.1.2 Stopień zbrojenia




















rr=














Odległość między rysami














Sm= 83,42 [mm]









5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia








5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia








b1= 1 stal żebrowana













5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia








b2= 0,5 obciążenie długotrwałe













5.2.3 Wartość stosunku













































Wc= 740600 [mm3]







fctm= 1,9 [N/mm2]


Es= 200 [kN/mm2]

Mcr= 1407140 [Nmm]











; 0,25



















Odkształcenie zbrojenia







































esm= 0,0017















Rozwarcie rys
















Wk= 0,18 [mm]














Wk = 0,18 < Wk,lim = 0,30
warunek spełniony









6. Obliczenie rys ukośnych







6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo








6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca






























Vsd= 3577,79 [N]





6.1.2 Naprężenia styczne






















Asw1= 50 [mm2]

0,20 [N/mm2]
s1= 150 [mm]

6.1.3 Stopień zbrojenia


























0,004






rw2= 0,00 ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi




















rw= 0,004














rw1 = 0,004 > rw,min = 0,0015
warunek spełniony











b1= 1,00

o1= 4,5 [mm]

fck= 16 [N/mm2]






l= 378














Rozwarcie rys

















































Wk= 0,005 [mm]













Wk = 0,005 < Wlim = 0,3
warunek spełniony


Sheet 7: Żebro pod ścianką

Żebro pod ścianką działową






























120
























230












Poz. IA







Zestawienie obciążeń eksploatacyjnych








1.1 Obciążenia stałe eksploatacyjne






























Rodzaj warstwy
qk [kN/m2] gf g [kN/m2]




beton wylewny








23,0x0,05x0,45
0,52 1,30 0,67




strop FERT-45
1,33 1,10 1,46




dodatkowe żebro








25,0x0,13x0,23
0,75 1,10 0,82




ciężar ściany








0,12x3,52x15
6,34 1,10 6,97














Suma
8,93
9,92












1.2 Obciążenia zmienne




















Rodzaj obciążenia
pk [kN/m2] gf p [kN/m2]




Obciążenie zmienne








technologiczne
2,00 1,40 2,80














Suma
2,00
2,80












1.3 Obciążenia



















qk(1)=qk+pk = 8,93 + 0,92








qk(1)= 10,93 [kN/m2]






q0(1)=q0+p0 = 9,92 + 2,80








q0(1)= 12,72 [kN/m2]















1.4 Obciążenia na 1m żebra









b - rozstaw żeber

b= 0,45 [m]













qk1=qk(1)xb = 9,85 x 0,45








qk1= 4,92 [kN/m]






q01=q0(1)xb = 12,72 x 0,45








q01= 5,73 [kN/m]



































2. Obliczenia statyczne








2.1 Określenie długości obliczeniowej








Przy oparciu stropu na ścianach o grubości 25cm rozpiętość w świetle ścian wynosi 335cm






















357




















ls= 335




25








360












Określenie głebokości oparcia belki prefabrykowanej



















c = (357 - 335) x 0,5 = 11,0

[cm]





Przyjęto c= 12 [cm]





Głębokość oparcia c=
0,12 [m]















Rozpiętość obliczeniowa stropu wynosi



















lo = ls + c [cm]







lo= 347 [cm]





Rozpiętość obliczeniowa lo =

3,47 [m]


















































Mmax= 19,15 [kNm]




Q= 22,08 [kN]










3. Wymiarowanie zbrojenia








3.1 Ustalenie szerokości płyty współpracującej z belką













beff


lo2 = 0,85 x l1




l02= 3,06 [m]


ht












h
beff = 0,826 [m]


a

beff > b=0,45




Przyjmuję beff=
0,45 [m]






















3.2 Dane dla przekroju:








beff= 0,45 [m]






bw= 0,214 [m]






h= 0,23 [m]






ht= 0,03 [m]






d= 0,21 [m]






a= 0,02 [m]
















3.3 Przyjęcie materiałów








Przyjęto beton klasy B-20









fcd= 10,6 [N/mm2]















Zbrojenie główne wykonano ze stali A-III (okrągłej, żebrowanej)








dla 34GS fyd=
350 [N/mm2]















Zbrojenie rozdzielcze wykonano ze stali A-I (okrągłej, gładkiej)








dla St3SX fyd=
310 [N/mm2]















3.4 Sprawdzenie położenia osi obojętnej


































a= 0,85







ht= 30 [mm]






beff= 450 [mm]






d= 210 [mm]







Mnt= 23718825 [Nmm] = 23,72 [kNm]














Mnt > Msd = Mmax








23,72 > 19,15
warunek spełniony
























Przekrój pracuje jako pozornie teowy, dlatego żebro wymiaruję








jako belkę o przekroju prostokątnym 0,45x0,21

















3.5 Obliczenie powierzchni zbrojenia









3.5.1 Współczynnik









Msd= 19152330,795625 [Nmm]






































sb= 0,107







3.5.2 Względny zasięg strefy ściskanej







Dla sb = 0,107 odczytano xeff,lim =

0,435






sb,lim = 0,339
z= 0,786



Ponieważ sb,lim > sb jest to przekrój pojedynczo zbrojony




























Ostatecznie powierzchnia zbrojenia wynosi


































As1= 331,52 [mm2]






As1= 3,32 [cm2]















Przyjęto 2o16 o As1
4,02 [cm2]















3.6 Sprawdzenie żebra na ścinanie



















Q= 22,08 [kN]






c= 0,12 [m]
















3.6.1 Obliczenie siły tnącej krawędziowej
























3.6.2 Stopień zbrojenia



























rL= 0,0089
r1 = 0,0015 (0,15%)





sCP = 0

















Dla fck=16 wartość tRd wynosi

0,22 [N/mm2]














Do podpory doprowadzone jest więcej niż 50% zbrojenia









k = 1,6 - d








k= 1,39

















3.6.3 Nośność betonu na ścinanie
































Vsd = 21,39 < VRd1 = 21,41
warunek spełniony





















4. Sprawdzenie ugięcia








4.1Msd - max wartość momentu wyznaczonego dla kombinacji obciążeń długotrwałych









qk1 = 8,93 x 0,45








qk1 = 4,02 [kN/m]



























Msd= 6,05 [kNm]















4.2 Dla belki wolnopodpartej ak wynosi









ak= 0,1042
















4.3 Współczynnik pełzania









f(oo,to)= 3,2
















4.4 Moduł sprężystości









Ecm= 27,5 [kN/mm2]















4.5 Efektywny moduł sprężystości












































4.6 Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia









b1= 1 stal żebrowana















4.7 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia









b2= 0,5 obciążenie długotrwałe















4.8 Wartość stosunku




























Wc= 1886766,66666667 [mm3]







fctm= 1,9 [N/mm2]



Es= 200 [kN/mm2]



Mcr= 3584857 [Nmm]















; 0,59

















4.9 Moment bezwładności dla elementu niezarysowanego














30,55




























I1= 327742533,2 [mm4]










































































4.10 Moment bezwładności dla elementu zarysowanego




bw


4.10.1 Wysokość efektywna ściskanej strefy przekroju












h








xeff= 72,97 [mm]















































III= 16684194,94 [mm4]















Sztywność obliczeniowa przekroju























































B(oo,to)= 131096625,170549 [kNmm2]















Ugięcie
















a(oo,to)= 5,91 [mm]































alim= 17,35 [mm]















a(oo,to) = 5,91 < alim = 17,35
warunek spełniony



Sheet 8: Rysy(żebro pod ścianą)

5. Rozwarcie rys prostopadłych








Dla b < 300mm przyjęto b =

1,3



5.1 Średnia odległość między rysami








5.1.1 Pole przekroju zbrojenia












k1= 0,8

As,eff= 10700 [mm2]

k2= 0,5






o= 10 [mm]

5.1.2 Stopień zbrojenia




















rr= 0,0310















Odległość między rysami














Sm= 82,28 [mm]









5.2 Średnie odkształcenia zbrojenia








5.2.1Współczynnik uwzględniający przyczepność zbrojenia








b1= 1 stal żebrowana













5.2.2 Współczynnik uwzględniający czas trwania obciążenia








b2= 0,5 obciążenie długotrwałe













5.2.3 Wartość stosunku























Wc= 1886766,67 [mm3]







fctm= 1,9 [N/mm2]


Es= 200 [kN/mm2]

Mcr= 3584856,7 [Nmm]













; 0,59


















Odkształcenie zbrojenia






































esm= 0,0012















Rozwarcie rys
















Wk= 0,13 [mm]














Wk = 0,13 < Wk,lim = 0,30
warunek spełniony









6. Obliczenie rys ukośnych







6.1 Naprężenia ścinające od obciążenia zewnętrzengo








6.1.1 Obliczeniowa siła ścinająca


















Vsd= 15493,55 [N]





6.1.2 Naprężenia styczne






















Asw1= 50 [mm2]


t= 0,34 [N/mm2]
s1= 150 [mm]

6.1.3 Stopień zbrojenia


























0,002






rw2= 0,00 ponieważ belka nie jest zbrojona prętami odgiętymi




















rw= 0,002














rw1 = 0,002 > rw,min = 0,0015
warunek spełniony











b1= 1,00

o1= 4,5 [mm]

fck= 16 [N/mm2]






l= 963














Rozwarcie rys















































Wk= 0,037 [mm]













Wk = 0,037 < Wlim = 0,3
warunek spełniony


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
opis techniczny Ania, Budownictwo UTP, rok II, semestr 4, Konstrukcje Betonowe, strop
opis tech zelbet 1, Budownictwo UTP, rok II, semestr 4, Konstrukcje Betonowe, strop
PK konstrukcje zelbetowe strop id 359529
2008 10 06 konstrukcje bet
KONSTR BET PROJEKT DOC
KONSTR BET PROJEKT2 DOC
konstrukcje drewniane projekt strop, dane do projektu stropu
konstrukcje drewniane projekt strop, temat Stropy1
konstr?t strop
strop nad partwrem, BUDOWNICTWO, Konstrukcje Drewniane, Konstrukcje Drewniane, Budownictwo ogólne
egz bet I term 111, pk budownictwo, Semestr 7, KONSTRUKCJE BETONOWE
styś, podstawy konstrukcji?tonowych, STROP MONOLITYCZNY PŁYTOWO BELKOWY
Materiały konstrukcyjne
konstrukcja rekombinowanych szczepów, szczepionki

więcej podobnych podstron