---

Overview

Obciążenia śniegiem i wiatrem
Obl. krokwi
Obl. płatwi
Obl. słupa (KOPIA)

---

Sheet 1: Obciążenia śniegiem i wiatrem

I. Założenia projektowe
	1. Kąt nachylenia połaci dachu:
		a=	40,00	[deg]
		a=	0,70	[rad]
		tga=	0,84
		sina=	0,64
		cosa=	0,77
	2. Rozstaw krokwi:
		a=	1,00	[m]
		ad=	4,00	[m]
	3. Przyjęto materiał na więźbę dachową - drewno sosnowe klasy C30 o charakterystycznych wytrzymałościach:
	- na zginanie:
		fm,k=	30,00	[N/mm2]
	- na ściskanie wzdłuż włókien:
		fC,0,k=	23,00	[N/mm2]
	- na ścinanie:
		fv,k=	3,00	[N/mm2]
	- średni moduł sprężystości wzdłuż włókien:
		E0,mean=	12,00	[kN/mm2]
II. Określenie obciążenia sniegiem
	1. Obciążenie charakterystyczne dachu Sk
		Sk=	Qk*C
		Qk=	gk*R
		gk=	1,20	[kN/m2]
		gd=	1,44	[kN/m2]
III. Określenie obciążenia wiatrem
	1. Obciążenie charakterystyczne dachu Sk
		wk=	0,25	[kN/m2]
		wd=	0,33	[kN/m2]					C2=0,5
									gk=0,35
									Qk=0,9065

---

Sheet 2: Obl. krokwi

I. Założenia projektowe
	1. Wartości obciążenia śniegiem i wiatrem
		gk=	1,20	[kN/m2]
		gd=	1,44	[kN/m2]
		wk=	0,25	[kN/m2]
		wd=	0,33	[kN/m2]
		sk=	0,56	[kN/m2]
		sd=	0,78	[kN/m2]
	2. Kąt nachylenia połaci dachu:
		a=	40,00	[deg]
		a=	0,70	[rad]
		tga=	0,84
		sina=	0,64
		cosa=	0,77
	3. Rozstaw krokwi:
		a=	1,00	[m]
		ad=	4,00	[m]
	4. Przyjęto schemat statyczny krokwi w postaci belki swobodnie podpartej na murłaci i płatwi.
	5. Rozpietość obliczeniowa:
		Id=	4,20	[m]
		Ig=	2,20	[m]
	6. Przyjęto materiał na więżbę dachową - drewno sosnowe klasy C30:
	charakterystyczne wytrzymałości:
	- na zginanie:
		fm,k=	30,00	[N/mm2]
	- na ściskanie wzdłuż włókien:
		fC,0,k=	23,00	[N/mm2]
	- na ścinanie:
		fv,k=	3,00	[N/mm2]
	- średni moduł sprężystości wzdłuż włókien:
		E0,mean=	12,00	[kN/mm2]
	7. Współczynnik modyfikacyjny dla pierwszej klasy użytkowania i obciążeń krótkotrwałych
		kmod=	0,90
		gM=	1,30
	8. Wartości obliczeniowe wytrzmałości wynoszą
	- na zginanie: fm,d=(fm,k*kmod)/gM
		fm,d=	20,77	[N/mm2]
	- na ściskanie wzdłuż włókien: fC,0,k=(fC,0,k*kmod)/gM
		fC,0,k=	15,92	[N/mm2]
	- na ścinanie: fv,k=(fv,k*kmod)/gM
		fv,k=	2,08	[N/mm2]
	9. Przyjeto krokwie o wymiarach:
		b=	75,00	[mm]
		h=	175,00	[mm]
II. Obciążenia stałe prostopadłe do połaci dachu:
	- obciążenie charakterystyczne: qk=a*gk*cosa
		qk=	0,92	[kN/m2]
	- obciążenie obliczeniowe: qd=a*gd*cosa
		qd=	1,10	[kN/m2]
III. Obciążenia zmienne prostopadłe do połaci dachu:
	- obciążenie charakterystyczne: pk=a*(sk*cos2a+wk)
		pk=	0,58	[kN/m2]
	- obciążenie obliczeniowe: pd=a*(sd*cos2a+wd)
		pd=	0,79	[kN/m2]
III. Maksymalny obliczeniowy moment zginający: My,d=0,125(qd+pg)*ld2
		My,d=	4169273,07	[N*mm]
IV. Wskaźnik wytrzymałości przekroju krokwi Wy=(b*h2)/12
		Wy=	191406,25	[mm3]
V. Moment bezwładności przekroju krokwi: Ly=(b*h3)/12
		Ly=	33496093,75	[mm3]
VI. Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności krokwi: sm,d=My,d/Wy<fm,d
		sm,d=	21,78	[N/mm2]
		Warunek spełniony?	NIE			TAK
						NIE
VII. Sprawdzenie warunku stanu granicznego użytkowalności krokwi:
	ufin=(5*Ld4/384*E0,meanLy)*[qk(1+kdef,(g))+pk(1+kdef(p))]
		ufin=	6,54	[mm]

---

Sheet 3: Obl. płatwi

I. Założenia projektowe:
	1. Wartości obciążenia śniegiem i wiatrem
		gk=	1,20	[kN/m2]
		gd=	1,44	[kN/m2]
		wk=	0,25	[kN/m2]
		wd=	0,33	[kN/m2]
		sk=	0,56	[kN/m2]
		sd=	0,78	[kN/m2]
	2. Kąt nachylenia połaci dachu:
		a=	40,00	[deg]
		a=	0,70	[rad]
		tga=	0,84
		sina=	0,64
		cosa=	0,77
	3. Przyjęto, że obciążenie krokwi jest rozlożone równomiernie. Na platew działa obciązenie
	z pasma szerokości:
		0,5ld+lg=	4,30	[m]
	4. Rozpiętość obliczeniowa płatwi w palszczyźnie pionowej przyjęta między punktami
	podparcia - mieczami:
		lz,d=	2,00	[m]
	5. W płaszczyźnie poziomej płątew jets podparta w osiach słupów:
		ly,d=	4,00	[m]
	6. Przyjęto płatew o wymiarach przekroju:
		b=	150,00	[mm]
		h=	175,00	[mm]
II. Wskaźniki wytrzymałości i momenty bezwładności przekroju płatwi:
	1. Wskaźnik wytrzymałości przekroju krokwi Wy=(b*h2)/12
		Wy=	382812,50	[mm3]
	2. Wskaźnik wytrzymałości przekroju krokwi Ly=(b*h3)/12
		Ly=	66992187,50	[mm3]
	3. Wskaźnik wytrzymałości przekroju krokwi Wz=(b*h2)/12
		Wz=	382812,50	[mm3]
	4. Wskaźnik wytrzymałości przekroju krokwi Lz=(b*h3)/12
		Lz=	66992187,50	[mm3]
III. Obciążenia stałe pionowe działające na płatew:
	- obciążenie charakterystyczne: qy,k=gk(0,5ld+lg)
		qy,k=	5,16	[kN/m]
	- obciążenie obliczeniowe: qy,k=gd(0,5ld+lg)
		qy,d=	6,19	[kN/m]
IV. Obciążenia zmienne pionowe działające na płatew:
	- obciążenie charakterystyczne: py,k=(sk*cosa+wkcosa)*(0,5ld+lg)
		py,k=	2,67	[kN/m2]
	- obciążenie obliczeniowe: py,d=(sd*cosa+wdcosa)*(0,5ld+lg)
		py,d=	3,39	[kN/m2]
V. Obciążenia poziome działające na płatew:
	- obciążenie charakterystyczne: pz,k=wk*sina*(0,5ld+lg)
		pz,k=	0,69	[N/mm]
	- obciążenie obliczeniowe: pz,d=wd*sina*(0,5ld+lg)
		pz,d=	0,91	[N/mm]
VI. Maksymalne momenty zginające:
	My,d=0,125(qyd+pyd)*lyd2
		My,d=	19169621,68	[N*mm]
	Mz,d=0,125*pzd*lzd2
		Mz,d=	1824231,24	[N*mm]
VI. Sprawdzenie warunku stanu granicznego płatwi:
	sy,m,d=My,d/Wy
		sy,m,,d=	50,08	[N/mm2]
	sz,m,d=Mz,d/Wz
		sz,m,d=	4,77	[N/mm2]
	s2y,m,d+s2z,m,d<f2m,d
		sm,d=	50,30	[N/mm2]
		Warunek spełniony?	NIE			TAK
						NIE
VII. Sprawdzenie warunku stanu granicznego użytkowalności płatwi:
	uy,fin=(5*Ly,d4/384*E0,meanLy)*[qy,k(1+kdef,(g))+py,k(1+kdef(p))]
		uy,fin=	0,00	[mm]			uzgodnić jednostki
	uz,fin=(5*Lz,d4/384*E0,meanLz)*[qz,k(1+kdef,(w))]
		uz,fin=	0,18	[mm]			uzgodnić jednostki
	u2fin=u2y,fin + u2z,fin
		ufin=	0,18	[mm]
		Ly,d/250=	16,00
		ufin<	Ly,d/250
		Warunek spełniony?	TAK			TAK
						NIE

---

Sheet 4: Obl. słupa (KOPIA)

I. Założenia projektowe:

1. Wartości obciążenia śniegiem i wiatrem

gk=

1,20

[kN/m2]

gd=

1,44

[kN/m2]

wk=

0,25

[kN/m2]

wd=

0,33

[kN/m2]

sk=

0,56

[kN/m2]

sd=

0,78

[kN/m2]

2. Kąt nachylenia połaci dachu:

a=

40,00

[deg]

a=

0,70

[rad]

tga=

0,84

sina=

0,64

cosa=

0,77

3. Przyjęto słup o długości:

ls=

2,70

[m]

4. Przyjęto słupo wymiarach przekroju:

b=

125,00

[mm]

h=

125,00

[mm]

Ad=

15625,00

[mm2]

II. Momenty i promienie bezwładności przekroju słupa:

1. ly=lz=(b*h2)/12

ly=lz=

20345052,08

[mm2]

2. i2y=i2z=lz/Ad

iy=iz=

36,08

[mm]

3. ly=lz=ls/iy

ly=lz=

74,82

III. Naprężenie krytyczne przy ściskaniu: sc,crit,y=(P2E0,05)/l2y

sc,crit,y=

14,10

[N/mm2]

IV. Przyjęto współczynnik bc=0,2 (słup wykonany z drewna litego).

Smukłość sprawdzana przy sćiskaniu: l2rel,y=fe,0,k/sc,crit,y

lrel,y=

1,28

[mm]

stąd: ky=0,5[1+bc(lrel,y-0,5)+l2rel,y]

ky=

1,39

[mm]

V. Współczynnik wyboczeniowy kc,y:

podać wzór

kc,y=

0,51

[mm]

VI. Maksymalne momenty zginające:

My,d=0,125(qyd+pyd)*lyd2

My,d=

#REF!

[N*mm]

Mz,d=0,125*pzd*lzd2

Mz,d=

#REF!

[N*mm]

VI. Sprawdzenie warunku stanu granicznego płatwi:

sy,m,d=My,d/Wy

sy,m,,d=

#REF!

[N/mm2]

sz,m,d=Mz,d/Wz

sz,m,d=

#REF!

[N/mm2]

s2y,m,d+s2z,m,d<f2m,d

sm,d=

#REF!

[N/mm2]

Warunek spełniony?

#REF!

TAK

NIE

VII. Sprawdzenie warunku stanu granicznego użytkowalności płatwi:

uy,fin=(5*Ly,d4/384*E0,meanLy)*[qy,k(1+kdef,(g))+py,k(1+kdef(p))]

uy,fin=

#REF!

[mm]

uz,fin=(5*Lz,d4/384*E0,meanLz)*[qz,k(1+kdef,(w))]

uz,fin=

#REF!

[mm]

u2fin=u2y,fin + u2z,fin

ufin=

#REF!

[mm]