ART PO~1 DOC


1.Wyznaczanie strumieni objętości powietrza potrzebnych do przewietrzenia rejonów wentylacyjnych.

a) ze względu na zatrudnienie:

VN = N*bN

N- liczba osób zatrudnionych na najliczniej obsadzonej zmianie

bN- wsp. określający ilość powietrza przypadająca na jednego człowieka ,

bN= 0,167 s na os/zm m3/

REJON

N

bN

V

m3/s

m3/s

I 15-H-16

78

0,167

13,03

II 15-G-16

63

10,52

III 7-8

70

11,69

IV 7-B-9

81

13,53

V 4-E-F-6

98

16,37

b) ze względu na wydobycie i głębokość:

VW = Wd*aw

Wd- średnie wydobycie netto ze ściany, [ Mg / dobę]

aw- wsp. określający najmniejszy strumień objętości powietrza, przypadający na tonę

średniego wydobycia ze ściany [ m3/s ]

REJON

Wd

Głębokość

aw

V

[ Mg / dobę]

m

-

m3/s

I 15-H-16

1200

1000

0,011

13,20

II 15-G-16

800

1000

0,014

11,20

III 7-8

900

800

0,011

9,90

IV 7-B-9

1100

800

0,009

9,90

V 4-E-F-6

1400

1200

0.012

16,80

c) ze względu na zagrożenie metanowe:

0x01 graphic

W- wydobycie oddziałowe

km. - ilość wydzielającego się metanu [m3/t]

p - dopuszczalne stężenie metanu [%]

p= 1,0 % - bez metanometrii atomatycznej

p= 0,75% - w szybie wydechowym

p= 1,5 % - przy zastosowaniu metanometrii automatycznej

Rejon

Kat. Zagroż

Metan

km

W

p

V

m3/t

t/d

%

m3/s

I 15-H-16

III

7

1000

1,0

8,10

II 15-G-16

III

7

1000

8,10

III 7-8

II

3

800

2,78

IV 7-B-9

II

3

800

2,78

V 4-E-F-6

IV

9

1200

12,5

Rejon

H

N

W

kat

zagr

metan

konieczne obj. strumieni powietrza

V1max

zatrudnienie

wydobycie

zagr. metan.

bN

V

aw

V

km

V

m3/s

I

1000

78

1200

III

0,167

13,03

0,011

13,20

7

8,10

13,20

II

1000

63

800

III

10,52

0,014

11,20

7

8,10

11,20

III

800

70

900

II

11,69

0,011

9,90

3

2,78

11,69

IV

800

81

1100

II

13,53

0,009

9,90

3

2,78

13,53

V

1200

98

1400

IV

16,37

0,012

16,80

9

12,5

16,80

Sumaryczny strumień objętości powietrza niezbędny do przewietrzania wszystkich rejonów wentylacyjnych kopalni wynosi:

VR =0x01 graphic
max= 66,42 m3/s

2.Wyznaczanie strumieni objętości powietrza potrzebnych do przewietrzenia komór funkcyjnych.

  1. wstępne określenie strumienia objętości powietrza

V1= 0,9*0x01 graphic

  1. pole powierzchni przekroju poprzecznego komory, m2

Współczynnik 0,9 jest współczynnikiem przeliczeniowym dla kopalń metanowych

  1. strumień objętości powietrza ze względu na 5- krotną wymianę powietrza w ciągu godziny

0x01 graphic

V- objętość komory, m3

Lp.

komora

A

długość

V

V1

V2

Vmax

m2

m

m3/s

m3/s

m3/s

m3/s

1

Warsztat

25

70

1750

4,50

2,43

4,50

2

K.P

20

40

800

4,02

1,11

4,02

3

K.M.W

20

40

800

4,02

1,11

4,02

Sumaryczny strumień objętości powietrza niezbędny do przewietrzania komór wynosi:

VK = 0x01 graphic
max =12,54 m3/s

Ilość powietrza dopływająca do kopalni:

Vd = VR + VK

Vd = 66,42+ 12,54

Vd = 78,96 m3/s

Strumień objętości powietrza niezbędnego do przewietrzania robót górniczych

0x01 graphic

gdzie:

Vri - str. obj. powietrza niezbędny do prawidłowego przewietrzania i-tego rejonu

wentyl. obejmującego oddział eksploat. [m3/s]

kri - liczba ujmująca straty powietrza w i-tym rejonie wentylacyjnym

Vkj - str. obj. powietrza niezbędny do przewietrzania j-tej komory funkcyjnej [m3/s]

kg - liczba ujmująca straty powietrza w grupowych drogach powietrza świeżego

Vcs=( 66,42 ⋅1.2 + 12,54 )⋅ 1,3=119,92 [m3/s]

kri=1,2

kg=kp+ko+ks+1=1,3

Ilość powietrza wypływająca z kopalni ze stratami zewnętrznymi:

0x01 graphic

dla wentylatora W-1

0x01 graphic

dla wentylatora W-2

0x01 graphic

Straty powietrza w grupowych drogach powietrza wynoszą: 27,68 [m3/s]

(119,92-(66,42⋅1,2+12,54))=27,68

3.Wyznaczenie oporu wszystkich wyrobisk górniczych.

Bocznica

Nazwa wyrobiska

V

Długość wyrobiska

L

Rodzaj obudowy

Pole przekroju A

w

rf100

Rf

R

m3/s

m.

m2

m/s

Ns2 / m9

Ns2 / m8

Ns2 / m8

1-2

szyb wdechowy

119,92

1100

betonowa

25

4,8

0,0004

0,0044

0,0044

2-A

przecznica

4,50

250

murowa

32,5

0,18

0,00044

0,0011

0,0416

A-8

chodnik wentylacyjny

4,50

500

ŁP-7

10,9

0,54

0,0081

0,0405

2-7

chodnik podstawowy

40,7

500

ŁP-6

9,3

4,23

0,0118

0,059

0,059

7-8

ściana 3

11,69

250

zmechan.

14,5

1,26

0,105

0,2625

0,2625

8-9

chodnik wentylacyjny

18,53

600

ŁP-7

10,9

2,21

0,0081

0,0486

0,0486

7-B

chodnik podstawowy

13,53

600

ŁP-6

9,3

2,27

0,0118

0,0708

0,3333

B-9

ściana 4

13,53

250

zmechan.

14,5

1,46

0,105

0,2625

9-10

chodnik wentylacyjny

45,19

500

ŁP-7

10,9

4,15

0,0081

0,0405

0,0405

10-12

szyb wydechowy

80,64

700

betonowa

20

4,09

0,0071

0,497

0,497

11-12

szyb

14,23

15

betonowa

20

0,72

0,0071

0,0011

0,0011

12-13

kanał wentylacyjny

94,87

30

betonowa

20

4,82

0,0071

0,0021

0,0021

2-3

przecznica

74,73

4200

ŁP-8

12,8

5,84

0,0055

0,231

0,231

3-5

przekop

4,02

900

murowa

21

0,25

0,0006

0,0054

0,0054

3-4

przecznica

70,71

150

ŁP-8

12,8

5,43

0,0055

0,0082

0,0082

4-C

przekop

4,02

900

murowa

21

0,25

0,0006

0,0054

0,0783

C-5

przecznica

4,02

900

ŁP-7

10,9

0,48

0,0081

0,0729

5-D

przecznica

8,04

200

ŁP-7

10,9

0,96

0,0081

0,0001

0,0827

D-6

chodnik wentylacyjny

8,04

700

ŁP-6

9,3

1,12

0,0118

0,0826

4-E

przecznica

16,08

150

ŁP-7

10,9

2,40

0,0081

0,0122

0,3568

E-F

chodnik podstawowy

16,08

1600

ŁP-7

10,9

2,40

0,0081

0,1296

F-6

ściana 5

16,08

250

zmechan.

17,2

1,52

0,086

0,215

6-10

przecznica

35,45

3500

ŁP-8

12,8

2,86

0,0055

0,1925

0,1925

4-15

chodnik podstawowy

29,28

1200

ŁP-9

14,5

2,62

0,0041

0,0492

0,0492

15-G

ściana 2

11,20

200

zmechan.

17,2

1,02

0,086

0,172

0,216

G-16

chodnik wentylacyjny

11,20

800

ŁP-8

12,8

1,36

0,0055

0,044

15-H

chodnik podstawowy

13,20

800

ŁP-8

12,8

1,61

0,0055

0,044

0,0588

H-16

ściana 1

13,20

200

zmechan.

17,2

1,20

0,086

0,0148

16-I

chodnik wentylacyjny

39,28

900

ŁP-8

12,8

2,97

0,0055

0,0495

0,0992

I-18

szyb wydechowy

39,28

700

betonowa

20

1,90

0,0071

0,0497

17-18

szyb

6,93

15

betonowa

20

0,34

0,0071

0,0012

0,0012

18-19

kanał wentylacyjny

46,21

30

betonowa

20

2,24

0,0071

0,0021

0,0021

w = 0x01 graphic

- R - opór bocznicy

R = 0x01 graphic
Rf

4.Wyznaczenie dysypacji energii we wszystkich bocznicach sieci .

lf = R•V2

Dysypację energii obliczamy w następujących oczkach:

OCZKO

BOCZNICE

I

1-2, 2-7, 7-9, 9-10, 10-12, 12-13

II

1-2, 2-7, 7-8, 8-9, 9-10, 10-12, 12-13

III

1-2, 2-8, 8-9, 9-10, 10-12, 12-13

IV

1-2, 2-3, 3-5, 5-6, 6-10, 10-12, 12-13

V

1-2, 2-3, 3-4, 4-5, 5-6, 6-10, 10-12, 12-13

VI

1-2, 2-3, 3-4, 4-6, 6-10, 10-12, 12-13

VII

1-2, 2-3, 3-4, 4-15, 15-G-16, 16-18, 18-19

VIII

1-2, 2-3, 3-4, 4-15, 15-H-16, 16-18, 18-19

Bocznica

V

R

lf

Niezależne oczko zewnętrzne

m3 / s

Ns2/m8

J/m3

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

1-2

119,92

0,0044

63,29

63,29

63,29

63,29

63,29

63,29

63,29

63,29

63,29

2-8

4,50

0,0416

1,42

1,42

2-7

40,7

0,059

91,36

91,36

91,36

7-8

11,69

0,2625

87,33

87,33

8-9

18,53

0,0486

28,20

28,20

28,20

7-9

13,53

0,3333

148,53

148,53

9-10

45,19

0,0405

82,74

82,74

82,74

82,74

10-12

80,64

0,497

3331,24

3331,24

3331,24

3331,24

3331,24

3331,24

3331,24

12-13

94,87

0,0021

19,48

19,48

19,48

19,48

19,48

19,48

19,48

2-3

74,73

0,231

1290,04

1290,04

1290,04

1290,04

1290,04

1290,04

3-5

4,02

0,0054

0,15

0,15

3-4

70,71

0,0082

39,61

39,61

39,61

39,61

39,61

4-5

4,02

0,0783

2,14

2,14

5-6

8,04

0,0827

9,05

9,05

9,05

4-6

16,08

0,3568

245,11

245,11

6-10

35,45

0,1925

258,85

258,85

258,85

258,85

4-15

29,28

0,0492

71,27

71,27

71,27

15-G-16

11,20

0,216

65,92

65,92

15-H-16

13,20

0,0588

24,93

24,93

16-18

39,28

0,0992

143,70

143,70

143,70

18-19

46,21

0,0021

4,21

4,21

4,21

Suma dysypacji w poszczególnych bocznicach ∑ lfβ

3736,64

3703,64

3526,37

4972,1

5013,7

5247,62

1678,04

1637,05

W-1

W-2

5.Przeprowadzenie regulacji metodą Sałustowicza ( dodatnią, ujemną i kombinowaną )

Z powyższych obliczeń wynika, że:

lfmax = lf VI = 5247,62 J/ m3 lfmax = lf VIII = 1678,04 J/ m3

lfmin = lf IV = 3526,37 J/ m3 lfmin = lf IX = 1637,05 J/ m3

lfśr = lf I = 4387 J/ m3 lfśr = lf VII = 1657,54 J/ m3

  1. wariant dysypacyjny - regulacja bezpośrednia dodatnia

- opór tamy : RT = 0x01 graphic

Nr oczka

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

wentylator

W-1

W-2

lfmax

5247,62

5247,62

5247,62

5247,62

5247,62

5247,62

1678,04

1678,04

lfd

1510,98

1543,98

1721,25

275,52

233,92

0

0

40,99

RT

3,39

4,64

50,30

10,07

8,55

0

0

0,10

V

21,11

18,24

5,85

5,23

5,23

26,21

17,47

20,59

  1. wariant kumulacyjny - regulacja pośrednia ujemna

- spiętrzenie wentylatora głównego : lfmin

wydajność wentylatora pomocniczego: V = 0x01 graphic

Nr oczka

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

wentylator

W-1

W-2

lfmin

3526,37

3526,37

3526,37

3526,37

3526,37

3526,37

1637,05

1637,05

lfu

210,27

177,27

0

1445,73

1487,33

1721,25

40,99

0

V

25,12

25,99

0

517,42

137,82

69,46

13,78

0

Rf

0,3333

0,2625

0,0416

0,0054

0,0783

0,3568

0,216

0,0588

  1. wariant kombinowana - regulacja mieszana

- spiętrzenie wentylatora głównego : lfśr

- spiętrzenie wentylatora pomocniczego: lfmwp= lfβ - lfśr

- wydajność wentylatora pomocniczego: V = 0x01 graphic

- dysypacja energii na tamie: lfmt = lfśr - lfβ

- opór tamy: RT = 0x01 graphic

Nr oczka

I

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

wentylator

W-1

W-2

lfśr

4387

4387

4387

4387

4387

4387

1657,54

1657,54

lfmt

650,36

683,36

860,63

-

-

-

-

20,49

RT

1,46

2,05

25,15

-

-

-

-

0,05

lfmwp

-

-

-

585,1

626,7

860,62

20,5

-

V

-

-

-

329,17

89,46

49,11

9,74

-

5. Wyznaczenie potencjału dla wszystkich węzłów i spadków potencjałów dla wszystkich

bocznic.

Bocznica

Dysypacja

Dysypacja energii w oporze miejscowym

Spadek potencjału

Numer węzła

Potencjał

J / m3

J / m3

J / m3

J / m3

1-2

63,29

63,29

2

-63,29

2-8

1,42

1721,25

1722,67

8

-1785,96

2-7

91,36

91,36

7

-154,65

7-8

87,33

1543,98

1631,31

8

-1785,96

8-9

28,20

28,20

9

-1814,16

7-9

148,53

1510,98

1659,51

9

-1814,16

9-10

82,74

82,74

10

-1896,9

10-12

3331,24

3331,24

12

-5228,14

12-13

19,48

19,48

13

-5247,62

2-3

1290,04

1290,04

3

-1353,33

3-5

0,15

275,52

275,67

5

-1629

3-4

39,61

39,61

4

-1392,94

4-5

2,14

233,92

236,06

5

-1629

5-6

9,05

9,05

6

-1638,05

4-6

245,11

245,11

6

-1638,05

6-10

258,85

258,85

10

-1896,9

4-15

71,27

71,27

15

-1464,21

15-G-16

65,92

65,92

16

-1530,13

15-H-16

24,93

40,99

65,92

16

-1530,13

16-18

143,70

143,70

18

-1673,83

18-19

4,21

4,21

19

-1678,04

6.Dobór wentylatorów głównych.

W-1

W-2

Spiętrzenie wentylatora

Δpc=5247,62

Δpc=1678,04

Str. objętości powietrza

V=94,87

V=46,21

Konieczna moc użytkowa

0x01 graphic

N=497,8 kN

N=77,5 kN

Opór kopalni

0x01 graphic

R=0,58 [Ns2/m8]

R=0,78 [Ns2/m8]

Otwór równoznaczny

0x01 graphic

Ae=1,56

Ae=1,34

Wentylator

WPK-3.1

WPWD-100/1,4

7. Analiza stabilności i ekonomiczności pracy wentylatorów głównych

a) Warunki stabilności :

Δpc< 0,9Δpcmax

W-1: Δpcmax = 5850 N/m2

W-2: Δpcmax = 2080 N/m2

5247,62 < 0,9 . 5850

5247,62 N/m2 < 5265 N/m2

1678,04 < 0,9 . 2080

1678,04 N/m2 < 1872 N/m2

0x01 graphic

gdzie:

0x01 graphic
,

k=1,2

W-1: 0x01 graphic
Rgr = 0,650 Ns2/m8

0,580x01 graphic

0,58 Ns2/m80,54 Ns2/m8

W-2: 0x01 graphic
Rgr = 0,97 Ns2/m8

0,780x01 graphic

0,78 Ns2/m80,81 Ns2/m8

b)Warunek ekonomiczności :

η > 0,8 . ηmax

ηmax =88.5%

W-1: η=79%

79% > 0,8 . 88,5%

79% > 70,8%

ηmax =85%

W-2x: η=76%

76 % > 0,8 . 85%

76 % > 68 %



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Propozycja zawarcia porozumienia w sprawie odszkodowania po~1
Jak sprawdzić jakość filmu po 1 parcie, DOC
pop art po polsku
Postawa siatkarska poruszanie się po boisku doc
LAB(6)~1 DOC
WA1~1 DOC
202 SP~1 DOC
PL CI$~1 DOC
SKRZY$~1 DOC
CAŁO$Ć~1 DOC
27 POL~1 DOC
ZWI$ZK~1 DOC
CW 42 ~1 (2) DOC
ĆW11~1 DOC
CAN PR~1 DOC
~$O102~1 (2) DOC
sposób poruszania sie po boisku doc

więcej podobnych podstron