OBLICZANIE PRZENOŚNIKÓW

V = A*u [kg/s] (1)

V = W+G/ρ [kg/m³] (2)

u = C
[m/s] (3)

i - wys. rynny / dł. rynny; r_h - promień hydrauliczny; W - strumień masy wody; G - strumień masy ciała stałego

ρ -śr gestość mieszaniny około 1000kg/m3

A - przekrój obwodu; C - wsp. szorstkości rynny

r_h = A/Q (4); r_h = (2d²/4)/d=d/2

C = 6m(m-1,1)/(m+1,1) (5)

m = W/G - wsp. krotności strumieni

(6) w (2) to V = G(W/Gρ G(m+1)/ρ (7)

WYMIENNIKI CIEPŁA

1/k=1/₁ + δ/ + 1/₂

 - przewodnictwo ciepła; δ - grubość ścianki

środkowy człon możemy pominąć bo jest bliski 0

a k jest zawsze mniejsze od najmniejszego

współczynikia przenikania, dlatego trzeba zawsze zwiększać najmniejsze .

Ilość wymienianego ciepła (szybkość):

Q = k* A * t

zazwyczaj t jest zmienne w czasie lub wzdłuż aparatu

rozpatrzmy proces współprądowo

dQ = m₁c₁dt₁ (1) i dQ = -m₂c₂dt₂ (2)

dt₂ = -dQ/m₂ c₂ i dt₁ = dQ/m₁ c₁ (3)

dt₁ - dt₂ = dQ [1/(m₁ c₁) + 1/(m₂ c₂)] (4)

d(t₁ - t₂) = dQ m (5)

Równanie Furiera w postaci różniczkowej

dQ = k A t d (6); d(t₁ - t₂) = k A t d m (7)

ln t_A/t_B = A k m  (10)

Bilans ciepła w postaci całkowej:

1/m₁c₁ = 1/Q (t_1B -t_1A)

Równanie Furiera w postaci całkowej:

Q = kA t_Z  (14), tz - bład względny

WYPARKI

p = ρ g h

Podział użytecznej różnicy temperatur

dla baterii dwudziałowej

Q = k A t (1)

A = A₁ + A₂ = (Q₁/k₁t₁) + (Q₂/k₂t₂) (2)

t_u = t = t₁ + t₂ => t₂ = t - t₁ (3)

(3) -:- (2)

dla I-tego składnika jest:

podział użytecznej różnicy temp z założeniem

równej powierzchni wymiany ciepła w każdym

dziale z r-nia Furiera:

t_i = 1/A Q_i / k_i (9)

3. Podział użytecznej wymiany temp z

założeniem min powierzchni wymiany

z war 1 i 2

dla powierzchni jednakowej

(12)=(13) x=x² => x₁=0 i Q₁=0 do działu I nie dostarczamy

ciepła nie ma wyparki

x₂=1 i Q₁/k₁=Q₂/k₂;

Praca pochodzi z serwisu www.e-sciagi.pl