355
Mosty adhezyjne są to stałe uzupełnienia pro-
tetyczne zacementowane za pomocą tworzywa
kompozytowego do wytrawionej powierzchni zę-
bów filarowych. Uzupełniają one brakujące zęby.
Najczęściej w ten sposób uzupełnia się brak jedne-
go zęba (6, 7, 8, 9, 13, 15, 20, 21, 26)
Jednym z nadrzędnych celów stomatologii od-
twórczej jest dążenie do zachowania w jak najwięk-
szym zakresie zdrowych i nienaruszonych tkanek
zębowych. Zasadę tę w pełnym zakresie spełniają
mosty adhezyjne. W trakcie szlifowania zębów pod
konwencjonalne korony całkowite usuwa się od 50
Streszczenie
W prezentowanej pracy przedstawiłam wyniki symu-
lacji komputerowej różnych konstrukcji mostów adhe-
zyjnych wspartych na wkładach lub nakładach koro-
nowych. Porównywałam stan naprężenia w tkankach
twardych zębów filarowych w zależności od zastosowa-
nego materiału i konstrukcji mostu oraz sposobu jego
obciążenia. Badania przeprowadziłam metodą elemen-
tów skończonych (MES) w płaskim dwuwymiarowym
modelu zębów i uzupełnienia stałego. W celu wyko-
nania badań stworzyłam komputerowe modele zębów
przedtrzonowych i trzonowego żuchwy. Zasymulowa-
łam brak zęba drugiego przedtrzonowego. Założyłam,
że wszystkie materiały tworzące model są izotropowe, o
liniowo-sprężystej charakterystyce mechanicznej. Wy-
niki przedstawiłam w postaci kolorowych map naprę-
żeń zredukowanych σred wg hipotezy Hubera-Misesa-
-Hencky’ego.
Analiza numeryczna stanu naprężenia w tkankach twardych
zębów filarowych przy zastosowaniu mostów opartych na
wkładach i nakładach koronowych
Numerical analysis of load distribution in hard tissues of teeth supporting different
types of minimal-preparation bridges anchored both on inlays and onlays
Beata Śmielak, Michał Knytel, Robert Biesaga
Z Katedry Protetyki Stomatologicznej i Zaburzeń Czynnościowych Narządu Żucia Uniwersytetu Medycznego
w Łodzi
Kierownik: prof. dr hab. n. med. M. Romanowicz
Summary
This study presents the results of computer-aided
simulation of different types of minimal-preparation
(adhesive, resin-bonded) bridges supported both on in-
lays and onlays. It demonstrates the comparison of the
load distribution in hard tissues of abutment teeth in re-
lation to the applied material, bridge type and the way
of its loading. The results of this study were obtained in
a simple bi-dimensional model of teeth and fixed pros-
thesis, using Finite Element Analysis. Using the compu-
ter, models of mandibular premolars and molars were
created and situation of P
2
missing was simulated. It
was assumed that all materials in the proposed model
were isotropic having mechanic linear elasticity char-
acteristics. Results of this work are presented, accord-
ing to Huber-Misesa-Hencky hypothesis, in the form of
coloured tables of reduced σ
red
stresses.
HASŁA INDEKSOWE:
mosty adhezyjne, wkłady koronowe, nakłady korono-
we
KEY WORDS:
adhesive-bonded bridges, inlays, onlays
PROTET. STOMATOL., 2007, LVII, 5, 355-363
B. Śmielak i inni
356
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
do 60% twardych tkanek zęba, natomiast podczas
preparowania zębów pod element utrzymujący w
ramach protetyki adhezyjnej od 0 do 10% (27). W
odcinkach bocznych łuku zębowego wystarcza cza-
sami usunięcie starych wypełnień czy opracowanie
istniejących ubytków próchnicowych (10, 11, 18,
24, 25). Biologiczne zalety tego rodzaju uzupeł-
nień są następujące: minimalne preparowanie zęba
i w związku z tym ograniczone ryzyko uszkodze-
nia miazgi, nieznaczne obciążenie pacjenta w cza-
sie leczenia, minimalna zmiana naturalnej estetyki,
szczególne możliwości zastosowania u młodzieży,
u której ze względu na duże rozmiary komory mia-
zgi unika się szlifowania zębów pod korony całko-
wite (2, 20, 27, 34).
Pomimo wielu zalet metoda leczenia protetycz-
nego za pomocą mostów adhezyjnych nie znalazła
szerszego zastosowania w praktyce lekarskiej, ze
względu na obawy przed występowaniem niepo-
wodzeń. W uzupełnieniach tego typu obserwowa-
no odcementowanie się elementów retencyjnych od
zębów filarowych, złamanie przęsła mostu lub zła-
manie zaczepu (1, 14, 17, 27, 28, 29, 30, 31, 32).
Cel pracy
Istnieje kilka metod oraz materiałów stosowanych
do wykonywania mostów adhezyjnych. Dlatego też
podjęłam próbę odpowiedzi na pytanie, która z me-
tod i który materiał okażą się najlepsze w warun-
kach symulacji komputerowej i niosą najmniejsze
prawdopodobieństwo niepowodzeń klinicznych.
Realizacja tego celu nastąpi poprzez:
1. Porównanie stanu naprężenia w tkankach twar-
dych zębów w zależności od zastosowanego
materiału i konstrukcji mostu.
2. Porównanie rozkładu naprężeń w tkankach
twardych zębów i w mostach w zależności od
sposobu obciążenia.
Materiał badań
Badanie przeprowadzono na 32 komputerowych
modelach zębów przedtrzonowych i trzonowych
żuchwy, symulując brak zęba drugiego przedtrzo-
nowego, który uzupełniono mostem wspartym na
wkładach lub nakładach koronowych (ryc. 1).
Zasymulowano wykonanie mostu z czterech róż-
nych materiałów stomatologicznych:
– stopów złota,
– stopów chromowo-niklowych,
– kompozytów wzmocnionych włóknem szkla-
nym Targis Vectris firmy Ivoclar,
– kompozytów wzmocnionych włóknem szkla-
nym Sculpture Fibre-Kor firmy Jeneric/
Pentron
W tabeli I zestawiono właściwości mechaniczne
materiałów wykorzystanych do przeprowadzenia
analizy numerycznej. Dane materiałowe przyjęte
do obliczeń uzyskano dla kompozytów na podsta-
wie badań własnych, pozostałe wykorzystano z fa-
chowej literatury (4).
Ryc. 1. Konstrukcja mostu. a) wsparta na wkładach koronowych, b) wsparta na nakładach koronowych.
Analiza naprężenia w tkankach zębów filarowych
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
357
Każdy model poddano czterem wariantom obcią-
żeń siłami o wartości 200N. Są to średnie wartości
sił, które występują podczas żucia w okolicy zębów
trzonowych i przedtrzonowych u pacjentów z uzu-
pełnieniami protetycznymi stałymi (4).
Wariant pierwszy: siłę przyłożono równomiernie
na guzki koron i środek przęsła (ryc. 2).
Wariant drugi: siłę przyłożono na szczycie guzka
pierwszego zęba przedtrzonowego.
Wariant trzeci: siłę przyłożono na środku zęba
w przęśle mostu.
Wariant czwarty: siłę przyłożono na szczytach
guzków pierwszego zęba trzonowego.
Metoda badań
Badania przeprowadzono metodą elementów
skończonych (MES) w płaskim dwuwymiarowym
modelu zębów filarowych i uzupełnienia stałe-
go.
Idea metody elementów skończonych polega na
zastąpieniu ośrodka ciągłego małymi, skończonymi
elementami. Elementy te połączone są w punktach,
zwanych węzłami. Każdy węzeł cechuje odpowied-
nia ilość stopni swobody. W przypadku elementów
płaskich istnieją trzy stopnie swobody. Warunki
brzegowe w postaci sił i przemieszczeń przykła-
dane są do węzłów. Przygotowany model geome-
tryczny, podzielony na elementy skończone wraz
z warunkami brzegowymi tworzy układ liniowych
równań z pewną liczbą niewiadomych. Układ ten
Ta b e l a I . Właściwości mechaniczne materiałów przyjęte do obliczeń MES (3, 22)
Nr
materiału
Nazwa
materiału
Moduł Younga
[MPa]
Współczynnik
Poissona ν [-] Rm [MPa] Re [MPa]
Rc [MPa]
1.
Stop złota
7,5
•
10
5
0,3
414-828
207-620
-
2.
Stop Cr-Ni
2,4
•
10
5
0,33
421
359
-
3.
Ivoclar Vectris Pontic
1,55
•
10
4
0,3
700
-
-
4.
Ivoclar Vectris Frame
4,88
•
10
3
0,31
1300
-
-
5.
Jeneric/Pentron Sculpture
1,15
•
10
4
0,3
938
-
-
6.
Kompozyt
1,37
•
10
3
0,35
142
-
-
7.
Szkliwo
8,25
•
10
4
0,33
10
-
344
8.
Zębina
1,84
•
10
4
0,31
98
-
165
9.
Ozębna
68,9
0,45
-
-
-
10.
Kość zbita
1,1
•
10
4
0,3
-
-
-
11.
Kość gąbczasta
1370
0,3
-
-
-
12.
Cement żywiczy
2400
0,4
50
-
220-300
13.
Cement fosforanowy
2,24
•
10
4
0,25
3-5
-
96-130
Ryc. 2. Konstrukcja wsparta na wkładach koronowych.
Jednoczesne obciążenie przęsła i zębów filarowych
(wariant 1 obciążenia).
B. Śmielak i inni
358
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
daje się rozwiązać przy pomocy programu kompu-
terowego. (12, 16, 19, 22, 35)
Badania przeprowadzono na komputerze INTEL
3.0 GHz stosując program metody elementów skoń-
czonych ANSYS. W oparciu o anatomiczne da-
ne zamieszczone w „Atlasie kształtów zębów”
Wheelera, stworzono dwuwymiarowe modele zę-
bów przedtrzonowych oraz pierwszego trzonowe-
go żuchwy (33). W celu dokonania obliczeń model
podzielono na 10 tysięcy elementów skończonych
w przypadku nakładów koronowych i 12,5 tysiąca
w przypadku wkładów koronowych. Modele kom-
puterowe utwierdzono w miejscach zgodnych z
podparciami rzeczywistymi zębów. Zastosowano
statyczne obciążenia. Do węzłów przyłożono siły o
określonej wartości (200 N) i kierunku (4, 12).
Założono, że materiały tworzące model są izo-
tropowe, o liniowo-sprężystej charakterystyce me-
chanicznej.
Wyniki badań
Wyniki zostały przedstawione w postaci ko-
lorowych map naprężeń zredukowanych σ
red
wg
hipotezy Hubera-Misesa-Hencky’ego (ryc. 3, 4).
Są to naprężenia obliczone wg hipotezy wytrzy-
małościowej energii odkształcenia postaciowego
dla złożonego stanu naprężeń. Dla materiałów
izotropowych, o liniowej charakterystyce mecha-
nicznej, wartości tych naprężeń obrazują wytęże-
nie materiału (jest to stan naprężeń w materiale,
który grozi jego zniszczeniem) (19).
Kod kolorów od barwy granatowej do czerwonej
w legendzie wydruków komputerowych jest zgod-
ny z narastaniem wartości naprężeń. Jednakowe za-
barwienie danego obszaru modelu matematyczne-
go świadczy, że jest tam w przybliżeniu taka sama
wartość naprężenia.
Porównanie rozkładu naprężeń w tkankach
twardych zębów w zależności od zastosowanego
materiału i konstrukcji
Na wykresach (ryc. 5, 6) przedstawiono porówna-
nie naprężeń zredukowanych występujących w zę-
binie w zależności od rodzaju zastosowanego ma-
teriału i konstrukcji mostu wspartego na wkładach i
nakładach koronowych. Największe naprężenia zre-
dukowane pojawiły się w przypadku zastosowania
mostów wspartych na wkładach koronowych wyko-
nanych z materiału Sculpture Fibe-Kor (66 MPa) w
pierwszym wariancie obciążenia. Najlepsze okazały
się konstrukcje wykonane z materiału Targi/Vectris
(4 MPa) w trzecim wariancie obciążenia niezależnie
od rodzaju zakotwiczenia mostu.
We wszystkich czterech wariantach obciążeń na-
prężenia zredukowane były bezpieczne dla zębi-
ny. W jednym tylko przypadku, przy zastosowaniu
materiału kompozytowego wzmocnionego włók-
nem szklanym Sculpture Fibre-Kor, stanowiły oko-
ło 70% wartości wytrzymałości na rozciąganie
98 MPa. W pozostałych przypadkach nie przekra-
czały 50%.
Ryc. 3. Naprężenia zredukowane (SEQV). Wkłady jako
elementy retencyjne mostu. Wariant 1 obciążenia.
Ryc. 4. Naprężenia zredukowane (SEQV). Nakłady jako
elementy retencyjne mostu. Wariant 1 obciążenia.
Analiza naprężenia w tkankach zębów filarowych
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
359
Na wykresach (ryc. 7, 8) przedstawiono porów-
nanie naprężeń zredukowanych występujących w
szkliwie. We wszystkich rozpatrywanych przypad-
kach wytrzymałość na ściskanie, która dla szkli-
wa wynosiła 344 MPa nie została przekroczo-
na. Naprężenia ściskające, jakie się pojawiły w
szkliwie były wielokrotnie mniejsze niż naprężenia
powodujące uszkodzenie szkliwa przy ściskaniu.
Analizując naprężenia rozciągające, jakie pojawiły
się w szkliwie, to jedynym przypadkiem mostu, któ-
rego konstrukcja była bezpieczna dla szkliwa oka-
zał się most wykonany z materiału Targis/Vectris
firmy Ivoclar. Naprężenia zredukowane były mniej-
sze od wytrzymałości na rozciąganie szkliwa (142
MPa) zarówno w przypadku konstrukcji wspartej
na wkładach jak i nakładach koronowych, niezależ-
nie od sposobu obciążenia.
Porównanie rozkładu naprężeń w tkankach
twardych zębów i w mostach w zależności od
sposobu obciążenia
Na wykresach (ryc. 9, 10, 11, 12) porównano
wartości naprężeń zredukowanych, jakie pojawiły
się w tkankach twardych zębów i w mostach przy
obciążeniu siłą o wartości 200 N. Zasymulowano
cztery warianty obciążenia.
Najgorszym przypadkiem okazała się konstruk-
cja mostu wykonanego ze stopu Cr-Ni wspartego
na wkładach koronowych w trzecim wariancie ob-
ciążenia. Wartość naprężeń dochodziła do 92 MPa.
Koncentracje wystąpiły na granicy zęba w przęśle
mostu i wkładów koronowych. Jednakże ich lokali-
zacja nie stanowiła zagrożenia dla tkanek twardych
zębów i konstrukcji mostu.
Najlepszym przypadkiem okazała się konstruk-
cja mostu wsparta na nakładach koronowych wyko-
nana z materiału kompozytowego Sculpture Fibre-
Kor w trzecim przypadku obciążenia. Wartość na-
prężeń zredukowanych wyniosła 42 MPa.
Ryc. 5. Konstrukcja wsparta na wkładach koronowych.
Naprężenia w zębinie.
Ryc. 6. Konstrukcja wsparta na nakładach koronowych.
Naprężenia w zębinie.
Ryc. 7. Konstrukcja wsparta na wkładach koronowych.
Naprężenia w szkliwie.
Ryc. 8. Konstrukcja wsparta na nakładach koronowych.
Naprężenia w szkliwie.
B. Śmielak i inni
360
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
Wnioski
Na podstawie przeprowadzonej symulacji kom-
puterowej 32 przypadków różnych konstrukcji mo-
stów wyciągnęliśmy następujące wnioski:
1. Wszystkie konstrukcje mostów okazały się
bezpieczne dla zębiny. Jedynym przypadkiem
mostu, którego konstrukcja była bezpieczna
dla szkliwa okazał się most wykonany z ma-
teriału Ivoclar Targis/Vectris. Największe na-
prężenia w szkliwie powstały dla konstrukcji
mostów wspartych na wkładach i nakładach
koronowych wykonanych ze stopu Cr-Ni.
2. Miejsce przyłożenia siły ma decydujący wpływ
na rozkład naprężeń w tkankach twardych zę-
bów i w mostach. Największe naprężenia wy-
stąpiły przy obciążeniu zęba w przęśle mostu.
Piśmiennictwo
1. Botelho M.: Uzupełnienia protetyczne cemen-
towane na żywicach adhezyjnych: Aktualne bada-
nia kliniczne. Quintessence, t. VIII, nr 1, 2000, 8-13.
– 2. Budkiewicz P.: Wykonanie mostów adhezyjnych–
opis przypadku. Stomat.Współ.,1998; 5, 123-125. – 3.
Combe E. C.: Wstęp do materiałoznawstwa stomato-
Wykres 5. Pierwszy przypadek obciążenia. Jednoczesne
obciążenie zębów filarowych i zęba w przęśle mostu.
Wykres 7. Trzeci przypadek obciążenia. Obciążony ząb
w przęśle mostu.
Wykres 6.
Drugi przypadek obciążenia. Obciążony
pierwszy ząb przedtrzonowy.
Wykres 8.
Czwarty przypadek obciążania. Obciążony
pierwszy ząb trzonowy.
Analiza naprężenia w tkankach zębów filarowych
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
361
logicznego. Sanmedica Warszawa 1997, 63-66, 71-85,
126-129, 190. – 4. Craig R. G. i wsp.: Experimental
stressanalysis of dental restorations. Two-dimensional
photoelastic stress analysis of inlays. J. Prosthet. Dent.,
1967, 17, 277. – 5. Craig R. G., Powers J. M., Wataha
J. C.: Materiały stomatologiczne. Wydawnictwo
Medyczne Urban&Partner. Wrocław 2000. – 6. Freilich
M. A. i wsp.: Development and clinical applications of a
light-polymerized fiber– reinforced composite. Prosthet.
Dent., 1998, 8, 3, 311-318. – 7. Freilich M. A. i wsp.:
Flexure Strength and Handling Characteristics of Fiber–
Reinforced Composites used in Prosthodontics. J. Dent.
Res, (IADR Abstracts) 1997, nr 1361. – 8. Freilich M.
A. i wsp.: Flexure strength of fiber – reinforced com-
posites designed for prosthodontics application. J.
Dent. Res., 1997, 76, 138. – 9. Freilich M. A. i wsp.:
Uzupełnienia protetyczne wykonane z preimpregnowa-
nego kompozytu wzmocnionego włóknami szklanymi.
Część I. Uzupełnienia stałe typu koron i mostów mię-
dzykoronowych. Quintessence, 1999, VII, 151-159. –
10. Gohring T. N., Morman W. H., Lutz F.: Clinical and
scaning electron microscopic evaluation of fiber rein-
forced inlay fixed partial dentures. Preliminary results
after one year. The Journal of Prosth. Dent., 1999, 6,
662– 668.
11. Goldberg A. J.: Material design and clinical ex-
perience with fibre composites in dentistry. A Special
Symposium of the Annual Meeting of the European
Prosthodontic Association (EPA) on 26-27 August 1998
in Turku, Finland. – 12. Grądzki R.: Wprowadzenie
do metody elementów skończonych. Wydawnictwo
Politechniki Łódzkiej. Łódź 2002. – 13. Livaditis G.
J.: Cast metal-bonded retainers for posterior teeth. J.
Am. Dent. Assoc., 1980, 101, 926. – 14. Livaditis G.
J.: Etched metal resin-bonded restorations: Principles
in retainer design. Int. J. Periodont. Res. Dent., 1983,
3, 35. – 15. Lorensen J. A., Mastinft J. T.: Intracoronal
reinforcement and coronal coverage: A study of end-
odontically treated teeth. The Journal of Prosth. Dent.,
1984, 6, 780– 784. – 16. Łaczek S.: Wprowadzenie do
systemu elementów skończonych ANSYS (Ver.5.0 i
5-ED). Zakład Graficzny Politechniki Krakowskiej,
Kraków 1999. – 17. Mondelli J. i wsp.: Fracture
strength of human teeth with cavity preparations. J.
Prosthet. Dent., 1980, 43, 419. – 18. Myers J. C. i wsp.:
Uzupełnienia protetyczne wykonane z preimpregnowa-
nego kompozytu wzmocnionego włóknami szklanymi.
Quintessence, 1999, VII, 4, 225-233. – 19. Niezgodziński
M., Niezgodziński T.: Wytrzymałość materiałów. PWN
Warszawa 1981. – 20. Pąsiek S. i wsp.: Wybrane przy-
padki zastosowania stałych uzupełnień protetycznych
wykonanych z kompozytu wzmocnionego włóknem
szklanym. Stom. Współ., 2000; 7, 3, 8-13.
21. Shillinburg H. T., Jacobi R., Brackett S. E.:
Zasady opracowania zębów pod protezy stałe meta-
lowe i porcelanowe. Wydawnictwo Kwintesencja,
1999; Internationale Quintessenz Verlagsgruppe, 205-
-258, 359-376. – 22. Spiechowicz E.: Współczesne po-
stępowanie laboratoryjne w protetyce stomatologicz-
nej. PZWL Warszawa 1980, 99-109. – 23. Szmelter
J. i wsp.: Metoda elementów skończonych w statyce
konstrukcji. Warszawa Arkady, 1978. – 24. Śmielak B.:
Kompozyty wzmocnione włóknem szklanym: struktu-
ra, właściwości mechaniczne, zastosowanie kliniczne –
na podstawie piśmiennictwa. Stom. Współ., 2002; 9, 5,
54-58. – 25. Śmielak B., Dobosz J.: Wybrane przypadki
kliniczne zastosowania stałych uzupełnień protetycz-
nych z kompozytu wzmocnionego włóknem szklanym.
Stom. Współ., 2002, 9, 3, 23-27. – 26. Unterbrink G.:
Vectris fibre composite system for fixed prosthodontics.
A Special Symposium of the Annual Meeting of the
European Prosthodontic Association (EPA) on 26-27
August 1998 in Turku, Finland. – 27. Urban&Partner:
Protetyka adhezyjna. Wrocław, 1999. – 28. Vallittu P.
K.: A review of fiber-reinforced denture, base resin.
J. Prosthodont., 1996, 5, 270-276. – 29. Vallittu P. K.:
Experiences of using glass fibre with multiphase acryl-
ic resin systems. Theoretical and clinical examples. –
30. Vallittu P. K.: Glass fiber reinforced dental bridge
used instead of a gold bridge, case report. A Special
Symposium of the Annual Meeting of the European
Prosthodontic Association (EPA) on 26– 27 August
1998 in Turku, Finland.
31. Vallittu P. K., Sevelius C.: Resin-bonded, glass fi-
ber-reinforced composite fixed partial dentures: A clin-
ical study. The Journal of Prosth. Dent., 2000; 84, 4,
413-417. – 32. Vallittu P. K.: The effect of glass fiber re-
inforcement on fracture resistance of a provisional fixed
partial denture. J. Prosthet. Dent., 1998, 79, 2, 125-130.
– 33. Wheeler R. C.: An atlas of tooth form. Saunders
Co. Philadelphia, 1969, 24-34. – 34. Williams K. R.,
Edmundson J. T., Rees J. S.: A finite element stress anal-
ysis of an amalgam restored molar tooth. Dent. Mater.,
1987, 3, 200-206. – 35. Zienkiewicz O. C.: Metoda ele-
mentów skończonych. Warszawa Arkady, 1972, 63-84,
99-128.
Zaakceptowano do druku: 30.VII.2007 r.
Adres autora: 90-456 Łódź, ul. Piotrkowska 247 m 43
© Zarząd Główny PTS 2007.
PROTET. STOMATOL., 2007, LVII, 5
362
Streszczenie
Cel pracy. W pracy podjęto próbę oceny wpływu
promieniowania o długości fali 10 600nm na wybrane
materiały kompozycyjne i im podobne.
Materiał i metody. Do badania wybrano trzy rodzaje
materiałów: 1 glassionomer, 2 materiał kompozycyjny,
3 materiał kompomerowy. Badania przeprowadzono
in vitro. Próbki umieszczano w uchwycie w odległości
ogniskowej od źródła promieniowania. Każda próbka
była naświetlana w czasie 0,5 sek. w trzech miejscach
z rosnącą mocą 1W, 2W i 4W. Badanie powtarzano
trzykrotnie, dla każdego rodzaju materiału. Po naświe-
tleniu powierzchnia próbek poddawana była badaniu
przy pomocy skaningowego mikroskopu elektronowego
(SEM) typ EVO 40 (Zeiss, Germany). Powiększenie wy-
nosiło 300x.
Wyniki. Po aplikacji serii naświetleń na powierzch-
niach próbek wystąpiły różnego rodzaju zmiany struk-
turalne. Powierzchnia próbek wykonanych z glassiono-
meru wykazywała zmiany powierzchni o charakterze
pęknięć oraz kraterów z tworzywem stopionym w cha-
rakterystyczne krople. Rozmiary tych zmian wynosiły
0,7632; 1,0263 i 1,1316mm odpowiednio dla zasto-
sowanej mocy 1W; 2W i 4W. W przypadku materiału
Możliwość uszkodzenia materiałów kompozycyjnych oraz
pokrewnych podczas plastyki tkanek miękkich wykonywanej
za pomocą promieniowania lasera CO
2
The possibility of damaging of composite and similar materials as a side effect
during soft tissue procedures with CO
2
laser
Piotr Andrysiak
1,
Wiesław Hędzelek
1
, Zdzisław Błaszczak
2
, Zenon Woźniak
2
1
Z Kliniki Protetyki Stomatologicznej, Collegium Stomatologicum UM im. K. Marcinkowskiego w Poznaniu
Kierownik: prof. dr hab. n. med. W. Hędzelek
2
Z Zakładu Optyki, Wydział Fizyki, Uniwersytet im. Adama Mickiewicza w Poznaniu
Kierownik:
Summary
Aim of the study. The aim of the study was to eva-
luate the carbon dioxide laser irradiation influence on
chosen dental materials, used in restorative and pro-
sthetic treatment.
Material land methods. The investigation was per-
formed on three types of materials: 1 glassionomer, 2
composite and 3 compomer. The investigation was per-
formed in vitro. Samples were irradiated in focus dis-
tance with continuous wave (CW) of a CO
2
laser beam
for 0,5 second. The power was set to be: 1.0; 2.0; and
4.0 Watts. So each probe was irradiated in three places
with three different power conditions. Then the struc-
tural changes were observed and measured using scan-
ning electron microscope (SEM) type EVO 40 (Zeiss,
Germany). The magnification was set for 300x.
Results. After irradiation different structural chang-
es were observed, depending on a material sample. In
glassionomer, craks and characteristic drops of melt-
ed material inside the crater formation was observed.
Measured distance diameter was evaluated to range
from 0.7632; 1,0263 and 1.1316 mm, according to the
power application 1.0; 2.0 and 4.0 Watts. Structural
changes, like charring, were observed in case of com-
HASŁA INDEKSOWE:
Laser CO
2
, materiały stomatologiczne, analiza po-
wierzchni
KEY WORDS:
Carbon dioxide laser, dental materials, surface evalu-
ation
Laser CO
2
– materiały kompozycyjne
PROTETYKA STOMATOLOGICZNA, 2007, LVII, 5
363
Wstęp
Wstępne badania (1), dotyczące wpływu promie-
niowania lasera CO
2
o długości fali 10 600nm na
różne materiały stosowane w leczeniu protetycz-
nym, wykazały możliwość wystąpienia pewnych
zmian w ich strukturze pod wpływem nieumiejęt-
nego użycia tego bardzo przydatnego urządzenia.
Wyniki te zainspirowały autorów do rozszerzenia
badań na inne materiały używane w stomatologii
rekonstrukcyjnej, tzn. do wykonywania wypełnień
ubytków oraz do odbudowy zrębu zębinowego fi-
larów protetycznych.
Celem tych badań było uzyskanie odpowiedzi,
czy również w innych sytuacjach klinicznych może
dojść do powstania niekorzystnych efektów pracy z
tym rodzajem lasera. Jednym ze wskazań do zasto-
sowania lasera gazowego CO
2
, jest nadwrażliwość
szyjek zębowych (2, 3, 4). Ocenia się, że zjawisko
to związane jest najprawdopodobniej z zamyka-
niem kanalików zębinowych w okolicy szyjki zę-
ba. Jednak dokładny mechanizm działania promie-
niowania lasera CO
2
w tych sytuacjach, nie jest w
pełni wyjaśniony, a zastosowanie odpowiednich
parametrów naświetlania daje skuteczność zabiegu
na poziomie 59.8% do 100% (Kimura i wsp.)(3).
Metoda, opracowana przez Moritz’a, polegająca
na zastosowaniu promieniowania o mocy 0,5 -1,0
W, w trybie pracy ciągłej, przy czasach naświetla-
nia 0,5 do 5 sekund i powtórzeniu zabiegu 5 do 10
razy, daje bardzo dobrą skuteczność. Jednakże w
trakcie tych zabiegów może dojść do niezamierzo-
nego kontaktu promieniowania lasera z materiałem
stomatologicznym znajdującym się w zębie i wy-
wołania niepożądanych efektów.
Do podobnego zdarzenia może dojść podczas le-
czenia tkanek miękkich w jamie ustnej. Chirurgia
tkanek miękkich jest najczęstszym polem zastoso-
wania lasera CO
2
(5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13). Taka
sytuacja może nastąpić na przykład w trakcie lase-
rowej plastyki brodawki dziąsłowej wokół wyrzy-
nającego się dolnego zęba mądrości lub filaru prote-
tycznego z wypełnionym ubytkiem próchnicowym.
Coraz częściej w protetyce bezmetalowej, stosuje
się (przed wykonaniem korony czy mostu), wzmoc-
nienia zębów martwych za pomocą standardowych
wkładów koronowo-korzeniowych wykonanych z
włókien szklanych czy tlenku cyrkonu. Osadzanie
kompozycyjnego na powierzchni próbek pojawiły się
zmiany o charakterze zwęglenia z charakterystyczną
obwódką wokół krateru. Wielkości tych zmian wynosiły
w tym przypadku 0,6875, 0,7708 i 0,9792mm. Próbki
materiału kompomerowego wykazywały po naświetle-
niu zmiany powierzchni podobne do zmian materiału
kompozycyjnego, jednak w mniejszym stopniu uległy
one karbonizacji. Średnice opisanych zmian powierzch-
ni wynosiły 0,6875, 0,7708 i 0,9792 mm, odpowiednio
dla zastosowanego w badaniu promieniowania o mocy
1W, 2W i 4W.
Wnioski. Materiały stomatologiczne do odbudowy
zrębu zębinowego są wrażliwe na działanie promienio-
wania lasera CO
2,
które przy niezamierzonym czy też
przypadkowym użyciu, może spowodować zniszczenie
ich struktury.
Zmiany powierzchni badanych materiałów, po apli-
kacji promieniowania lasera CO
2
wykazywały podo-
bieństwo do zmian powstałych w podobnych warun-
kach w szkliwie i zębinie, opisanych w literaturze.
Zmiany w strukturze tworzyw nasilają się wraz ze
wzrostem mocy promieniowania.
posite material samples. Their distance diameter was
evaluated in this case to range from 0.6875; 0.7708
and 0.9792 mm. The compomer samples showed struc-
tural changes similar to the composite material with
less charring process. They distance diameters were:
0.6875; 0.7708 and 0.9792 mm in diameter, according
to the power increase.
Conclusion.
1. An improper use of carbon dioxide laser can cause
a damage of dental materials structure.
2. The structural changes, after laser CO
2
applica-
tion, were similar to the changes in dentin and enamel,
which are described in literature.
3. The structural changes are more evident accor-
ding to the power increase.