Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
BEZPIECZEC
STWO BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
Wszystkie budowle, które słu\
ą do stałego
lub okresowego magazynowania,
STATECZNOŚĆ BUDOWLI
piętrzenia i transportowania wody, albo do
PI
TRZ
CYCH
składowania substancji półpłynnych, są
nara\
one na uszkodzenia i katastrofy.
Międzynarodowa Komisja Wielkich Zapór
(ICOLD) ocenia, \
e na ka\
de 100 zapór w
ciągu 100 lat dwie ulegają katastrofie.
Podstawowymi przyczynami uszkodzeń
zapór są trzy zasadnicze czynniki:
1 2
Bezpośrednimi przyczynami awarii i
BEZPIECZEC
STWO BUDOWLI
katastrof budowli piętrzących mogą być:
PI
TRZ
CYCH
niedostateczna zdolność przepustowa urządzeń
1. brak dostatecznej znajomości Te trzy czynniki mogą
upustowych (przelewy, spusty), powstała w wyniku
zjawisk przyrodniczych i zaistnieć na ka\
dym etapie
błędnego ich zwymiarowania;
własności materiałowych prac, związanych z:
nieosiągnięcie obliczeniowej zdolności przepustowej
zapory i podło\
a;
urządzeń upustowych wskutek mankamentów urządzeń
powstawaniem (badania
sterujących ich mechanizmami lub nieumiejętności ich
2. brak odpowiedniej wiedzy lub przedprojektowe,
obsługi;
pomyłki techniczne popełnione projektowanie, budowa)
filtracja, ciśnienie wody w porach, niewłaściwa praca
przez osoby odpowiedzialne;
eksploatacją obiektu
urządzeń przeciwfiltracyjnych i drena\
owych w zaporach
3. niefrasobliwość osób (wstępna i stała
lub ich podło\
u oraz wymywanie i wynoszenie materiału
odpowiedzialnych za eksploatacja).
gruntowego z zapór lub ich podło\
a;
eksploatację (bezpieczeństwo)
odkształcenia i przemieszczenia zapór lub podło\
a,
budowli.
nierównomierne osiadanie, przekroczenie
dopuszczalnych stanów naprę\
eń i spękania konstrukcji
zapór;
3 4
cd. przyczyn awarii i katastrof budowli ZASADY OCENY STATECZNOŚCI
piętrzących:
BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
dynamiczne oddziaływanie wody przepuszczanej przez
Podstawowe zasady obliczeń stateczności, zawarte są w
urządzenia upustowe, wibracje zamknięć, drgania
Rozporządzeniu [Dz.U. 07.86.579 z dn 16.05.2007r.].
konstrukcji, trzęsienia ziemi, tąpnięcia;
Zgodnie z Rozporządzeniem obliczenia stateczności i
długotrwale lub ekstremalne zjawiska klimatyczne, takie
wytrzymałości budowli wodnych nale\
y wykonywać
jak du\
e wahania temperatur, mrozy, opady, wichury,
metodami podanymi w polskich normach, w tym metodą
falowanie itp;
stanów granicznych, lub w obowiązujących wytycznych
szkodliwe oddziaływanie wahań poziomów wody, częste
resortowych (dotychczasowe normy bran\
owe
lub szybkie zmiany obcią\
eń budowli lub ich elementów;
wytyczne), wykorzystującymi głównie metodę naprę\
eń
dopuszczalnych. Stosowanie metody naprę\
eń
czynniki subiektywne, takie jak: błędy w obliczeniach, zła
jakość wykonawstwa, niedostateczna kontrola jakości dopuszczalnych jest dozwolone do czasu opracowania
wykonawstwa, nieprzestrzeganie przepisów
normy obcią\
eń hydrotechnicznych dla stanów
technicznych, niedostateczne kwalifikacje pracowników,
granicznych.
nieuzasadnione przyspieszanie robót, poszukiwanie
zysków kosztem jakości, nieuzasadnione wprowadzanie
zmian do ustalonych rozwiązań konstrukcyjnych lub
technologicznych
5 6
Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
gdzie:
Estab - efekty obliczeniowe oddziaływania stabilizującego, takie jak:
Warunki stateczności budowli, obliczane metodą stanów
" obliczeniowy opór graniczny podło\
a gruntowego,
granicznych, wymagają spełnienia zale\
ności: " suma rzutów na płaszczyznę ścięcia wszystkich sił obliczeniowych
przeciwstawiających się przesunięciu,
łnEdest d" m Estab " moment wszystkich sił obliczeniowych przeciwstawiających się
obrotowi (moment utrzymujący),
gdzie: łn Edest - efekty obliczeniowe oddziaływania destabilizującego, takie jak:
" wartość obcią\
enia przekazywanego przez fundament na podło\
e gruntowe,
" obliczeniowa wartość składowej wszystkich obcią\
eń, mogących
spowodować przesunięcie w płaszczyz
nie ścięcia,
" moment wszystkich sił obliczeniowych, mogących spowodować obrót
budowli (moment wywracający);
m - współczynnik zale\
ny od rodzaju sprawdzanego warunku stateczności, rodzaju
konstrukcji i przyjętej metody obliczeń;
m = 0,9 - przy sprawdzaniu przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podło\
a
(nośności gruntu) za pomocą teorii granicznych stanów naprę\
eń;
m = 0,8 - przy sprawdzaniu przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego
podło\
a (nośności) z zastosowaniem przybli\
onych metod oznaczania
parametrów gruntu,
" przy sprawdzaniu poślizgu po podło\
u,
Podane w tablicy wielkości współczynników łn nale\
y stosować w
" przy sprawdzaniu poślizgu w podło\
u, gdy stosuje się kołowe linie poślizgu w
odniesieniu do budowli, których awaria mo\
e spowodować przerwanie
gruncie,
obiektu piętrzącego i wskutek nagłego opró\
nienia zbiornika wywołać falę.
" przy sprawdzaniu stateczności na obrót,
W przypadku budowli wchodzących w skład obiektu gospodarki wodnej,
m = 0,7 - przy sprawdzaniu poślizgu w gruncie, gdy zamiast linii kołowych
których awaria nie spowoduje fali powodziowej, współczynnik łn przyjmuje
przyjmuje się inne, uproszczone metody obliczeń.
się zmniejszony o jedną klasę, ale nie mniejszy ni\
dla klasy IV.
7 8
OBCI
śENIA BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
OBCI
śENIA BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
1. Podstawowy układ obcią\
eń budowli piętrzącej - obcią\
enia
W normie bran\
owej  Obcią\
enia budowli w
występujące przy pełnej sprawności jej urządzeń (upusty,
obliczeniach statycznych" rozró\
nia się dwa
drena\
e itp.) i maksymalnym poziomie eksploatacyjnym. W
rodzaje obcią\
eń: obcią\
enia stałe i
przypadku zapór ze zbiornikami retencyjnymi jest to
obcią\
enia zmienne, które dzielą się na:
maksymalny poziom piętrzenia (MaxPP). W przypadku innych
budowli piętrzących jest to normalny poziom piętrzenia (NPP). długotrwałe, krótkotrwałe i wyjątkowe.
2. Obcią\
enia wyjątkowe - obcią\
enia występujące, gdy poziom Obcią\
enia stałe - obcią\
enia, których
piętrzenia przekracza poziom ustalony dla podstawowego
wartości, kierunki i punkty przyło\
enia nie
układu obcią\
eń z powodu:
ulegają zmianom. Do obcią\
eń tych nale\
ą siły
przechodzenia szczytu fali powodziowej lub przepływu kontrolnego (Qk),
spowodowane:
zdarzeń losowych (np. nieprzewidzianych spiętrzeń lodu),
" cię\
arem konstrukcji budowlanych oraz urządzeń i
niesprawności części urządzeń upustowych.
elementów trwałych,
" cię\
arem gruntu w budowlach ziemnych lub parciem
W przypadku jazów będzie to NPP podwy\
szony o
dopuszczalne napiętrzenie, a w przypadku zapór - nadzwyczajny gruntu wywieranym na konstrukcje budowlane.
poziom piętrzenia (NadPP), występujący przy retencji powodziowej
forsowanej (Rf).
9 10
OBCI
śENIA BUDOWLI PI
TRZ
CYCH OBCI
śENIA BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
Obcią\
enia zmienne długotrwałe - obcią\
enia dla
Obcią\
enia zmienne krótkotrwałe 
przejęcia, których budowla jest projektowana lub które
obcią\
enia działające krótko i w rzadko
wynikają ze sposobu jej u\
ytkowania. Do obcią\
eń
powtarzających się okresach. Do obcią\
eń tych
tych nale\
ą:
nale\
ą:
" parcie hydrostatyczne i hydrodynamiczne przy normalnym
" obcią\
enia wywołane przez falę, lód i obiekty
poziomie piętrzenia lub przepływie miarodajnym (jazy), albo
pływające oraz obcią\
enia przez tłum;
te\
maksymalnym poziomie piętrzenia (zapory);
" parcie wód filtracyjnych przy prawidłowo działających " parcie wody w rurociągach i sztolniach przy uderzeniu
drena\
ach i uszczelnieniach,
hydraulicznym;
normalnym (jazy) lub maksymalnym (zapory) poziomie
" obcią\
enie wiatrem;
piętrzenia i najni\
szym obliczeniowym poziomie parcia wody
" obcią\
enia występujące w czasie transportu i monta\
u
dolnej;
konstrukcji budowlanych.
" parcie gruntów podło\
a i namułów;
" obcią\
enie przez dz
wigi i środki transportu;
" obcią\
enie wywołane przez zmiany temperatury i skurcz.
11 12
Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
STATECZNOŚĆ BETONOWYCH BUDOWLI
OBCI
śENIA BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
PI
TRZ
CYCH - Podło\
e nieskalne
Przy obliczaniu stateczności budowli betonowych,
Obcią\
enia wyjątkowe - obcią\
enia
\
elbetowych i kamiennych (jazy, upusty, elektrownie, mury
występujące rzadko, w wyjątkowych stanach
oporowe itp.), posadowionych na podło\
u nieskalanym,
pracy budowli. Do obcią\
eń tych nale\
ą:
nale\
y sprawdzić, czy nie zachodzi niebezpieczeństwo:
a) przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podło\
a gruntowego
" parcie hydrostatyczne i hydrodynamiczne przy
lub naprę\
eń dopuszczalnych,
przepływach nadzwyczajnych (kontrolnych);
b) poślizgu po podło\
u lub w podło\
u,
" obcią\
enia wywołane przez fale przy przepływie
c) przekroczenia dopuszczalnych wartości osiadań, ró\
nicy osiadań lub
kontrolnym;
przechyleń budowli,
d) wypłynięcia (dot. płyt wypadowych i małych budowli melioracyjnych),
" parcie wód filtracyjnych przy nieprawidłowo
e) przebicia hydraulicznego i sufozji gruntu podło\
a i przyczółków.
działających drena\
ach lub uszczelnieniach, przy
normalnym poziomie piętrzenia oraz najni\
szym
Nale\
y tak\
e sprawdzić naprę\
enia w podło\
u wywołane
poziomie obliczeniowym wody dolnej.
obcią\
eniami od budowli wraz z obcią\
eniami powstałymi od
spiętrzonej wody.
13 14
STATECZNOŚĆ BETONOWYCH BUDOWLI
Stateczność na przesunięcie
PI
TRZ
CYCH - Podło\
e skalne
Obliczenie stateczności na przesunięcie wymaga sprawdzenia, czy
siła tarcia istniejąca w płaszczyz
nie poślizgu jest większa od sumy
Przy obliczeniach stateczności betonowych budowli
sił poziomych, mogących spowodować przesunięcie budowli
piętrzących, posadowionych na skałach (zapory cię\
kie,
piętrzącej. Stateczność jest zapewniona, jeśli siła tarcia, będąca
półcię\
kie i lekkie, bloki upustowe zapór ziemnych, jazy,
iloczynem sumy sił pionowych (normalnych do przekroju) i
współczynnika tarcia konstrukcji po podło\
u, jest większa od sumy
elektrownie, mury oporowe itp.) nale\
y sprawdzić, czy
sił poziomych, powiększonych o współczynnik pewności
nie zachodzi niebezpieczeństwo:
(stateczności  np ), zale\
ny od klasy budowli.
a) przekroczenia obliczeniowego oporu granicznego podło\
a lub
naprę\
eń dopuszczalnych,
b) przesunięcia (poślizgu) po podło\
u lub w podło\
u,
ŁNf e" PX n
Ł e"
Ł e"
Ł e"
c) obrotu (wywrócenia),
P
d) wystąpienia naprę\
eń rozciągających od strony odwodnej
zarówno w konstrukcji jak i na styku ze skałą,
e) wystąpienia nadmiernych ciśnień filtracyjnych (wyporu) w
podstawie budowli oraz podło\
u, oraz przebić hydraulicznych w
szczelinach podło\
a skalnego i przyczółków.
15 16
Stateczność na przesunięcie
Stateczność na przesunięcie - podło\
e nieskalane
Stateczność na przesunięcie mo\
na tak\
e sprawdzać przez
obliczenie wskaz
nika stateczności (n) jako ilorazu siły tarcia i
a) jeśli budowla ma
sumy sił przesuwających w celu stwierdzenia czy (i o ile) jest on
poziomą podstawę
większy od współczynnika pewności (stateczności).
ŁNf
Ł
Ł
Ł
= n e" nP
= e"
= e"
= e"
ŁNf + E + cF
Ł + +
Ł + +
Ł + +
pd
ŁPX
Ł
Ł = n e" nP
Ł = e"
= e"
= e"
(Wxg + Eą d )
+
+
+
ą
ą
ą
Suma sił dociskających (Ł N) jest sumą obcią\
eń pionowych,
takich jak: cię\
ar budowli, urządzeń, mostu itp., cię\
ar wody
Uwaga bląd: (Wxg+Eąg)-(Wxd+Eąd)
le\
ącej na konstrukcji, cię\
ar wody wypełniającej przewody w
budowli, zmniejszoną o wartość parcia filtracyjnego (wyporu).
Schemat układu sil oddziałujących na budowlę piętrzącą o poziomej podstawie,
posadowioną na nieskalnym podło\
u; Q  cię\
ar budowli, Wz  cię\
ary wody
(parcia pionowe), U  parcie filtracyjne (wypór), Wx  parcia poziome, Eą  parcia
ŁN = Ł(Q - U )
Ł = Ł -
Ł = Ł -
Ł = Ł -
czynne gruntu, Ep  parcia bierne (odpór) gruntu, g - od górnej wody, d  od
dolnej wody, c  spójność gruntu
17 18
Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
Stateczność na przesunięcie - podło\
e nieskalane Stateczność na przesunięcie - podło\
e nieskalane
Po takich uproszczeniach
wzory odpowiednio przybierają
Wzory te mogą ulegać
postać:
uproszczeniom: a)
b) jeśli budowla ma płaszczyznę podstawy nachyloną
1. Nie nale\
y uwzględniać siły
ŁNf
Ł
Ł
Ł
związanej ze spójnością gruntu (cF),
Schemat układu sil oddziałujących na
= n e" nP ŁNf e" ŁPX nP
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
gdy w podło\
u przewa\
ają grunty
Ł
Ł
Ł
budowlę piętrzącą o poziomej podstawie, ŁPX
niespoiste.
posadowioną na nieskalnym podło\
u; Q
2. Mo\
na pominąć siły od parcia b)
 cię\
ar budowli, Wz  cię\
ary wody
czynnego gruntu (Eą), gdy budowla
(parcia pionowe), U  parcie filtracyjne
jest płytko posadowiona w
ŁNtg�
Ł �
Ł �
Ł �
(wypór), Wx  parcia poziome, Eą 
= e" Ł � e" Ł
stosunku do dna rzeki. = n e" nP ŁNtg� e" ŁPX nP
= e" Ł � e" Ł
= e" Ł � e" Ł
parcia czynne gruntu, Ep  parcia bierne ŁPX
Ł
Ł
Ł
3. Nale\
y pominąć siłę odporu gruntu
(odpór) gruntu, g - od górnej wody, d 
(Ep ), gdy budowla jest płytko
od dolnej wody, �  kąt nachylenia
posadowiona w stosunku do dna od c)
płaszczyzny ścięcia,
strony wody dolnej i jeśli przy tym
zachodzi niebezpieczeństwo (ŁN cos � + ŁPX sin � ) f
Ł � + Ł �
Ł � + Ł �
Ł � + Ł �
= n e" nP
= e"
= e"
= e"
powstania wyboju za budowlą.
Ł � - Ł �
cF ŁPX cos � - ŁN sin �
Ł � - Ł �
Ł � - Ł �
[ŁN cos � + (Wxg + Eąg - - E )sin � ] f + E cos � +
Ł � + + -Wxd - � + � +
Ł � + + - - � + � +
Ł � + + - - � + � +
ą
ą pd pd
ą
cos �
�
�
�
= n e" nP
= e"
= e"
= e"
[(Wxg + Eąg ) - (Wxd + Eąd )]cos � - ŁN sin �
+ - + � - Ł �
+ - + � - Ł �
+ - + � - Ł �
ą ą
ą ą
ą ą
19 20
Stateczność na przesunięcie - podło\
e skalane Stateczność na przesunięcie - podło\
e skalane
Stateczność na przesunięcie
Większość zapór ma nachylone
betonowych budowli po skale
płaszczyzny fundamentowe. Po
zaleca się obliczać według
uwzględnieniu kąta nachylenia
wzoru; podstawy do płaszczyzny
poziomej (�), wzór dla wysokich
ŁNf + cF
Ł +
Ł +
Ł +
zapór przybiera postać:
= n e" nP
= e"
= e"
= e"
ŁPX
Ł
Ł
Ł
W przypadku jazów i innych
(ŁN cos � + ŁPX sin � ) f + cF
Ł � + Ł � +
Ł � + Ł � +
Ł � + Ł � +
= n e" nP
= e"
= e"
= e"
budowli niskich (do 15 m)
Podstawowy schemat sil dla zapory ŁPX cos � - ŁN sin �
Ł � - Ł �
Ł � - Ł �
Ł � - Ł �
oraz zapór posadowionych
betonowej cię\
kiej, o poziomej podstawie,
Podstawowy schemat sil dla zapory
na słabych skałach posadowionej na skale; Q  cię\
ar zapory, U
Dla budowli niskich lub betonowej cię\
kiej, a - o nachylonej
 wypór, Px - suma sił poziomych, w tym
najczęściej pomija się
posadowionych na słabym
podstawie, b - o podstawie załamanej; �-
parcie wody
podło\
u mo\
na pominąć siłę
przyczepność betonu do
kąt nachylenia podstawy zapory, N  suma
przyczepności betonu do skały
skały. sit normalnych (pionowych), Px  suma sił
(cF).
ŁNf poziomych.
Ł
Ł
Ł
= n e" nP ŁNf e" ŁPX nP
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
ŁPX
Ł
Ł
Ł
21 22
Sprawdzenie wartości i rozkładów naprę\
eń
Sprawdzenie wartości i rozkładów naprę\
eń
podło\
e skalne
Przedstawione wcześniej dwa
warunki brzegowe są
wystarczające w przypadku
Sprawdzenie wartości naprę\
eń polega na porównaniu, czy
budowli betonowych
maksymalne naprę\
enia są mniejsze od dopuszczalnych dla
posadowionych na skałach.
1
danego podło\
a.
Warunek - wypadkowa wszystkich
sił (pionowych i poziomych) musi
� d" k
� d"
� d"
� d"
max 2
znajdować się w rdzeniu przekroju.
Warunek ten zapisany jest w
Rozporządzeniu [Dz.U. 07.86.579
z dn 16.05.2007r.]. w postaci |x| <
Konstrukcje powinny być tak zaprojektowane, aby w ka\
dym
3
(1/6)b, warunek ten dotyczy
przypadku naprę\
enia minimalne były równe lub większe od zera:
podstawowego układu obcią\
eń.
Dla obcią\
eń wyjątkowych
� e" 0
� e"
� e"
� e"
min
w Rozporządzeniu dopuszczono
okresowe wyjście wypadkowej 1) przypadek eksploatacyjny MaxPP.
poza rdzeń, przy spełnieniu
Jest to warunek bardzo istotny z punktu widzenia filtracji. 2) pusty zbiornik, brak wyporu
warunku |x|<(1/3)b
Wystąpienie pod fundamentem naprę\
eń rozciągających ułatwia
3) chwilowy, dopuszczalny rozkład naprę\
eń przy
filtrację pod budowlą, co jest niedopuszczalne.
przechodzeniu szczytu fali powodziowej (w zbiorniku
następuje wówczas nadpiętrzenie do NadPP).
23 24
Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
Sprawdzenie wartości i rozkładów naprę\
eń - podło\
e nieskalne
Większe wymagania są stawiane
w przypadku posadawiania budowli Obliczanie wartości naprę\
eń
piętrzących na gruntach nieskalistych,
a więc na gruntach podlegających
osiadaniom.
Obliczenie naprę\
eń w podstawie fundamentu korpusu
Budowla powinna być tak zaprojektowana
przeprowadza się  przy zało\
eniu ich liniowego rozkładu  dla 2
(rozmieszczenie masywów betonowych,
stanów obcią\
eń:
zamknięć, mechanizmów,
turbogeneratorów itp.), aby przynajmniej w
stanu budowlanego (działa wyłącznie cię\
ar własny
jednym z przypadków eksploatacyjnych
budowli),
naprę\
enia na podło\
e miały rozkład
równomierny.
stanu eksploatacyjnego (oprócz cię\
aru własnego
zaleca stosowanie odpowiednich
działa obcią\
enie parciem i wyporem wody w najbardziej
rozkładów naprę\
eń
niekorzystnych warunkach).
1. dla konstrukcji wra\
liwych na
Sprawa działania siły wyporu jest dyskusyjna  uwzględnienie tej
nierównomierne osiadania
siły zmniejsza, bowiem naprę\
enia pionowe wywołane cię\
arem
własnym budowli. Dlatego w obliczeniach naprę\
eń pod
� d" 1,3�
max min
fundamentem korpusu nale\
y wypór raczej pominąć, chyba, \
e
2. dla konstrukcji mało wra\
liwych
ciśnienie (wypór) w skrajnym punkcie fundamentu (od strony WG)
Optymalne rozkłady naprę\
eń dla budowli
� d" 3� piętrzących posadowionych na nieskalnym podło\
u; przewy\
sza wartość naprę\
enia obliczoną dla stanu
max min
a  rozkład równomierny, b  rozkład naprę\
eń
eksploatacyjnego lub remontowego.
zalecany dla budowli wra\
liwych na nierównomierne
3. dla warunków pośrednich
osiadania, c  dla budowli średnio wra\
liwych, d -
dla budowli mało wra\
liwych
�max d" 2�min
25 26
Obliczanie wartości naprę\
eń Obliczanie wartości naprę\
eń
Stan budowlany Stan eksploatacyjny
(bez uwzględnienia
naprę\
enia �
wyporu)
naprę\
enia � 
27 28
Obliczanie wartości naprę\
eń Stateczność na wywrócenie (obrót)
Warunek ten nale\
y sprawdzać w przypadku zapór
Stan eksploatacyjny
betonowych lub bloków upustowych, posadowionych na
(z uwzględnieniem
podło\
u skalnym. Obliczenie przeprowadza się za
wyporu)
pomocą wzoru:
u
naprę\
enia �  
ŁM
Ł
Ł
Ł
A w
= n e" nP lub ŁMu e" ŁM nP
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
= e" Ł e" Ł
A A
w
ŁM
Ł
Ł
Ł
A
gdzie:
ŁMu - suma momentów utrzymujących obliczona względem krawędzi
Ł
Ł
Ł
A
odpowietrznej fundamentu A;
w - suma momentów wywracających obliczona względem krawędzi A;
ŁM
Ł
Ł
Ł
A
n - wskaz
nik stateczności;
np - współczynnik pewności (stateczności), taki jak dla warunku na
przesunięcie (tabl.
29 30
Edited by Foxit PDF Editor
Copyright (c) by Foxit Software Company, 2004 - 2007
For Evaluation Only.
STATECZNOŚĆ PA
YTY WYPADOWEJ
Stateczność na wypłynięcie
dobór grubości płyty
Obliczenie stateczności płyty
Jeśli budowla piętrząca spełnia warunek
wypadowej jazu sprowadza się
do doboru odpowiedniej
stateczności na przesunięcie, to tym samym
grubości płyty, tak, aby mimo
działającej siły wyporu,
spełnia warunek stateczności na wypłynięcie.
pozostała ona w spoczynku
obcią\
enie od góry p1 :cię\
ar
Stateczność na wypłyniecie nale\
y obliczać w
wody znajdującej się na płycie
oraz cię\
ar własny płyty
celu określenia stateczności płyt wypadowych za
p1 = ł d + ł ho
od dołu działa wypór p2 b w
Aby płyta pozostała w
przelewami jazów. Nale\
y sprawdzić, czy cię\
ar
spoczynku (nie uniosła się)
p2 = ł d + ho + h
( )
w
musi być spełniony warunek
płyty (Q) jest odpowiednio większy od siły parcia
p1>p2
hł
w
filtracyjnego (U) , zmniejszonego o cię\
ar wody
Grubość płyty mogłaby być
p1 e" p2 d e"
zredukowana, gdyby
ł -ł
(Wz) le\
ącej na płycie
przewidziano drena\
pod płytą. b w
h
Dla łn=1,1 łb=24kN/m3 i
min d = ł
Q n
łw=10kN/m3
ł
= n e" nP Q e" (U - Wz)nP b
= e" e"
= e" e"
= e" e"
-1
mind = 0,85 h
U -
-Wz
-
-
ł
w
31 32
STATECZNOŚĆ ZIEMNYCH
BUDOWLI PI
TRZ
CYCH
Do ziemnych budowli piętrzących zalicza się zapory ziemne oraz
inne budowle ziemne słu\
ące do magazynowania, piętrzenia i
transportowania wody oraz substancji płynnych lub półpłynnych
(grodzę, wały przeciwpowodziowe, nasypy kanałów, nadpoziomowe
nasypy zbiorników gromadzących substancje płynne i półpłynne).
W celu zapewnienia stateczności ziemnych budowli piętrzących
powinny być sprawdzone:
a) stateczność skarp,
b) gradienty ciśnień filtracyjnych do oceny mo\
liwości przebicia
hydraulicznego lub sufozji,
c) ciśnienie spływowe,
d) chłonność (wydajność) drena\
y,
e) wartość osiadań korpusu i podło\
a budowli, w tym wartości
naprę\
eń w korpusie i w podło\
u,
f) niebezpieczeństwo przesunięcia (poślizgu) po podło\
u i w podło\
u,
g) niebezpieczeństwo wyparcia słabego gruntu spod budowli.
33