Założenia do projektu:

Lokalizacja: Suwałki

Teren osłonięty od wiatru

kat. IV

32

1 Dach:

dachówka karpiówka cementowa

2. Strop drugi:

wylewka betonowa 40 mm:

folia

wełna mineralna 150 mm

płyta żelbetowa 100 mm

tynk cem-wap 10 mm

3. Strop trzeci:

parkiet 10 mm

wylewka betonowa 40 mm

styropian 40 mm

płyta żelbetowa 100 mm

tynk cem-wap 8 mm

4. Odsadzka wewnętrzna:

parkiet mozaikowy 8 mm

wylewka betonowa 50 mm

styropian 80 mm

3 x papa na lepiku

płyta betonowa 90 mm

podsypka z piasku 120 mm

5. Ściana:

tynk cem-wap 10 mm

mur z cegły pełnej 250 mm

styropian 120 mm

tynk akrylowy 5 mm

6. Ściana działowa:

płyta gips-karton 12,5 mm

wełna mineralna 50 mm

płyta gips-karton 12,5 mm

Obciążenie na dach:

A. obciążenia stałe:

q

k

=0,75 kN/m

2

γ 1,35

q

d

= q

k

•γ 0,75•1,35 = 1,012 kN/m

2

q

k┴

= q

k

•cos = 0,75• cos 32 = 0,636 kN/m

2

q

k║

= q

k

•sin 0,75 •sin 32 0,397 kN/m

2

q

d┴

= q

d

•cos 1,012• cos 32 0,858 kN/m

2

q

d║

= q

d

•sin 1,012•sin 32 0,536 kN/m

2

B. obciążenie śniegiem:

S = S

k

•C

k

•C

e

•µ

i

Suwałki strefa IV

S

k

= 1,6 kN/m

2

µ 0,75

C

k

= 1

C

e

= 1,2

S 1,6•0,75•1•1,2

S = 1,440 kN/m

2

γ = 1,5

S

d

S•γ 1,44•1,5 = 2,16 kN/m

2

q

Sk

S•cos = 1,44•0,848 = 1,221 kN/m

2

q

Sd

= S

d

•cos 2,16•0,848 = 1,832 kN/m

2

q

Sk┴

= q

Sk

•cos 1,221•0,848 = 1,035 kN/m

2

q

Sk║

= q

Sk

•sin 1,221•0,529 = 0,646 kN/m

2

q

Sd┴

= q

Sd

•cos 1,832•0,848 = 1,556 kN/m

2

q

Sd║

= q

Sd

•sin 1,832•0,529 = 0,969 kN/m

2

C. obciążenie wiatrem:

w

k

= q

p

(z)•(C

pe

– C

pi

)

Suwałki strefa I

wys. A 130 m.n.p.m ≤ 300 m.n.p.m

q

b

= 0,30

z = ∆h+∑

h scian

+ ∑

t stropów

+h

dachu

z = 0,3+5,2+0,158+0,3+3,374

z = 9,332 m

kat. IV z

min

= 10 m

C

e

(z) =

(

)

C

e

(z) =

(

)

= 1,5

q

p

(z) = q

b

• C

e

(z) 0,3•105 = 0,45 kN/m

2

C

pe

= 0,7

C

pi

= -0,3

w

k

0,45•(0,7-(-0,3)) = 0,45 kN/m

2

Zestawienie obciążeń:

Rodzaj

obciążenia

Wartośd charakterystyczna

[

kN/m

2

]

ᶎ

Ψ

0

Wartośd obliczeniowa

[kN/m

2

]

q

k┴

q

k║

q

d┴

q

d║

Obciążenia stałe

0,636

0,397

0,85

__

0,858

0,539

Śnieg

1,035

0,646

__

0

1,553

0,969

Wiatr

0,450

------

__

0

0,675

------

Suma

2,121

1,043

__

__

3,086

1,505

kombinacja I

q

d

∑

q

+Ψ

01

•q

01

+∑Ψ

0i

•q

0i

q

d┴

0,858+0•1,553+0,675•0 = 0,858 kN/m

2

q

d║

0,536+0,969•0 = 0,536 kN/m

2

kombinacja II

q

d┴

0,858+0,85•1,553+0,675•0 = 02,282 kN/m

2

q

d║

0,536•0,85+0,969 = 1,425 kN/m

2

2. Obciążenia na strop drugi:

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

Wylewka

0,04

24

0,96

Folia

__

__

__

Wełna mineralna

0,15

2,0

0,3

płyta żelbetowa

0,1

25,0

2,5

tynk cem-wap

0,01

19,0

0,19

Suma

3,95

q

d

= q

k

*γ 3,95*1,35 5,171 kN/m

2

Obciążenia użytkowe:

q

k

= 0,4 kN/m

2

q

d

= q

k

*γ 0,4*1,5 0,6 kN/m

2

rodzaj obciążenia

w

k

w

d

stałe

3,83

5,332

zmienne

0,4

0,6

ᶎ = 0,85

Ψ --

kombinacja I

0,85*5,332+0,6 = 5,132 kN/m

2

kombinacja II

5,332+0*0,6 = 5,332 kN/m

2

3. Zestawienie obciążeń na strop trzeci

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

parkiet

0,01

7,3

0,073

wylewka betonowa

0,04

24,0

0,96

styropian

0,04

20,3

0,012

płyta żelbetowa

0,1

25,0

2,5

tynk cem-wap

0,008

19,0

0,152

Suma

3,697

Obciążenia użytkowe:

a) od ludzi sprzętu i wyposażenia: q

ku

= 2,0 kN/m

2

b) zastępcze od ścianek działowych:

q

sdz

= 2*0,0125*2,7*15+0,05*2,70+2 = 1,283 kN/m

2

q

ksdz

= 0,8 kN/m

2

suma obciążeń użytkowych:

q

k

= q

ku

+q

ksdz

= 2,0+0,8 = 2,8 kN/m

2

q

s

= q

k

*γ = 2,8*1,5 = 4,20 kN/m

2

rodzaj

obciążenia

w

k

ᶎ

Ψ

0

w

d

stałe

3,697

0,85

--

4,991

zmienne

2,8

--

0,7

4,20

Kombinacja obciążeń:

kombinacja I

q

d

= 4,991+4,2*0,7 = 7,931 kN/m

2

kombinacja II

q

d

= 4,991*0,85+4,20 = 8,442 kN/m

2

Zestawienie obciążeń na jeden metr ściany nr 5

Obciążenia od dachu:

q

sd

= 1,835 kN/m

2

w

k║

= w

k

*cos 0,45*0,848 0,382 kN/m

2

w

d║

= w

d

*cos 0,572 kN/m

2

Obciążenie przypadające na 1 m

2

dachu:

q

k1

= q

kst

+q

sk

= 0,75+1,221 = 1,971 kN/m

kombinacja I

q

d

= q

d

+Ψ

0

*q

sk

= 1,012+0*1,221 = 1,012 kN/m

kombinacja II

q

d

= q

d

*ᶎ+q

sd

= 1,012*0,85+1,832 = 2,692 kN/m

Wartość obciążenia dachu na jeden metr długości ściany:

l x/2cos (5,4+5,4)/2cos 6,367

q

k1

= l

qk

= 1,971*6,367 = 12,549 kN/m

q

d1

= 2,692*6,367 = 17,14 kN/m

Obciążenia od stropu 2

q

2k

= 4,35*5.40/2 = 11,745 kN/m

q

2d

= 5,332*5,4/2 = 14,396 kN/m

Obciążenie od stropu nr 3

q

3k

= 6,497*5,4/2 = 17,542 kN/m

q

3d

= 8,442*5,4/2 = 22,7934 kN/m

Obciążenia od ciężaru własnego ściany

Warstwa

Grubość

[m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

tynk cem-wap

0,01

19,0

0,19

mur z cegły pełnej

0,25

18,0

4,5

styropian

0,12

0,45

0,054

tynk akrylowy

0,005

19,0

0,095

Suma

4,839

q

ds2

= 4,839*1,35 = 6,533 kN/m

3

h

ściany

= 9,332

q

k4

= 4,839*5,2 = 25,163 kN/m

q

d4

= 6,533*5,2 = 33,972 kN/m

Zestawienie sumaryczne

rodzaj obciążenia

w

k

kN/m

2

w

d

kN/m

2

od dachu

12,549

17,140

od stropu 2

11,745

14,396

od stropu 3

17,542

22,793

ciężar włąsny

25,136

33,972

∑

66,999

88,301

Obciążenie poziome od wiatru

q

b

= 0,30

z ∆h+∑

h scian

+∑

t stropu

z = 0,3+0,448+5,2 = 5,948

kat IV

z

min

= 10 m z = 5,948m

z = 10m

C

e(z)

= 1,5*(z/10)

0,29

= 1,5*(10/10)

0,29

= 1,5

q

p(z)

= q

b

* C

e(z)

= 0,3*1,5 = 0,45 kN/m

2

C

p0

= 0,8

C

pi

= 0,3

w

k,śnieg

= q

p(z)

*(C

pe

– C

pi

) = 0,45*(0,8 –(-0,3)) = 0,495 kN/m

2

w

d

γ* w

k,śnieg

= 1,5*0,492 = 0,742 kN/m

2

Zestawienie obciążeń na 1 m fundamentu:

fundament żel-bet. ρ

f

= 25 kN/m

3

grunt:

pasek drobny zagęszczony ρ

q

= 20 kN/m

3

h

z

= 1,40 m

D

min

≥ h

z

D

min

= 1,5 m

h

q1

1,40•0,3 1,1 m

h

q2

= 1,40+0,3-0,3-(0,008+0,05+0,08+0,015+0,09+0,12) =1,037 m

Obciążenie pionowe od ściany nr 5

N

d

= (q

d

+q

2d

+q

sd

+q

zd

)•l 88,301 kN/m

Obciążenie poziome od wiatru

T

1

= w

dściany

• z

ściany

• l 0,742•5,948•1 4,414 kN/m

T

2

= w

dpoziome

• l • l 0,397•6,367 2,502 kN/m

2

x

1

= D

min

+z

ścian

/2

x

1

= 1,40+5,948/2 = 4,164 m

w

poziome

= w

d

•sin 0,742•sin 32° 0,393 kN/m

2

x

2

= 1,40 + z

ściany

+(l•sin )/2 1,40+5,948•0,53•6,367/2 11,436

G

fk

ρ

p

•[(D

min

+∆

h

-h

f

)•b

1

+B•h

f

]•l 25•[(1,4+0,3-0,3)•0,3+0,7•0,3]•l

15,75 kN/m

G

fd

= G

fk

•γ 15,75•1,35 21,26 kN/m

G

1k

ρ

g

•h

g1

•(B-b

1

)/2•l 1,1•20•(0,7-0,3)/2•l 4,4 kN/m

G

1d

4,4•1,35 5,94 kN/m

e = B/2-(B-b

1

)/4 = 0,7/2-(0,7-0,3)/4 = 0,25

Obciążenie odsadzki zewnętrznej

warstwa

grubość [m]

Ciężar objętościowy

[kN/m

3

]

g

k

[kN/m

2

]

parkiet

mozaikowy

0,008

---

0,08

wylewka

betonowa

0,05

24

1,2

styropian

0,08

0,3

0,024

3xpapa

0,015

---

0,15

płyta betonowa

0,09

25

2,25

podsypka

z piachu

0,12

20

2,4

grunt

1,037

20

20,74

∑

26,844

q

d

= q

k

•γ 26,844•1,35 36,232 kN/m

2

q

d użytkowe

= 4,2 kN/m

2

kombinacja I

q

d

= q

d

+Ψ

0

• q

d użytkowe

36,239+0,7•4,2 39,179 kN/m

2

kombinacja II

q

d

= q

d

•ᶎ+ q

d użytkowe

36,239•0,85+4,2 35,003 q

d

= kN/m

2

G

2d

= q

d

•(B-b

1

)/2•l 39,179 •(0,7-0,3)/2•1 7,835

Obciążenia od ściany osiowo

N = N

d

+G

1d

+G

2d

G

fd

= 88,301+5,94+67,835+21,23 = 123,336 kN/m

2

T = T

1

+T

2

= 4,414+2,502 = 6,916 kN

M = T

1

•x

1

+T

2

•x

2

(C

e

-C

1

)•l 4,414•4,164+2,502•11,436+(7,835-5,94)•0,25 47,716 kNm

Dach

32°

l = 5,4+5,4 = 10,80 m

cos 0,5l/l

c

l

c

0,5•l/ cos

l

c

0,5•5,40/0,848 6,37 m

przyjęto:

l

g

= 2,5 m

l

d

= 3,87 m

Materiał

Wartości charakterystyczne wg. normy PN-EN 338, tabl. 1

klasa C30

f

m,k

= 30 MPa

f

t,o,k

= 18 MPa

f

t, 90, k

= 0,4 MPa

f

c, 0, k

= 20 MPa

f

c, 90, k

= 5,7 MPa

E

0 mean

= 12000 MPa

E

g 0 mean

= 400 MPa

G

mean

= 750 MPa

x

d

= x

k

•k

mod

/γ

M

k

mod

= PN-EN 1995-1-1 tabl. 3.1 pkt 3.1.3

k

mod

=0,9

γ

M

PN-EN 1995-1-1, tabl. 2.3 drewno lite

γ

M

= 1,3

Wartości obliczeniowe:

f

m,d

= 20,77 MPa

f

t,o,d

= 12,46 MPa

f

t, 90, d

= 0,28 MPa

f

c, 0, d

= 15,92 MPa

f

c, 90, d

= 3,95 MPa

3.Wyznaczanie sił w elementach konstrukcji dachu i ich wymiarowanie.

Z części 1A. Zestawienie obciążeń na dach:

Rodzaj

obciążenia

Wartośd charakterystyczna

ᶎ

Ψ

0

Wartośd obliczeniowa

q

k┴

q

k║

q

d┴

q

d║

Obciążenia stałe

0,636

0,397

0,85

__

0,858

0,539

Śnieg

1,035

0,646

__

0

1,553

0,969

Wiatr

0,450

------

__

0

0,675

------

Suma

2,121

1,043

__

__

3,086

1,505

Krokiew

32°

a (rozstaw krokiew) = 1 m

q

┴

= 2,282 kN/m

2

q

║

= 1,425 kN/m

2

Reakcje podporowe:

R

A

=

(

)

(

) = 3,56 kN

R

B

= =

(

)

(

) = 9,44 kN

R

C

=

(

)

(

) = 1,53 kN

N

kr

a• q

║

•(l

d

+l

g

)+( R

B

+ R

C

)•ctg 1•1,425(6,37)+(9,44+1,53)•ctg32° 26,63 kN

M

y

a• q

┴

•(

) 2,282•(2,5

2

-2,5•3,87+3,87

2

)/8 = 3,29 kNm

Przyjęto krokwie o w wymiarach 6 x 18cm i długości l

c

= 6,37m

A

kr

= 10•18 = 180 cm

2

l

y

= bh

3

/12 = 10•18

3

/12 = 4860 cm

4

W

y

= bh

2

/6 = 540cm

3

l

z

= hb

3

/12 18•10

3

/12 = 1500 cm

4

W

z

= hb

2

/6 = 300cm

3

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

cy

= l

d

•µ 1•3,87 3,87 m

Smukłość krokwi:

λ

y

=

√

√

= 74,478

λ

z

=

√

√

= 134,061

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•

√

= 74,478/3,1415•√

= 1,27

λ

rel, z

= λ

z

/π•√

= 134,061/3,1415•√

= 2,28

Współczynnik k

y

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

] 0,5•[1+0,2•(1,27-0,3)+1,27

2

]= 1,4

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

] 0,5•[1+0,2•(2,28-0,3)+2,28

2

]= 3,29

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, y

=

[

√

]

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,5

k

c, z

=

*

√

+

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,17

Naprężenia

σ

c, 0, d

= N

kr

/A

kr

= 26,63/180 = 0,148 kN/cm

2

σ

m, d

= M

y

/W

y

= 329/540 = 0,609 kN/cm

2

Element zginany jest momentem M

y

, więc spełniony musi być warunek

σ

m, d

≤ k

crit

•f

m,d

f

m,d

= 20,77 MPa = 2,077 kN/cm

2

l

ef

/l = 1,0 (tabl. 6.1 PN-EN 1995-1-1)

l

ef

= l

d

= 387 cm

σ

m, crit

=

λ

rel, m

=

√

√

k

crit

współczynnik stateczności giętej

λ

rel, m

≤ 1,4

k

crit

= 1,56-0,75•0,579 1,126

0,609 ≤ 1,126•2,077

0,609 ≤ 2,338

Warunek nośności krokwi:

≤ 1

Warunek spełniony

l/h = 387/18 = 21,5

20 ≤ 21,5

u

fin

≤ u

fin, max

u

fin

= u

finG

+ u

finQl

u

finG

= u

instG

•(1+k

def

) k

def

= 0,6

u

finQl

= u

instQl

•(1+k

def

•Ψ

2

) Ψ

2

= 0,2

u

insG

µ

M

=

= =

=0,31cm

u

finG

0,31 •(1+0,6) 0,51 cm

u

instQl

µ

M

=

= =

=0,51cm

u

finQl

0,51 •(1+0,6•0,2) 0,57 cm

u

fin

= 1,08

u

fin, max

= 387/200=1,935

1,935>1,08

Płatew

Z części 1.

Q

k

= 0,75 kN/m

2

Q

d

= 1,013 kN/m

2

S

k

= 1,44 kN/m

2

S

d

= 2,16 kN/m

2

W

k

=0,45 kN/m

2

W

d

= 0,675 kN/m

2

S

k

> W

d

więc:

q

yk

= (Q

k

+ W

k

•cos )•(l

g

+0,5•l

d

)= (0,75+0,45•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 5,02 kN/m

q

yd

= q

yd

= (Q

d

+ W

d

•cos )•(l

g

+0,5•l

d

) (1,013+0,675•cos32°)•(2,5+0,5•3,87) 7,03 kN/m

q

zk

= W

k

•sin •(l

g

+0,5•l

d

) 0,45•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,06 kN/m

q

zd

= W

d

•sin •(l

g

+0,5•l

d

) 0,675•sin32°•(2,5+0,5•3,87) 1,59 kN/m

Rozstaw słupów:

l

z

= 4a 4•1m 4m

l

y

= l

z

-2•0,5 4-1= 3m

M

y

= (q

y

•l

y

2

)/8 (7,03•3

2

)/8= 7,91 kNm= 791 kNcm

M

z

= (q

z

•l

z

2

)/8 (1,59•4

2

)/8= 3,18 kNm= 318 kNcm

Przyjęto płatwie o przekroju prostokątnym 14 x 16

W

y

= bh

2

/6 14•16

2

/6 = 597,3 cm

3

W

z

= hb

2

/6 16•14

2

/6 = 522,67 cm

3

σ

m, y, d

= M

y

/W

y

= 791/597,3 = 1,324 kN/cm

2

σ

m, z, d

= M

z

/W

z

= 318/522,67 = 1,608 kN/cm

2

f

m, y, d

= f

m, z, d

= 20,77 MPa= 2,077 kN/cm

2

k

n

0,7 dla przekrojów prostokątnych

Warunki nośności płatwi SGN

(

)

≤ 1,0

0,739 ≤ 1 Warunek spełniony

0,842 ≤ 1 Warunek spełniony

Warunek ugięcia płatwi

u

inst

≤ u

net, fin

l

y

= 300 cm

h = 16 cm

b = 14 cm

q

yk

= 5,02 kN/m = 0,0502 kN/cm

l

y

= bh

3

/12 14•16

3

/12 = 4778,67 cm

4

l

y

/h= 300/16= 18,75

l

y

/h < 20 więc

u

insy

= µ

M

•[1+19,2(h/l

y

)

2

]=

[ (

)

]

[ (

)

]

u

net, fin

= l

y

/200 = 1,5 cm

u

inst

≤ u

net, fin

0,9739 ≤ 1,5 warunek spełniony

l

z

= 400cm

q

zk

= 1,06 kN/m = 0,0106 kN/cm

l

z

= hb

3

/12 16•14

3

/12 = 3658,67 cm

4

l

z

/b 400/14 28,57 >20 więc

u

insz

µ

M

•[1+19,2(h/l

z

)

2

]=

u

net, fin z

= l

z

/200 = 400/200= 2 cm

u

inst

≤ u

net, fin

0,835 < 2cm Warunek spełniony

u

inst

= (0923

2

+0,835

2

)

0,5

= 1,24 cm

u

net, fin

= l/200 = 400/200= 2 cm

u

inst

≤ u

net, fin

1,24 cm < 2 cm warunek jest spełniony

Słup:

Przyjęto słup kwadratowy o wymiarach 14 x 14 cm

h wyskość sin h/l

d

gh= sin •/l

d

0,53•3,87 2,05m

G

sł

= V

sł

•ρdrewna 0,14•0,14•2,05•380 152,68 N 00,153kN

N

sł

= q

y

•l+G

sł

7,03•4+0,153 28,27 kN

A (pole przekroju): A=14

2

= 196cm

2

l

y

= l

z

= a

4

/12 = 14

4

/12 = 3201,3 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

c,y

= l

y

•µ (205-50)•1 155 cm

l

cz

= l

z

•µ 1•205 205 cm

Smukłość słupa:

λ

y

=

√

√

38,35 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

z

=

√

√

50,72 ≤ 150 Warunek spełniony

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•

√

38,35/3,1415•√

= 0,65

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

50,72/3,1415•√

= 0,87

Współczynnik k

y

k

z

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

]= 0,5•[1+0,2•(0,65-0,3)+0,65

2

]= 0,746

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

] 0,5•[1+0,2•(0,87-0,3)+0,87

2

]= 0,93

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

=

[

√

]

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,576

k

c, z

=

*

√

+

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,453

Warunek nośności kleszczy:

< 1,592 Warunek spełniony

Kleszcze

N

kl

= q

z

•l

z

1,59•4 6,36 kN

N

kl

siła sciskająca jeden kleszcz

N

2kl

= N

kl

/2= 6,36/2= 3,18kN

Przyjęto kleszcze o przekroju prostokątnym 6 x16 cm

l

c

/l=l

g

/l

kl

l

kl

= l

g

•l/l

c

10,80•2,5/6,37 4,24

A pole przekroju

A 6•16 96 cm

2

l

y

= bh

3

/12 6•16

3

/12 = 2048 cm

4

l

z

= hb

3

/12 16•6

3

/12 = 288 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

l

cy

= l

y

•µ 1•424 424 cm

l

cz

= l

z

•µ 1•424/3 = 141,3 cm

Smukłość kleszcza:

λ

y

=

√

√

91,8 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

z

=

√

√

81,58 ≤ 150 Warunek spełniony

Smukłość sprowadzona przy śćiskaniu

λ

rel, y

= λ

y

/π•√

91,8/3,1415•√

= 1,57

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

81,58/3,1415•√

= 1,39

Współczynnik k

y

k

z

β

c

= 0,2 dla drewna litego

k

y

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,y

-0,3)+ λ

rel,y

2

] 0,5•[1+0,2•(1,57-0,3)+1,57

2

]= 1,859

k

z

0,5•[1+ β

c

•( λ

rel,z

-0,3)+ λ

rel,z

2

]= 0,5•[1+0,2•(1,39-0,3)+1,39

2

]= 1,575

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

=

[

√

]

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,39

k

c, z

=

*

√

+

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,43

Warunek nośności kleszczy SGN:

< 1,592 Warunek spełniony

Miecz

β 45°

sinβ 0,707

R

m

= 0,5•q

y

•(l

z

+l

y

)/2 0,5•14,4(4+3)/2 25,2 kN

N

m

= R

m

/sinβ= 25,2/0,707 = 35,643

Przyjęto miecze o przekroju kwadratowym 10 x 10cm

l

m

(długość miecza)

sinβ 50/l

m

l

m

=50/sinβ

l

m

= 71 cm

A = 10•10 100 cm

2

l

y

= l

z

= a

4

/12 = 10

4

/12 = 833,33 cm

4

µ (współczynnik długości wyboczeniowej) µ 1,0

λ

y

λ

z

=

√

√

24,595 ≤ 150 Warunek spełniony

λ

rel, y

λ

rel, z

= λ

y

/π•√

24,595/3,1415•√

= 0,42

Współczynnik wybroczeniowy

k

c, min

(k

c, y

k

c, z

)

k

c, y

= k

c, z

=

[

√

]

⁄

=

* √

+

⁄

= 0,972

Warunek nośności mieczy SGN:

< 1,592 Warunek spełniony