´
Cwiczenia 6 - Termodynamika pary wodnej
1. Na podstawie wykresu
i − s okre´sl:
• entalpi˛e wła´sciw ˛
a pary
i, je˙zeli p = 20 MPa i T = 600 K,
• entalpi˛e wła´sciw ˛
a pary
i, je˙zeli p = 1 MPa i X = 0, 9,
• temperatur˛e pary T , je˙zeli i = 2000 kJ/kg i p = 0, 1 MPa,
• stopie´n sucho´sci pary X, je˙zeli i = 2200 kJ/kg i p = 1 MPa.
2. Oblicz obj˛eto´s´c wła´sciw ˛
a pary wodnej o parametrach
p = 10 MPa, T = 800 K stosuj ˛
ac równanie stanu
gazu doskonałego, van der Waalsa i Redlicha-Kwonga. Wyznacz bł ˛
ad ka˙zdego z wyników w porównaniu
z warto´sci ˛
a zaczerpni˛et ˛
a z tablic parowych, gdzie
υ = 0.03370 m
3
/kg.
3. Oblicz obj˛eto´s´c wła´sciw ˛
a wodoru o parametrach
p = 4 MPa, T = 65, 2 K stosuj ˛
ac równanie stanu gazu
doskonałego i Redlicha-Kwonga. Wyznaczy´c bł ˛
ad obu wyników w porównaniu z warto´sci ˛
a otrzyman ˛
a
eksperymentalnie
υ = 0, 0603 m
3
/kg.
4. Po izentalpowym zdławieniu pary wodnej o ci´snieniu
p
1
= 0, 8 MPa otrzymano par˛e przegrzan ˛
a o parame-
trach
T
2
= 381 K, p
2
= 0, 1 MPa. Oblicz stopie´n sucho´sci pary X
1
przed zdławieniem.
5. Do wymiennika doprowadza si˛e par˛e wodn ˛
a mokr ˛
a o parametrach:
p
1
= 0, 8 MPa, X
1
= 0, 97, ˙
m = 0, 14
kg/s. Poniewa˙z temperatura przy dopływie do wymiennika nie powinna przekracza´c
t
2
= 115
◦
C, dlatego
te˙z przed wymiennikiem jest dławiona izentalpowo. Temperatura kondensatu (wody) opuszczaj ˛
acego wy-
miennik jest równa
t
3
= 70
◦
C. Wyznacz ci´snienie pary po zdławieniu oraz strumie´n ciepła przekazany w
wymienniku ciepła.
6. Do skraplacza dopływa strumie´n
˙
m
p
= 3 kg/s nasycona para wodna o ci´snieniu p
1
= 8 kPa. Kondensat
odpływaj ˛
acy ze skraplacza ma temperatur˛e
T
2
= 309 K. Skraplacz jest chłodzony wod ˛
a, której strumie´n
ma warto´s´c
˙
m
w
= 200 kg/s. Temperatura wody chłodz ˛
acej przy dopływie ma warto´s´c
T
w1
= 299 K, a przy
wypływie
T
w2
= 307 K. Oblicz stopie´n sucho´sci pary dopływaj ˛
acej do skraplacza.
7. Zaizolowany zbiornik o obj˛eto´sci
V = 30 m
3
, w którym znajduje si˛e para wodna o parametrach
p
1
= 0, 12
MPa,
X
1
= 0, 95 ładowany jest wod ˛
a o temperaturze
T
w
= 288 K oraz par ˛
a wodn ˛
a nasycon ˛
a such ˛
a o
parametrach:
p
p
= 0, 6 MPa, X = 1. Po naładowaniu zbiornika parametry zbiornika s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
p
2
= 0, 6 MPa, X
2
= 0, 1. Oblicz ilo´s´c pary doprowadzonej do zbiornika.
8. Para wodna w pkt. 1 ma nast˛epuj ˛
ace parametry: ci´snienie
p
1
= 0, 2 MPa, stopie´n sucho´sci X
1
= 0, 8,
a strumie´n tej pary ma warto´s´c
˙
m
1
= 1, 39 kg/s. W celu podniesienia stopnia sucho´sci pary miesza si˛e
j ˛
a z par ˛
a przegrzan ˛
a o parametrach:
p
2
= 0, 6 MPa, t
2
= 300
◦
C zdławion ˛
a do ci´snienia
p
3
= 0, 2 MPa.
Wymagany stopie´n sucho´sci po zmieszaniu jest równy
X
4
= 0, 94. Po zmieszaniu para wodna rozpr˛e˙za
si˛e w turbinie adiabatycznie nieodwracalnie do ci´snienia
p
5
= 0, 008 MPa, sprawno´s´c wewn˛etrzna turbiny
wynosi
η
iT
= 0, 72. Obliczy´c stumie´n pary przegrzanej, moc wewn˛etrzn ˛
a turbiny oraz ilo´s´c ciepła odpro-
wadzan ˛
a w skraplaczu, przy zało˙zeniu, ˙ze w pkt. 6 (za skraplaczem) znajduje si˛e kondensat o temperaturze
nasycenia.
9. Oblicz sprawno´s´c i strumie´n energii chemicznej paliwa w siłowni parowej, je˙zeli dane s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
t
1
= 400
◦
C,
p
1
= 5 MPa, p
2
= p
3
= 0, 008 MPa, N
elg
= 200 MW, η
iT
= 0, 9, η
mT
= 0, 98, η
g
= 0, 97,
η
k
= 0, 9. Przemiana 1-2 jest adiabat ˛
a nieodwracaln ˛
a. Przyjmij, ˙ze w pompie nie nast˛epuje przyrost entalpii
czynnika (
i
3
= i
4
) oraz, ˙ze w pkt. 3 znajduje si˛e ciecz w stanie nasycenia.
8
´
Cwiczenia 7 - Siłownie parowe i parowo-gazowe
1. W siłowni parowej zastosowano jednostopniowe regeneracyjne podgrzewanie kondensatu par ˛
a upustow ˛
a.
Parametry za kotłem:
p
1
= 4 MPa, t
1
= 450
◦
C, ci´snienie pary w pkt. 5
p
5
= 0, 2 MPa, parametry
za skraplaczem:
p
3
= 0, 006 MPa, t
3
= 35
◦
C, temperatura w pkt. 4:
t
4
= 105
◦
C. Sprawno´sci maj ˛
a
nast˛epuj ˛
ace warto´sci: cz˛e´s´c wysokopr˛e˙zna turbiny
η
iW
= 0, 72, cz˛e´s´c niskokopr˛e˙zna turbiny η
iN
= 0, 78,
sprawno´s´c mechaniczna turbiny
η
mT
= 0, 97, sprawno´s´c generatora η
g
= 0, 95, sprawno´s´c kotła η
K
=
0, 8. Pozostałe dane: moc elektryczna generatora N
el
= 15 MW, warto´s´c opałowa paliwa W
d
= 23000
kJ/kg. Oblicz wzrost sprawno´sci energetycznej uzyskany dzi˛eki zainstalowaniu regeneracji w porównaniu
z układem bez regeneracji, w której kocioł jest zasilany kondensatem o temperaturze
t
3
= 35
◦
C. Przyjmij
w obu przypadkach, ˙ze entalpia za turbin ˛
a jest jednakowa. Ponadto oblicz zmniejszenie zu˙zycia paliwa.
2. Czynnikiem roboczym w obiegu siłowni gazowej z regeneracj ˛
a ciepła jest roztwór dwóch gazów do-
skonałych, których udziały molowe i molowe pojemno´sci cieplne wła´sciwe s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
z
1
= 0, 3,
(M c
p
)
1
= 29 kJ/(kgK), (M c
p
)
2
= 27, 2 kJ/(kgK). Obieg składa si˛e z dwóch izobar i z dwóch nieod-
wracalnych adiabat. Stosunek spr˛e˙zania ma warto´s´c
ξ = p
2
/p
1
= 2, 5, a moc efektywna (mechaniczna)
siłowni
N
e
= 7 MW. Znane s ˛
a temperatury:
T
1
= 380K, T
3
= 1100K, ró˙znica temperatur czynników przy
regeneracji ciepła
T
4
− T
IV
= 70 K oraz sprawno´sci: η
iS
= 0, 83, η
iT
= 0, 8, η
mS
= η
mT
= 0, 88. Oblicz:
• temperatury czynników w punktach T
2
,
T
4
,
• strumie´n czynnika roboczego,
• efektywn ˛
a (mechaniczn ˛
a) moc nap˛edow ˛
a spr˛e˙zarki,
• strumie´n ciepła doprowadzonego do tego układu,
• strumie´n ciepła przekazywanego w czasie regeneracji.
3. Mieszanina gazów doskonałych o składzie molowym:
z
CO
2
= 15%, z
O
2
= 25%, z
N
2
= 60% i parame-
trach:
p
A
= 2 MPa, T
A
= 600 K rozpr˛e˙za si˛e nieizentropowo w turbinie adiabatycznej (spadek ci´snienia
w turbinie
∆p = 12000 mmHg), czego efektem jest moc elektryczna na wale turbiny N
el
= 10 MW.
Spaliny po wykonaniu pracy doprowadzone s ˛
a do wymiennika ciepła, gdzie podgrzewaj ˛
a wod˛e ciepłow-
nicz ˛
a (
c
w
= 4, 19 kJ/(kgK)) od temperatury t
E
= 55
◦
C do temperatury
t
D
= 90
◦
C. Wymiana ciepła w
wymienniku nast˛epuje ze stratami ciepła, które wynosz ˛
a 4% warto´sci strumienia ciepła oddawanego przez
spaliny. Sprawno´sci wewn˛etrzna i elektromechanicza turbiny maj ˛
a nast˛epuj ˛
ace warto´sci:
η
iT
= 0, 74 i
η
me
= η
mT
· η
g
= 0, 93. Wyznacz strumie´n wody sieciowej ˙
m
w
przepływaj ˛
acy przez wymiennik, je˙zeli
temperatura za wymiennikiem ma warto´s´c
T
C
= 375 K.
4. W komorze spalania kotła spalane jest paliwo o warto´sci opałowej
W
d
= 40 MJ/kg w ilo´sci ˙
P = 0, 45
kg/s. Do kotła dopływa strumie´n wody
˙
m = 4 kg/s o parametrach T
I
= 360 K i ci´snieniu p
I
= p
II
= 3
MPa, a produkowana jest para o temperaturze
T
II
= 700 K. Spalanie w kotle odbywa si˛e pod zwi˛ekszonym
ci´snieniem
p
2
= p
3
= 0, 4 MPa w strumieniu powietrza ˙n = 0, 27 kmol/s. W wyniku spalania powstaj ˛
a
spaliny wilgotne w ilo´sci jednostkowej
n
′′
sw
= 0, 6 kmol s.w./kg pal. o składzie: (CO
2
)=0,107, (O
2
)=0,033,
(H
2
O)=0,114, (N
2
)=0,746 kmol/kmol s.w. i temperaturze
T
3
= 700 K. Powietrze o parametrach: p
1
= 0, 1
MPa,
T
1
= 293 K jest spr˛e˙zane do ci´snienia p
2
= 0, 4 MPa w spr˛e˙zarce adiabatycznej o sprawno´sci
wewn˛etrznej
η
iS
= 0, 85 i mechanicznej η
mS
= 0, 98. Spr˛e˙zarka ta nap˛edzana jest przez adiabatyczn ˛
a
turbin˛e gazow ˛
a o nast˛epuj ˛
acych sprawno´sciach:
η
iT
= 0, 85 i η
mT
= 0, 98, w której rozpr˛e˙zaj ˛
a si˛e powstałe
spaliny (ci´snienie
p
3
= 0, 4 MPa). Moc turbiny w cało´sci wykorzystywana jest do nap˛edu spr˛e˙zarki.
Oblicz:
• temperatur˛e powietrza za spr˛e˙zark ˛
a
T
2
,
• straty ciepła do otoczenia z kotła ˙
Q
ot
,
• temperatur˛e spalin za spr˛e˙zark ˛
a
T
4
.
9
Powietrze oraz spaliny traktuj jak gazy doskonałe oraz półdoskonałe.
5. Wyznacz sprawno´s´c obiegu parowo-gazowego dla podanego schematu i parametrów:
• paliwo (gaz ziemny) o strumieniu ˙
n
g
= 0, 3 kmol/s i składzie CH
4
=0,92, C
2
H
6
=0,01, N
2
=0,07, tem-
peraturze
T
g
= T
ot
, stopniu zawil˙zenia
X
zg
= 0,
• powietrze atmosferyczne o temperaturze T
a
= T
ot
= 300 K, stopniu zawil˙zenia X
za
= 0, 015. Znany
jest równie˙z stosunek nadmiaru powietrza
λ = 3, 2, stosunek ci´snie´n w spr˛e˙zarce p
a2
/p
a1
= 15, 7 i
jej sprawno´s´c wewn˛etrzna
η
is
= 0, 85,
• spaliny: temperatury przed T
s1
= 800 K i za kotłem odzyskowym T
s2
= 400 K, sprawno´s´c mecha-
niczna turbiny/spr˛e˙zarki
η
mT
= η
mS
= 0, 98,
• woda o temperaturze t
1
= 150
◦
C,
• para o temperaturze t
2
= 530
◦
C i ci´snieniach
p
2
= 6, 2 MPa, p
3
= 0, 008 MPa. Znane s ˛
a równie˙z
sprawno´sci turbiny parowej: wewn˛etrzna
η
iT
= 0, 88, mechaniczna η
mT
= 0, 99 oraz sprawno´s´c
generatora
η
g
= 0, 99.
10
´
Cwiczenia 8 - II zasada termodynamiki
1. Oblicz maksymaln ˛
a moc, jak ˛
a mo˙zna uzyska´c z doprowadzenia strugi
˙n = 0, 01 kmol/s dwuatomowego
gazu doskonałego o parametrach:
p
1
= 10 bar, T
1
= 1000 K do parametrów otoczenia p
ot
= 0, 1 MPa,
t
ot
= 20
◦
C.
2. Okre´sl sum˛e przyrostów entropii
Π zwi ˛
azanych z ostyganiem szklanki wody o temperaturze
t
1
= 100
◦
C
do temperatury
t
2
= t
ot
= 20
◦
C.
3. Do ogrzewania budynku zastosowano pomp˛e ciepła, której obieg składa si˛e z 2 izobar i 2 adiabat nieodwra-
calnych. Najwy˙zsza temperatura czynnika obiegowego ma warto´s´c
T
2
= 377 K, najni˙zsza za´s T
4
= 224
K. Temperatura otoczenia ma warto´s´c
T
I
= 263 K (na zewn ˛
atrz budynku), natomiast temperatura ogrze-
wanych pomieszcze´n
T
II
= 291 K. Najmniejsza ró˙znica temperatur przy pobieraniu ciepła z otoczenia
∆T
I
= 10 K, a przy oddawaniu ciepła ∆T
II
= 15 K. Czynnikiem obiegowym jest powietrze, które mo˙zna
traktowa´c jako gaz doskonały. Oblicz sprawno´s´c energetyczn ˛
a obiegu pompy ciepła.
4. Silnik cieplny pobiera moc ˙
Q
g
= 5 MW ze ´zródła o temperaturze T
I
= 1000 K, a oddaje do ´zródła o
temperaturze
T
II
= 300 K. Oblicz maksymaln ˛
a moc
N
max
i sprawno´s´c
η
max
.
5. Spaliny, które mo˙zna traktowa´c jak gaz doskonały o wykładniku
κ = 1, 35 schładzaj ˛
a si˛e w wymienniku
ciepła od
t
s1
= 400
◦
C do
t
s2
= 100
◦
C ogrzewaj ˛
ac wod˛e od
t
w1
= 20
◦
C do
t
w2
= 80
◦
C. Strumie´n wody
ma wartosc
˙
m = 5 kg/s. Oblicz przyrost entropii Π. Okre´sl sum˛e przyrostów entropii Π zwi ˛
azanych z
ostyganiem szklanki wody o temperaturze
t
1
= 100
◦
C do temperatury
t
2
= t
ot
= 20
◦
C.
11
´
Cwiczenia 9 - Gazy wilgotne
1. Wodór zawil˙zony par ˛
a wodn ˛
a ma parametry:
p = 100 kPa, T = 313 K, ϕ = 60%. Oblicz stopie´n
zawil˙zenia gazu.
2. W pomieszczeniu o wymiarach 5 m × 5 m × 3 m znajduje si˛e powietrze o temperaturze 25
◦
C, ci´snie-
niu 100 kPa i wilgotno´sci wzgl˛ednej 75%. Wyznacz ci´snienie cz ˛
astkowe suchego powietrza, wilgotno´s´c
bezwzgl˛edn ˛
a, stopie´n sucho´sci oraz ilo´s´c kilogramów suchego powietrza i wilgoci w pomieszczeniu.
3. Powietrze o wilgotno´sci
ϕ
1
= 0, 9 i temperaturze t
1
= 0
◦
C podgrzano do temperatury
t
2
= 27
◦
C. Obliczy´c
wilgotno´s´c powietrza po podgrzaniu.
4. Oblicz ilo´s´c wody, jaka znajduje si˛e w pomieszczeniu o wymiarach: 10 m × 20 m × 5 m. Parametry
powietrza:
t = 20
◦
C,
ϕ = 0, 6. Powietrze i par˛e wodn ˛
a znajduj ˛
ac ˛
a si˛e w powietrzu traktowa´c jak gaz
doskonały.
5. W upalny, parny, letni dzie´n parametry powietrza atmosferycznego wynosz ˛
a
T
1
= 308 K, ϕ = 100%,
p
1
= 0, 1 MPa. Oblicz mas˛e wody, jaka wykropli si˛e z obj˛eto´sci V = 0, 001 km
3
powietrza, przy nagłym
jego ochłodzeniu do
T
2
= 293 K.
6. W zimne dni cz˛esto si˛e zdarza, ˙ze para wodna zawarta w powietrzu wewn ˛
atrz pomieszczenia skrapla si˛e na
wewn˛etrznych powierzchniach szyb. Rozwa˙z dom, w którym temperatura powietrza wewn ˛
atrz ma warto´s´c
20
◦
C, a wilgotno´s´c wzgl˛edna 75%. Przy jakiej temperaturze powierzchni wewn˛etrznych okien wilgo´s´c
zawarta w powietrzu zacznie si˛e wykrapla´c?
7. Wilgotny metan przepływa ruroci ˛
agiem o ´srednicy wewn˛etrznej
d = 150 mm z pr˛edko´sci ˛
a ´sredni ˛
a
w = 25
m/s. Gaz ma parametry:
p = 0, 12 MPa, T = 298 K, ϕ = 80%. Oblicz strumie´n masowy gazu wilgotnego.
8. Urz ˛
adzenie klimatyzacyjne zasysa z otoczenia powietrze o parametrach:
p
1
= 0, 1 MPa, T
1
= T
ot
= 268
K,
ϕ
1
= ϕ
ot
= 90%, ˙
m
g
= 20 kg/s. Parametry powietrza po przej´sciu przez urz ˛
adzenie klimatyzacyjne
s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
p
2
= p
1
,
T
2
= 293 K, ϕ
2
= 60%. Uzupełnienie wilgoci odbywa si˛e za pomoc ˛
a nasyconej
pary wodnej o parametrach:
p
p
= 0, 11 MPa, x
p
= 0, 97. Oblicz strumie´n ciepła pobierany przez powietrze
w podgrzewaczu.
9. Powietrze wilgotne podlega ekspansji nieodwracalnej adiabatycznej. Parametry pocz ˛
atkowe powietrza s ˛
a
nast˛epuj ˛
ace:
V
1
= 1 m
3
,
p
1
= 0, 3 MPa, t
1
= 70
◦
C,
ϕ
1
= 60%, natomiast ko´ncowe: p
2
= 0, 08 MPa,
t
2
= 30
◦
C. Obliczy´c ko´ncow ˛
a obj˛eto´s´c, ilo´s´c wykroplonej wilgoci oraz prac˛e techniczn ˛
a.
10. Dwa strumienie powietrza wilgotnego o znanych parametrach zmieszano izobarycznie przy ci´snieniu
p
1
=
0, 1 MPa. Oblicz parametry powietrza po wymieszaniu, je´sli: ˙
m
1
= 20000 kg/h, t
1
= 10
◦
C,
ϕ
1
= 40%
oraz
˙
m
2
= 30000 kg/h, t
2
= 60
◦
C,
ϕ
2
= 50%. Pomi´n straty ciepła do otoczenia.
11. W skraplaczu turbiny parowej panuje ci´snienie
p = 8 kPa. Z najchłodniejszego miejsca skraplacza stru-
mienica wysysa wilgotne powietrze o temperaturze
T = 303 K. Ilo´s´c powietrza, jak ˛
a nale˙zy usuwa´c ze
skraplacza jest równa 0,001 kg powietrza na kg pary dopływaj ˛
acej do skraplacza. Oblicz, jaka cz˛e´s´c pary
usuwana jest ze skraplacza z powietrzem przy zało˙zeniu, ˙ze wilgotno´s´c powietrza wysysanego przez stru-
mienic˛e jest równa
ϕ = 100%.
12. Powietrze wilgotne o parametrach pocz ˛
atkowych
p
1
= 0, 1 MPa, T
1
= 353 K, ϕ
1
= 60%, przepływa przez
chłodnic˛e, gdzie ochładza si˛e izobarycznie do temperatury
T
2
= 303 K. Strumie´n wody wykraplaj ˛
acej si˛e
w chłodnicy jest równy
˙
m
w
= 0, 005 kg/s, jej temperatura T
w
= T
2
. Zakładaj ˛
ac, ˙ze powietrze odpływaj ˛
ace
z chłodnicy jest nasycone par ˛
a wodn ˛
a, lecz nie zawiera kropel cieczy, oblicz strumie´n ciepła oddawanego
przez powietrze w chłodnicy.
12
13. Psychrometr Augusta składa si˛e z dwóch termometrów tzw. termometru suchego mierz ˛
acego tempera-
tur˛e powietrza wilgotnego oraz z tzw. termometru mokrego owini˛etego wilgotnym mu´slinem. W stanie
ustalonym ilo´s´c ciepła doprowadzanego do wilgotnego mu´slinu jest równa ilo´sci ciepła zu˙zywanego na
odparowanie cieczy. Pomi˛edzy wskazaniami termometrów ustala si˛e ró˙znica temperatur zwana ró˙znic ˛
a
psychrometryczn ˛
a, która zale˙zy od temperatury i wilgotno´sci powietrza. Wyznacz wilgotno´s´c wzgl˛edn ˛
a
i stopie´n zawil˙zenia powietrza pod ci´snieniem atmosferycznym (
p = 101325 kPa), je˙zeli temperatury su-
chego i mokrego (adiabatyczna temperatura nasycenia) termometru s ˛
a równe odpowiednio
t
dry
= 25
◦
C i
t
wet
= 15
◦
C.
14. Układ klimatyzacyjny pobiera strumie´n ˙
V
1
= 45 m
3
/min powietrza zewn˛etrznego o parametrach
t
1
= 10
◦
C,
ϕ
1
= 30%. Powietrze dostarczane do pomieszczenia ma parametry t
3
= 25
◦
C,
ϕ
3
= 60%. Powietrze ze-
wn˛etrzne w układzie klimatyzacyjnym jest najpierw ogrzewane do temperatury
t
2
= 22
◦
C w nagrzewnicy,
a nast˛epnie powietrze to jest nawil˙zane poprzez wstrzykiwanie gor ˛
acej pary w nawil˙zaczu. Zakładaj ˛
ac, ˙ze
wszystkie procesy przebiegaj ˛
a w sposób izobaryczny przy ci´snieniu
p = 100 kPa, wyznacz strumie´n ciepła
doprowadzanego w nagrzewnicy oraz strumie´n pary doprowadzanej w nawil˙zaczu.
15. Strumie´n
˙
m
w
= 100 kg/s wody o temperaturze t
w1
= 35
◦
C chłodz ˛
acej skraplacz turbiny parowej jest
doprowadzany do mokrej chłodni kominowej. Woda ta jest ochładzana do temperatury
t
w2
= 22
◦
C przez
powietrze o parametrach:
p
1
= 100 kPa, t
1
= 20
◦
C,
ϕ
1
= 60%. Powietrze opuszczaj ˛
ace chłodni˛e jest
nasycone i ma temperatur˛e
t
2
= 30
◦
C. Pomijaj ˛
ac moc wentylatorów, wyznacz strumie´n obj˛eto´sciowy
powietrza przepływaj ˛
acego przez chłodnic˛e oraz strumie´n masy wody, o który trzeba uzupełnia´c wod˛e
chłodz ˛
ac ˛
a skraplacz.
16. Do komory suszenia dopływa wilgotne powietrze atmosferyczne podgrzane do temperatury
T
1
. Parametry
powietrza atmosferycznego maj ˛
a warto´s´c:
p
0
= 0, 1 MPa, T
0
= 288 K, ϕ
0
= 60%. Temperatura powietrza
odpływaj ˛
acego z suszarni
T
2
= 308 K. Strumie´n suchego powietrza ˙
m
g
= 0, 15 kg/s, strumie´n wody
odbieranej z suszonego materiału
∆ ˙
m
w
= 0, 003 kg/s. Straty ciepła odpływaj ˛
acego przez ´sciany suszarni
do otoczenia
q
ot
= 12, 5 kJ/kg g.s. Wyznacz jednostkowe zu˙zycie ciepła w podgrzewaczu powietrza (na
1 kg odparowanej wilgoci). Przyjmij, ˙ze przyrost entalpii suszonego materiału jest niewielki i mo˙ze by´c
pomini˛ety. Przedstaw przemiany powietrza wilgotnego na wykresie
i, X.
13
´
Cwiczenia 10 - Termodynamika spalania
1. Benzyn˛e spalono w powietrzu wzbogaconym w tlen. Udziały gramowe składu benzyny maj ˛
a warto´sci:
c = 0, 85, h = 0, 15, natomiast udziały molowe składu powietrza: O
2
= 0, 45, N
2
= 0, 55. Oblicz mini-
malne zapotrzebowanie wzbogaconego powietrza oraz skład spalin suchych, je˙zeli spalanie jest zupełne i
całkowite, a stosunek nadmiaru powietrza ma warto´s´c
λ = 1, 1.
2. Analiza chemiczna wykazała nast˛epuj ˛
acy skład gazu: CO
= 0, 28, CH
4
= 0, 03, C
2
H
2
= 0, 002, H
2
=
0, 12, CO
2
= 0, 028, N
2
= 0, 54. Oblicz minimalne zapotrzebowanie tlenu i minimalne zapotrzebowanie
powietrza, skład spalin suchych i wilgotnych przy spalaniu zupełnym i całkowitym w suchym powietrzu
atmosferycznym. Stosunek nadmiaru powietrza ma warto´s´c
λ = 1, 1.
3. Acetylen C
2
H
2
spalono z niedomiarem powietrza, wskutek czego spaliny zawieraj ˛
a: CO
2
, H
2
O, N
2
i CO.
Znany jest udział molowy CO w spalinach suchych [CO]
= 0, 03. Oblicz skład spalin suchych i stosunek
nadmiaru powietrza
λ.
4. Metan został spalony izobarycznie przy stosunku nadmiaru powietrza
λ = 1, 3. Substraty maj ˛
a temperatur˛e
otoczenia
t
′
= 25
◦
C. Przyjmij nast˛epuj ˛
ace zało˙zenia: spalanie jest zupełne i całkowite, substraty s ˛
a suche,
ci´snienie
p = 0, 1 MPa. Ponadto znany jest strumie´n metanu ˙n
g
= 0, 01 kmol/s. Oblicz adiabatyczn ˛
a
temperatur˛e spalin oraz ilo´s´c oddanego ciepła do otoczenia, je˙zeli temperatura spalin
t
′′
= 25
◦
C.
5. Olej o składzie:
c = 0, 8, h = 0, 14, w = 0, 04, o = 0, 02, W
d
= 41 MJ/kg spalany jest w kotle w
ilo´sci ˙
P = 4 kg/h. Powietrze zasysane z otoczenia ma parametry t
1
= 5
◦
C,
ϕ
1
= 80% podgrzewane
jest w rekuperatorze do temperatury
t
2
= 100
◦
C. Analiza składu spalin wykazała nast˛epuj ˛
ace udziały:
[CO
2
]
= 12%, [CO]= 0, 1%. Temperatura wylotowa spalin ma warto´s´c t
4
= 160
◦
C. Wyznacz temperatur˛e
t
3
, moc ciepln ˛
a komory i straty wylotowe.
6. Kocioł wodny opalany jest mazutem o parametrach: ˙
P = 100 kg/h, t
m
= 80
◦
C,
c
m
= 2 kJ/(kgK). Tempe-
ratura powietrza ma warto´s´c
t
ot
= 20
◦
C, natomiast przyrost wody w kotle
∆t
w
= 80 K. Oblicz strumie´n
wody, je˙zeli zmierzona w czopuchu zawarto´s´c [CO
2
]
= 9, 5% i temperatura spalin t
s
=160
◦
C. Skład che-
miczny mazutu jest nast˛epuj ˛
acy:
c = 0, 8, h = 0, 2, a warto´s´c opałowa W
d
= 40 MJ/kg. Spaliny traktuj jak
gaz półdoskonały, spalanie jest całkowite i zupełne, komora pieca jest zaizolowana (adiabatyczna), paliwo
i powietrze s ˛
a suche.
7. Metan CH
4
o parametrach:
p
1
= 0, 3 MPa, T
1
= 303 K, ϕ
1
= 30% spala si˛e izobarycznie w wilgotnym
powietrzu o parametrach:
p
1
= 0, 3 MPa, T
1
= 298 K, ϕ
1
= 70%. Przyjmuj ˛
ac, ˙ze spalanie jest zupełne i
całkowite, oblicz stosunek nadmiaru powietrza, dla którego temperatura punktu rosy dla pary w spalinach
wynosi
T
R
= 353 K.
8. Wymagana temperatura spalin odpływaj ˛
acych z komory spalania do turbiny gazowej
T ” = 1400 K. W
komorze spala si˛e zupełnie i całkowicie gaz o składzie molowym CH
4
= 0, 7, C
2
H
6
= 0, 05, CO= 0, 1,
H
2
= 0, 03, N
2
= 0, 03 w powietrzu atmosferycznym. Temperatura gazu i powietrza przy dopływie do
komory
T
′
= 1400 K. Stopie´n zawil˙zenia gazu i powietrza odpowiada nasyceniu par ˛
a wodn ˛
a przy parame-
trach otoczenia
p
ot
= 0, 1 MPa, T
ot
= 283 K. Ciepło przenikaj ˛
ace z komory spalania do otoczenia stanowi
ε
ot
=0,03 warto´sci opałowej paliwa. Oblicz stosunek nadmiaru powietrza zapewniaj ˛
acy utrzymanie wy-
maganej temperatury spalin T".
9. W bombie kalorymetrycznej spala si˛e acetylen (C
2
H
2
) w suchym powietrzu atmosferycznym. Pocz ˛
atkowe
parametry w bombie
p
0
= 2, 0 MPa, T
0
= T
ot
= 450 K. Oblicz stosunek nadmiaru powietrza, przy którym
ci´snienie w bombie po spaleniu zupełnym i adiabatycznym nie przekroczy
p” = 15 MPa. Gazy mo˙zna
traktowa´c jako półdoskonałe.
10. Podczas bada´n energetycznych kotła parowego uzyskano:
14
• skład gramowy paliwa: c = 0, 545, h = 0, 035, s = 0, 009, n = 0, 011, o = 0, 087, w = 0, 085,
p = 0, 228,
• warto´s´c opałow ˛
a paliwa
W
d
= 22190 kJ/kg,
• temperatur˛e substratów T
′
= T
ot
= 283 K,
• ilo´s´c stałych produktów spalania: przesypu ˙
m
p
= 0, 051 kg/s, ˙zu˙zla ˙
m
z
= 0, 259 kg/s, pyłu zatrzy-
manego
˙
m
pz
= 0, 016 kg/s, st˛e˙zenie pyłu w spalinach (unos) u = 0, 066 kg/kmol s.s.,
• udział gramowy niespalonego w˛egla w produktach stałych: w przesypie c
p
= 0, 605, w ˙zu˙zlu c
z
=
0, 173, w pyle zatrzymanym c
pz
= 0, 274, w unosie c
u
= 0, 316,
• temperatur˛e spalin T ” = 450 K, udziały molowe składników w spalinach suchych [CO
2
]
= 0, 103,
[CO]
= 0, 003, poza tym spaliny zawieraj ˛
a O
2
, N
2
i H
2
O,
• parametry pary: p = 3, 8 MPa, T = 723 K, ˙
m = 8, 9 kg/s,
• temperatur˛e wody zasialj ˛
acej
T
w
= 378 K.
Przyjmuj ˛
ac, ˙ze:
• powietrze jest suche,
• jedynym palnym składnikiem produktów stałych jest pierwiastek w˛egiel o W
dc
= 33830 kJ/kg,
• pojemno´s´c cieplna wła´sciwa produktów stałych wynosi c
p,st
= 1, 1 kJ/(kgK),
• wzgl˛edna strata przenikania ciepła do otoczenia ε
ot
= 0, 028 warto´sci opałowej paliwa,
• kotła nie odmulano w czasie bada´n,
oblicz zu˙zycie paliwa, sprawno´s´c energetyczn ˛
a kotła i wzgl˛edne straty energii.
11. Po spaleniu paliwa stałego o składzie:
c = 0, 658, h = 0, 048, s = 0, 004, o = 0, 128, n = 0, 017,
w = 0, 1, p = 0, 045 w powietrzu atmosferycznym, stwierdzono w spalinach udział molowy tlenu [O
2
]
=
0, 046. Przyjmuj ˛
ac, ˙ze powietrze jest suche, za´s spalanie jest zupełne i całkowite, oblicz stosunek nadmiaru
powietrza i stopie´n zawil˙zenia spalin.
12. Roztwór benzyny i benzenu (C
6
H
6
) zawiera (udział gramowy)
b = 0, 6 benzyny. Skład gramowy benzyny:
c = 0, 85, h = 0, 15. Oblicz skład molowy spalin otrzymanych po spaleniu całkowitym i zupełnym
rozwa˙zanego paliwa w suchym utleniaczu o udziale molowym tlenu
z
O
2
(reszta azot). Stosunek nadmiaru
tlenu
λ = 1, 3.
13. W kotle spala si˛e paliwo mieszane: gaz ziemny i pył w˛eglowy. Udział molowy składników gazu C
n
H
2
n+2
=
0, 984 (obliczeniowa warto´s´c n = 1, 004), CO
2
= 0, 004, N
2
= 0, 012. Skład gramowy substancji palnej
pyłu
c = 0, 83, h = 0, 05, o = 0, 101, n = 0, 014, s = 0, 005 składniki balastu pyłu w = 0, 02, p = 0, 125.
W spalinach [CO
2
]
= 0, 11, [O
2
]
= 0, 05. Przyjmuj ˛
ac, ˙ze gaz palny jest suchy, spalanie za´s jest zupełne
i całkowite w powietrzu atmosferycznym suchym, oblicz stosunek zu˙zycia gazu do pyłu (w kmol g.s./kg
p.w.) oraz stosunek nadmiaru powietrza.
14. Gaz o składzie CH
4
= 0, 65, O
2
= 0, 074, N
2
= 0, 276 i stopniu zawil˙zenia X
zg
= 0, 02 kmol H
2
O/kmol
g.s. spala si˛e w powietrzu atmosferycznym o parametrach
p
a
= 0, 1 MPa, T
a
= 293 K, ϕ
a
= 0, 6. W
spalinach poza CO
2
, H
2
O, N
2
stwierdzono tlenek w˛egla i sadz˛e w ilo´sci [CO]
= 0, 03, m
s
= 0, 24 kg
C/kmol s.s.. Oblicz stosunek nadmiaru powietrza i stopie´n zawil˙zenia spalin.
15. W celu zwi˛ekszenia sprawno´sci obiegu siłowni z turbinami spalinowymi stosuje si˛e układ dwustopniowy z
dwiema komorami spalania i dwiema turbinami. Wówczas utleniaczem w komorze spalania stopnia nisko-
ci´snieniowego s ˛
a spaliny pierwotne ze stopnia wysokiego ci´snienia. W komorze niskoci´snieniowej spala
si˛e zupełnie i całkowicie gaz o składzie i temperaturze podanej w zadaniu 8 za pomoc ˛
a spalin pierwotnych,
których skład wynika z zadania 8, temperatura za´s (po rozpr˛e˙zeniu w stopniu wy˙zszego ci´snienia)
T
3
= 700
15
K. Wzgl˛edna ilo´s´c ciepła przenikaj ˛
acego do otoczenia jest taka sama, jak w zadaniu 8. Oblicz stosunek
nadmiaru utleniacza zapewniaj ˛
acy uzyskanie temperatury spalin wtórnych
T
4
= 1000 K oraz skład molowy
tych spalin. Wyznacz stosunek strumieni paliwa zu˙zywanego w obu komorach spalania.
16
´
Cwiczenia 11 - Obiegi lewobie˙zne
1. Na rysunku przedstawiono schemat amoniakalnej zi˛ebiarki spr˛e˙zarkowej. Temperatura w komorze zi˛ebie-
nia jest równa
T
z
= 272 K, a wydajno´s´c zi˛ebiarki ˙
Q
d
= 100 kW. Temperatura parowania amoniaku jest
równa
T
p
= 261 K, a skraplania T
k
= 301 K. Spr˛e˙zarka o sprawno´sci mechanicznej η
m
= 0, 83 zasysa
par˛e lekko przegrzan ˛
a o temperaturze
T
1
= 263 K i spr˛e˙za j ˛
a adiabatycznie do temperatury
T
2
= 392 K.
Skroplony amoniak zostaje ochłodzony do temperatury
T
3
= 298 K. Spadki ci´snienia podczas przepływu
czynnika przez parowacz i skraplacz mo˙zna pomin ˛
a´c. Jako czynnik po´srednicz ˛
acy zastosowano solank˛e
o pojemno´sci cieplnej wła´sciwej
c
sl
= 2, 85 kJ/(kgK). Temperatura solanki przy dopływie do parowacza
T
sl,1
= 268 K, a przy wypływie T
sl,2
= 266 K. Podczas przesyłu solanki przewodami jej temperatura
nie zmienia si˛e. Moc nap˛edow ˛
a pomp mo˙zna pomin ˛
a´c. Oblicz strumie´n solanki, strumie´n amoniaku,
efektywn ˛
a moc nap˛edow ˛
a spr˛e˙zarki, efektywno´s´c energetyczn ˛
a procesu zi˛ebienia oraz strumie´n ciepła od-
dawany do otoczenia w skraplaczu.
2. Na rysunku przedstawiono schemat parowej zi˛ebiarki amoniakalnej, w której zastosowano dwustopniowe
dławienie oraz oddzielacz cieczy (obieg Windhausena). W spr˛e˙zarce zastosowano mi˛edzystopniowe chło-
dzenie. Para amoniaku z chłodnicy mi˛edzystopniowej płynie do oddzielacza cieczy, sk ˛
ad odpływa para
nasycona sucha (
x
4
= 1) i ciecz (x
8
= 0). Wydajno´s´c cieplna obiegu zi˛ebiarki ˙
Q
d,ob
= 100 kW. Parametry
amoniaku w charakterystycznych punktach obiegu s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
T
1
= 247 K, T
3
= 303 K, T
6
= 293 K,
p
1
= p
9
,
p
2
= p
3
= p
4
= p
7
= p
8
,
p
5
= p
6
. Temperatura kondensacji amoniaku jest równa
T
k
= 298
K, jego temperatura parowania
T
p
= 244 K, a temperatura w oddzielaczu cieczy T
od
= 273 K. Sprawno´s´c
wewn˛etrzna stopnia niskopr˛e˙znego spr˛e˙zarki
η
iN
= 0, 75, stopnia wysokopr˛e˙znego η
iW
= 0, 78. Spr˛e˙zarka
ma sprawno´s´c mechaniczn ˛
a
η
m
= 0, 86. Oblicz strumie´n amoniaku w cz˛e´sci wysokopr˛e˙znej i niskopr˛e˙znej,
efektywn ˛
a moc nap˛edow ˛
a spr˛e˙zarki oraz efektywno´s´c energetyczn ˛
a obiegu zi˛ebiarki.
3. Na rysunku przedstawiono schemat parowej zi˛ebiarki kaskadowej. Czynnikiem obiegowym w zakresie
wy˙zszych temperatur jest amoniak, a w zakresie ni˙zszych temperatur jest nim etan. Parowacz amoniaku jest
zarazem skraplaczem etanu. Wydajno´s´c cieplna obiegu zi˛ebiarki jest równa ˙
Q
d,ob
= 100 kW. Temperatura
kondensacji etanu jest równa
T
k1
= 253 K, a jego temperatura parowania T
5
= 193 K. Temperatura
kondensacji amoniaku jest równa
T
k2
= 298 K, a jego temperatura parowania T
V
= 249 K. Sprawno´s´c
wewn˛etrzna spr˛e˙zarki amoniaku jest równa
η
iW
= 0, 65, a sprawno´s´c mechaniczna η
m
= 0, 87. Parametry
amoniaku w charakterystycznych punktach obiegu s ˛
a nast˛epuj ˛
ace:
x
I
= 1, T
III
= 293 K, x
V
=0, a
parametry etanu:
T
1
= 193 K, T
3
= 252 K, x
1
= 1, i
1
= 670 kJ/kg, i
2
= 862 kJ/kg, i
3
= i
4
= 352 kJ/kg.
Spr˛e˙zanie etanu jest równie˙z adiabatyczne. Oblicz strumie´n etanu i amoniaku, efektywn ˛
a moc nap˛edow ˛
a
spr˛e˙zarek oraz efektywno´s´c energetyczn ˛
a procesu zi˛ebienia.
4. Czynnikiem nap˛edowym zi˛ebiarki pró˙zniowej jest para wodna, a roboczym ciekła woda. Para nap˛edowa o
parametrach
x
1
= 1, 0, p
1
= 0, 7 MPa dopływa do strumienicy, w której rozpr˛e˙za si˛e do ci´snienia p
2
= 0, 8
kPa. Stosunek e˙zekcji strumienicy jest równy
σ = 0, 2, a parametry pary za strumienic ˛
a (w skraplaczu)
maj ˛
a warto´sci
x
3
= 0, 9, p
3
= 6 kPa. Strumienica wysysa par˛e z parowacza, w którym ci´snienie p
p
= p
2
.
Do parowacza doprowadza si˛e z komory zi˛ebienia wod˛e zi˛ebnicz ˛
a o temperaturze
T
w1
= 283 K i strumieniu
˙
m
w1
= 20 kg/s. Woda zi˛ebnicza odpływaj ˛
aca z parowacza ma temperatur˛e nasycenia
T
w2
= T
s2
= 276, 92
K. Woda uzupełniaj ˛
aca ma temperatur˛e
T
wu
= T
4
= 309 K, temperatura w komorze zi˛ebienia jest równa
T
z
= 283 K, a temperatura otoczenia T
ot
= 300 K. Oblicz strumie´n pary nap˛edowej.
17