Materiał opublikowano z pewnymi
skrótami w czasopiśmie  Instalacje
Sanitarne Nr 2(7)/2003, str. 27-30
Projektowanie płytowych wymienników ciepła
Lidia Zander, Zygmunt Zander
Uniwersytet warmińsko-Mazurski w Olsztynie
Katedra Inżynierii i Aparatury Procesowej
Wśród użytkowników płytowych wymienników ciepła panuje przekonanie, że aparaty tego
typu mogą być konfigurowane w sposób niemalże nieograniczenie zróżnicowany. Trzeba
przyznać, że w porównaniu z wymiennikami rurowymi istnieje o wiele więcej możliwości
dokonywania przebudowy istniejących urządzeń i dostosowywania ich do aktualnych potrzeb,
jeżeli tylko dysponuje się odpowiednio dużym zestawem płyt. W rzeczywistości jednak nie
można płyt tych zestawiać w sposób dowolny. Nie wystarcza tu przybliżone określenie wielkości
powierzchni wymiany ciepła i odpowiedniej liczby płyt. Taką samą powierzchnię wymiany
ciepła można bowiem uzyskać w wielu kombinacjach przepływów, co w konsekwencji daje
aparaty istotnie różne z punktu widzenia ich wydajności cieplnej i oporów przepływu.
Charakterystyka przepływu strumieni czynników w wymiennikach płytowych
Powierzchnię ogrzewalną płytowych wymienników ciepła zestawia się z tzw. płyt
strumieniowych. Ich powierzchnia jest pofalowana charakterystycznymi wytłoczeniami
zapewniającymi płycie odpowiednią sztywność i, co najważniejsze, pozwalającymi na
rozwijanie odpowiednio wysokiej burzliwości strumienia cieczy przy relatywnie niskich
prędkościach przepływu. Płyta zaopatrzona jest w cztery otwory rozmieszczone w narożnikach,
przy czym dla każdego czynnika płynącego przez aparat zarezerwowana jest jedna, zawsze ta
sama para otworów. Sposób uformowania uszczelki pozwala na to, że po powierzchni płyty od
strony uszczelki może przepływać tylko jeden z czynników  zimny, bądz
gorÄ…cy. Projektant
dysponuje zatem płytami tzw. lewymi i prawymi (rys. 1), które zestawia się na przemian. W ten
sposób otrzymuje naprzemiennie biegnące kanały nośnika ciepła i czynnika podgrzewanego.
Nakładające się otwory w narożnikach płyt tworzą cztery kolektory, za pośrednictwem których
oba czynniki są doprowadzane i odprowadzane z przestrzeni międzypłytowych. Przez
wykorzystanie płyt o zaślepionych otworach możliwa jest zmiana kierunku przepływu każdego
z czynników i wywołanie układu wielobiegowego. Liczba możliwych kombinacji jest
praktycznie nieograniczona, ale wszystkie rozwiązania można tak usystematyzować, że
wyróżnia się trzy główne rodzaje przepływu czynników przez aparat  tzn. układy szeregowe,
równoległe i mieszane (rys. 2).
W układzie szeregowym (rys. 2a) czynnik płynie kolejno przez poszczególne kanały. Droga
przepływu jest długa, ponieważ łączna długość strumienia jest sumą długości wszystkich
kanałów międzypłytowych. Układ ten cechuje się zatem dużym oporem hydraulicznym przy
stosunkowo niewielkim natężeniu przepływu, limitowanym wielkością pola powierzchni
poprzecznego przekroju kanału i dopuszczalną prędkością liniową.
Układ równoległy (rys. 2b) charakteryzuje jednakowy kierunek przepływu wszystkich
strumieni czynnika. Droga przepływu jest krótka, ponieważ odpowiada długości pojedynczego
kanału, zatem i spadek ciśnienia cieczy jest mały. Przez odpowiedni dobór liczby kanałów
równoległych można budować aparaty dostosowane do szerokiego zakresu natężeń przepływu
czynników. Jedynym aspektem limitującym jest średnica otworów wlotowych na płytach -
najczęściej przyjmuje się, że ze względu na opory hydrauliczne prędkość przepływu cieczy
w kolektorze nie powinna przekraczać 3 m/s. Równoległe połączenie kanałów powinno zawsze
występować w przypadkach stosowania nasyconej pary wodnej w charakterze nośnika ciepła.
Wówczas wlot pary powinien mieć miejsce górnym króćcem, zaś odbiór skroplin  z dolnego
kolektora.
W sytuacjach praktycznych nie zawsze spotyka się czyste układy szeregowe, bądz

równoległe. Zazwyczaj w jednym aparacie konieczne jest uzyskanie żądanego natężenia
przepływu czynników, zakresu zmian temperatur, a także często jako parametr limitujący określa
się dopuszczalny spadek ciśnienia jednego, lub obu czynników. Wówczas stosuje się układy
mieszane (rys. 2c-d), łączące cechy obu układów podstawowych. Odpowiednia liczba
równoległych kanałów składających się na wiązkę strumieni płynących w jednym kierunku
może zapewnić żądane natężenie przepływu, zaś szeregowe połączenie wiązek pozwala na taką
drogę przepływu czynnika, jaka jest niezbędna dla osiągnięcia zamierzonego zakresu zmian
temperatury. We wszystkich przykładach pokazanych na rys 2. powierzchnia wymiany ciepła
jest taka sama, zatem wybór konkretnego rozwiązania wymaga przeprowadzenia obliczeń
projektowych.
Obliczanie konfiguracji zestawu płyt
W obliczeniach projektowych płytowych wymienników ciepła trzeba uwzględnić
rzeczywiste wymiary kanału międzypłytowego traktując go w przybliżeniu jako układ płaski 
rys. 3. Wielkość pola powierzchni poprzecznego przekroju strumienia cieczy wynika
z rozwiniętej szerokości kanału b i średniej odległości między płytami h. W takim układzie ciecz
płynie ze średnią prędkością u, którą oblicza się z równania:
&
(1)
V = u Å" f
Nie wszyscy producenci wymienników płytowych podają graniczne wartości dopuszczalnych
prędkości u, ale zazwyczaj mieszczą się one w przedziale 0,2z konieczności zachowania ciągłości strumienia przy przepływie z góry na dół, ponieważ przy
zbyt niskich obciążeniach przestrzeni międzypłytowej jest prawdopodobne, że prędkość
swobodnego spadania jest większa od prędkości wynikającej z prawa ciągłości. W takich
przypadkach przy zbyt niskiej prędkości liniowej trzeba liczyć się z ryzykiem rozrywania się
strumieni płynących w dół. Górna granica podanego przedziału ma związek ze znacznym
wzrostem oporów hydraulicznych ze wzrostem prędkości przepływu. Ze względu na sztuczną
turbulizację strumienia i znaczne straty ciśnienia cieczy w płytowych wymiennikach ciepła
prędkości przepływu zbliżające się do 1 m/s stosuje się raczej rzadko. Przy żądanej wydajności
&
V i założonej prędkości przepływu otrzymuje się z równania (1) wielkość pola powierzchni
poprzecznego przekroju strumienia f, niezbędnego dla spełnienia przyjętych założeń. Przy znanej
wartości pola powierzchni przekroju pojedynczego kanału f0 uzyskuje się liczbę strumieni
połączonych równolegle w jednej wiązce:
f
n =
(2)
f0
Jeżeli wielkość f0 nie jest podawana przez producenta, można ją obliczyć jako iloczyn średniej
odległości między płytami h i rozwiniętej szerokości pojedynczej płyty b0. Wielkość n
2/10
zaokrągla się do najbliższej liczby całkowitej według ogólnie obowiązujących zasad, a następnie
dokonuje się korekty prędkości przepływu:
& &
V V
u = =
(3)
nf0 nb0h
Skorygowana wg równania (3) prędkość u jest następnie wykorzystywana w dalszych
obliczeniach.
Obliczenie całego zestawu płyt wymiennika wymaga sporządzenia bilansu ciepła
&
CiepÅ‚o potrzebne do podgrzania czynnika: Q = V Å" Á Å" c Å" "t (4)
CiepÅ‚o przenoszone przez przeponÄ™ wymiennika: Q = k Å" F Å" "tm
(5)
Równania (4) i (5) jednocześnie określają wydajność cieplną (obciążenie cieplne)
projektowanego aparatu. Proste przekształcenie układu równań (4) i (5) prowadzi do otrzymania
bilansu cieplnego w postaci bezwymiarowej
kF "t
Kt = =
(6)
&
V Å" Á Å" c "tm
Wielkość Kt zwana kryterium termicznym (ang. NTU = Number of Thermal Units) jest często
wykorzystywana w obliczeniach projektowych płytowych wymienników ciepła, zwłaszcza
w procedurach optymalizacji złożonych układów i stosowania inżynierskich algorytmów
opracowywanych oddzielnie dla każdego typu płyt [WANG i SUNDEN, 2003]. Jak wynika
z definicji (6) określenie wielkości kryterium Kt wymaga znajomości rozkładu temperatur
w projektowanym aparacie.
Niezależnie od sposobu sprecyzowania założeń wyjściowych sumaryczną powierzchnię
wymiany ciepła wyraża równanie
&
V Å" Á Å" c
F = Kt (7)
k
W celu uzyskania informacji o liczbie biegów wiązek strumieni w całym aparacie niezbędne jest
obliczenie sumarycznej długości strumienia L (rys. 3.). Wypada przy tym podkreślić, że ciecz
płynąca w przestrzeni międzypłytowej ograniczona jest ścianami płyt z dwóch stron (rys. 3.),
wobec czego
F = 2nb0 L
(8)
stąd otrzymuje się łączną długość kanału
&
V Å" Á Å" c
L = Kt
(9)
2nb0k
3/10
Ponieważ jednak długość pojedynczego kanału międzypłytowego L0 jest określona przez
geometrię płyty, to stosunek
L
i =
(10)
L0
wyraża liczbę wiązek strumieni połączonych szeregowo. Ze względu na bezpieczeństwo
obliczeń wielkość i powinna być zawsze zaokrąglana  w górę do najbliższej liczby całkowitej.
Obliczenia takie wykonuje się oddzielnie dla czynnika gorącego A otrzymując wielkości nA
oraz iA i dla czynnika chłodnego B - wielkości nB oraz iB. W rezultacie dane te składają się na
kompletny układ przepływu obu czynników w aparacie, który można przedstawić za pomocą
ułamka kompozycji
nA × iA
(11)
nB × iB
Przykłady stosowania ułamków kompozycji do uproszczonego przedstawienia układu strumieni
w wymienniku płytowym podano na rys. 2.
W zdecydowanej większości przypadków łączna liczba strumieni obu czynników jest taka sama.
W niektórych szczególnych zastosowaniach (np. w przemyśle spożywczym) praktykuje się
zasadę, że łączna liczba strumieni nośnika ciepła jest o 1 większa od sumy wszystkich strumieni
produktu. Liczba płyt składających się na wymiennik ciepła wynosi:
z = nAiA + nBiB + 1
(12)
Obliczanie współczynnika przenikania ciepła
Współczynnik przenikania ciepła k jest wielkością kluczową w obliczeniach wymienników
płytowych, a jednocześnie dostępność danych, umożliwiających określenie wartości liczbowej k
dla konkretnego typu płyty jest dość ograniczona. Najczęściej bowiem producenci płyt
dysponują empirycznymi charakterystykami, których raczej się nie publikuje, lecz co najwyżej
są one udostępniane wraz z licencją tym firmom, które dostarczają kontrahentom kompletne
aparaty. Pomimo tego możliwe jest zastosowanie klasycznych metod obliczeniowych.
Obliczenie wartości współczynnika k wymaga znajomości wszystkich oporów cieplnych
występujących w układzie:
1
k =
1 s 1
(13)
+ +
"
Ä…  Ä…
A B
Najmniej problematyczne jest określenie sumarycznego oporu przepony, jednak opory wnikania
ciepła w obu czynnikach wymagają przeprowadzenia obliczeń. Okazuje się bowiem, że w
wymiennikach płytowych intensywność ruchu ciepła jest ściśle związana z oporami
hydraulicznymi (TARASOV, 1969, 1970). Ma to związek ze specyficzną aranżacją wytłoczeń na
płytach w taki sposób, że burzliwość wywołana w początkowym odcinku kanału nie wygasa,
4/10
lecz jest podtrzymywana przez następne. W rezultacie opór hydrauliczny takiego kanału jest
wprawdzie znacznie większy niż w kanale gładkim o tych samych wymiarach, ale jednocześnie
jest on mniejszy od sumy wszystkich oporów miejscowych na płycie.
Na podstawie analizy charakterystyk warunków hydraulicznych i cieplnych w wymiennikach
zbudowanych z płyt o różnej geometrii wytłoczeń zostały opracowane oraz opublikowane
zależności empiryczne, pozwalające na wykonywanie obliczeń projektowych aparatów
płytowych (TARASOV, 1969, 1970).
Opory hydrauliczne w kanale międzypłytowym charakteryzuje współczynnik oporu
przepływu śu (umowny) zdefiniowany równaniem Darcy-Weisbacha
L u2
"P = Å› Á
(14)
u
de 2
Równanie to może też być wykorzystywane do oszacowania wielkości spadku ciśnienia
w kanałach międzypłytowych.
Wartość współczynnika śu jest funkcją liczby Reynoldsa i odległości między płytami
öÅ‚
h
CëÅ‚0,65 + 1,07 lg
ìÅ‚
h0 ÷Å‚
íÅ‚ Å‚Å‚ (15)
Å› =
u
Ren
gdzie wartości stałych C i n wynoszą: C = 340 i n = 0,85, gdy Re d" 1500 oraz C = 4,23
i n = 0,25, gdy Re e" 1500. Liczba Reynoldsa Re wprawdzie nie w pełni odzwierciedla charakter
ruchu czynnika w kanale międzypłytowym, ale stanowi ona ważną wielkość w procedurze
obliczeń cieplnych. Jako charakterystyczny wymiar liniowy we wszystkich obliczeniach
przyjmuje się podwójną odległość między płytami
de = 2h
(16)
Do obliczenia wartości liczbowych współczynników wnikania ciepła trzeba także wyznaczyć
współczynniki oporu przepływu w kanałach gładkich, korzystając ze znanych zależności:
96 0,3164
Å› = , gdy Re d" 2100 lub Å› = , gdy Re > 2100
(17)
0 0
Re
Re0,25
Sztuczna turbulizacja strumienia cieczy wskutek obecności wytłoczeń sprawia, że opór
hydrauliczny kanału międzypłytowego jest większy w porównaniu z oporem kanału gładkiego
przy tej samej wartości liczby Reynoldsa. Ilościowo wyraża to współczynnik wymuszonej
burzliwości strumienia w kanale:
ëÅ‚ 0,66h0 Å›
öÅ‚
u
ìÅ‚
²t = 1 + -
(18)
ìÅ‚0,33 de ÷Å‚
÷Å‚ln Å›
íÅ‚ Å‚Å‚ 0
Oba przeciwstawne zjawiska występujące w kanale międzypłytowym, tzn. sztuczna burzliwość,
wymuszana przez wytłoczenia na powierzchniach płyt i jednoczesne jej tłumienie w wyniku
5/10
małej odległości między płytami mają istotny wpływ na intensywność wymiany ciepła. Do
obliczeń wprowadza się zatem również współczynnik tłumienia burzliwości wskutek zbliżenia
ścian kanału
1,65h0
² = 4 -
(19)
de
Wszystkie te wielkości są uwzględniane w równaniu korelacyjnym na liczbę Nusselta
Nu = 0,022 Å› ²²t Re0,825 Pr0,54
(20)
0
Zależności (15) i (18)-(20) mogą być stosowane w obliczeniach wymienników ciepła
budowanych z płyt o dowolnym kształcie wytłoczeń przy odległości między płytami wynoszącej
h=1÷10 mm (TARASOV, 1969). W przypadku wytÅ‚oczeÅ„  w jodeÅ‚kÄ™ (ang. chevron-type) można
też stosować równanie (PERRY, 1999):
(21)
Nu = 0,28 Re0,65 Pr0,4
Współczynnik wnikania ciepła oblicza się z równania definiującego liczbę Nusselta, przy czym
jako charakterystyczny wymiar poprzeczny stosuje się średnicę zastępczą określoną zależnością
(16).
Obliczenia współczynnika wnikania ciepła wg algorytmu obejmującego równania (13)  (21)
trzeba wykonać dla każdego czynnika oddzielnie. Jest to zadanie stosunkowo mało
skomplikowane, jeżeli z góry można przewidzieć układ strumieni nośnika ciepła i dysponuje się
danymi do obliczenia średniej prędkości przepływu cieczy w kanale. W praktyce sytuacja taka
występuje dość rzadko, dlatego najczęściej we wstępnej fazie projektu wprowadza się do
równania (9) orientacyjną wartość współczynnika k, którą następnie koryguje się w wyniku
kolejnych obliczeń, dokonywanych metodą prób i błędów. Jako regułę przy budowie aparatu
praktykuje się nadmiar powierzchni ogrzewalnej na poziomie 10-20% w stosunku do wielkości
wynikającej z obliczeń. Wypada też dodać, że przy dokładnych obliczeniach aparatu należy
stosować współczynniki korygujące wartość napędowej różnicy temperatur "tm. Przeważnie
oblicza się jako średnią logarytmiczną dla układu przeciwprądowego, ale w wymienniku
płytowym czysty układ przeciwprądowy może wystąpić tylko w przypadku równoległego
przepływu obu czynników. Wartości współczynników korekcyjnych określa się na podstawie
rzeczywistego układu strumieni w wymienniku i rozkładu temperatur, korzystając
z odpowiednich wykresów (ZALESKI i KLEPACKA, 1992).
Uwagi końcowe
Przedstawiony wyżej tok postępowania projektowego przy komponowaniu konfiguracji
połączeń w aparacie płytowym jest na tyle ogólny, że może być wykorzystywany praktycznie
w wielu zastosowaniach. Z jednej strony wyjaśnia on zasady, jakimi kierują się producenci
gotowych aparatów, z drugiej zaś daje inżynierowi narzędzie pozwalające na kreowanie
konfiguracji wymienników dostosowanych do konkretnych potrzeb. Podane tu obliczenia były
wielokrotnie i z powodzeniem wykorzystywane w celu dokonania przebudowy istniejÄ…cych
6/10
wymienników zestawianych z płyt z wytłoczeniami sinusoidalnymi, trójkątnymi
i trapezoidalnymi. W każdym przypadku po włączeniu wymiennika do linii procesowej
uzyskiwano parametry zgodne z oczekiwaniem.
Piśmiennictwo
PERRY s Chemical Engineers Handbook. 1999 (6th ed.). The Mc Graw-hill Comp., Inc.
TARASOV F.M., 1969. Teploobmen v plastin%0Å„atych apparatch. IzVuz Pia
%0Å„evaja Technologija,
No 3: 143-147
TARASOV F.M., 1970. O dal neja
em ulu%0Å„a
enii konstrukcij teploobmennych apparatov pia
%0Å„evoj
promya
lennosti. IzVuz Pia
%0Å„evaja Technologija, No 1: 127-133
WANG L., B. SUNDÉN, 2003. Optimal design of plate heat exchangers with and without pressure
drop specifications. Applied Thermal Engineering, 23: 295-311
ZALESKI T., K. KLEPACKA, 1992. Plate heat exchangers  method of calculation, charts and
guidelines for selecting plate heat exchanger configurations. Chem. Eng. and Proc., 31: 49-56
7/10
Oznaczenia
b szerokość kanału, m
c
ciepÅ‚o wÅ‚aÅ›ciwe czynnika, J/(kgÅ"K)
de zastępczy wymiar liniowy, m
f pole powierzchni poprzecznego przekroju kanału, m2
F powierzchnia ogrzewalna wymiennika, m2
h odległość między płytami (grubość ściśniętej uszczelki), m
h0 wielkość umowna równa 1 mm
i liczba połączeń szeregowych
k
współczynnik przenikania ciepÅ‚a, W/(m2Å"K)
Kt kryterium termiczne (NTU), -
L długość strumienia cieczy, m
n liczba strumieni równoległych, -
Q strumień ciepła, W
s grubość warstwy przewodzącej ciepło, m
u prędkość przepływu, m/s
&
objętościowe natężenie przepływu, m3/s
V
z liczba płyt
Litery greckie:
Ä… współczynnik wnikania ciepÅ‚a, W/(m2Å"K)
współczynnik tłumienia burzliwości przy zbliżeniu ścianek
²
współczynnik wymuszonej burzliwości
²t
współczynnik oporu przepływu w kanałach gładkich
ś0
współczynnik oporu przepływu w kanałach międzypłytowych (umowny)
śu
· lepkość czynnika, PaÅ"s
 współczynnik przewodzenia ciepÅ‚a, W/(mÅ"K)
gęstość czynnika, kg/m3
Á
spadek ciśnienia, Pa
"P
różnica temperatur czynnika, °C
"t
Å›redni spadek temperatury w wymienniku (Å›rednia logarytmiczna), °C
"tm
Indeksy:
A, B - dotyczy rodzaju czynnika
0 - dotyczy wymiarów pojedynczego kanału międzypłytowego
c - dotyczy cieczy
e - wielkość zastępcza
Liczby bezwymiarowe:
Ä… Å"Å"de
Nu =
liczba Nusselta
c
·Å" c
Pr =
liczba Prandtla
c
ude Á
Re =
liczba Reynoldsa
·
8/10
a)
b)
2 1 2 1 2
11 2
PÅ‚yta PÅ‚yta
PÅ‚yta
PÅ‚yta
prawa
lewa lewa
prawa
4 34 3
4 3 4 3
Rys. 1. Układy płyt lewych i prawych stosowanych w praktyce: a) płyty o przepływie  prostym ,
b) płyty o przepływie krzyżowanym
a)
Czynnik A
c)
Czynnik B
Czynnik B
Czynnik A
6 x 1 3 x 2
6 x 1 3 x 2
b)
Czynnik A d)
Czynnik B
3 x 2
6
Czynnik A
2 x 3
6
Czynnik B
Rys. 2. Przykłady układów połączeń strumieni w płytowych wymiennikach ciepła
9/10
u
h
b
b
L
Q
u
Rys. 3. Schemat kanału międzypłytowego
10/10