3 Zebranie obciążeo, działających na środkowy słup
3.1 Obciążenia stałe
Dach
Zbieram obciążenia ze stropodachu, działające na 1mb dzwigara dachowego:
�� Dla kombinacji 1:
Obc. Obciążenie
g�f
Obciążenie Charakt. obliczeniowe [kN/m]
[kN/m] >1 =1 >1 =1
Płyta warstwowa Ruukki SPC W 1400/100
0,28 kN/m2*6m 1,68 1,35 1,0 2,27 1,68
Płatwie betonowe
(2,75 kN/m*6m)/4m 4,13 1,35 1,0 5,58 4,13
Ciężar własny dzwigara
7,35 kN/m 7,35 1,35 1,0 9,92 7,35
RAZEM 13,16 17,77 13,16
5�X�5�A� 5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�Q�5�N�5�P� 5�Q�5�N�5�P� 5�U� 5�Q�5�N�5�P� 5�U�
5�T�5�X� 5�U� = 13,16 5�T�5�Q�,5�Z�5�N�5�e� = 17,77 5�T�5�Q�,5�Z�5�V�5�[� = 13,16
5�Z� 5�Z� 5�Z�
�� Dla kombinacji 2:
Obc. Obciążenie
g�f
Obciążenie Charakt. obliczeniowe [kN/m]
[kN/m] >1 =1 >1 =1
Płyta warstwowa Ruukki SPC W 1400/100
0,28 kN/m2*6m 1,68 1,15 1,0 1,93 1,68
Płatwie betonowe
(2,75 kN/m*6m)/4m 4,13 1,15 1,0 4,75 4,13
Ciężar własny dzwigara
7,35 kN/m 7,35 1,15 1,0 8,45 7,35
RAZEM 13,16 15,13 13,16
5�X�5�A� 5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�Q�5�N�5�P� 5�Q�5�N�5�P� 5�U� 5�Q�5�N�5�P� 5�U�
5�T�5�X� 5�U� = 13,16 5�T�5�Q�,5�Z�5�N�5�e� = 15,13 5�T�5�Q�,5�Z�5�V�5�[� = 13,16
5�Z� 5�Z� 5�Z�
1 2
a) 1,35 1,35 a) 1,35 1,0
b) 1,15 1,15 b) 1,15 1,0
3 4
a) 1,0 1,35 1,0 1,0
b) 1,0 1,15
Ściana
Ciężar ściany stanowi obudowa z płyt warstwowych, oraz ciężar rygli ściennych. Wynosi on
5�X�5�A� 5�X�5�A�
0,06 + 0,23 " 65�Z� = 1,44 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z� 5�Z�2
5�X�5�A� 5�X�5�A�
�� Dla kombinacji 1:
1,44 " 1,35 = 1,94
5�Z� 5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
�� Dla kombinacji 2:
1,44 " 1,15 = 1,66
5�Z� 5�Z�
5 6
a) 1,35 1,10
b) 1,15
3.2 Obciążenia zmienne
Śnieg
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�`�1 = 5��� " 5�`�5�X� " 5��1 " 5�6�5�R� " 5�6�5�a� = 1,5 " 0,9 5�X�5�A� 5�Z�2 " 0,8 " 1,0 " 1,0 = 1,5 " 0,72 1,5 " 4,32
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A�
= 6,48
5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�`�2 = 5��� " 5�`�5�X� " 5��2 " 5�6�5�R� " 5�6�5�a� = 1,5 " 0,9 5�X�5�A� 5�Z�2 " 3,32 " 1,0 " 1,0 = 1,5 " 2,98 1,5 " 17,88
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A�
= 26,82
5�Z�
7 8
1,5 1,5 1,5 0,0
9
0,0 1,5
Wiatr
�� Wiatr od strony wyższej:
ŚCIANA NAWIETRZNA (pole D)
5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = 0,382 " 65�Z� " 1,5 = 3,44 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z�2
ŚCIANY ZAWIETRZNE (pole E)
5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,164 " 65�Z� " 1,5 = -1,48 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z�2
POAAD DACHOWA
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,655 " 65�Z� " 1,5 = -5,90 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�:�)
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,382 " 65�Z� " 1,5 = -3,44 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�;�)
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,082 " 65�Z� " 1,5 = -0,78 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�<�)
5�Z�2 5�Z�
�� Wiatr od strony niższej:
ŚCIANY NAWIETRZNE (pole D)
5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = 0,414 " 65�Z� " 1,5 = 3,73 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z�2
ŚCIANA ZAWIETRZNA (pole E)
5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,256 " 65�Z� " 1,5 = -2,30 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z�2
POAAD DACHOWA
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,655 " 65�Z� " 1,5 = -5,90 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�:�)
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,382 " 65�Z� " 1,5 = -3,44 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�;�)
5�Z�2 5�Z�
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,082 " 65�Z� " 1,5 = -0,78 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�<�)
5�Z�2 5�Z�
�� Wiatr od czoła:
ŚCIANY (pole B)
5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,437 " 65�Z� " 1,5 = -3,93 5�X�5�A�/5�Z�
5�Z�2
POAAD DACHOWA
5�X�5�A� 5�X�5�A�
5�^� = 5�d�5�R� " 65�Z� " 5���5�S� = -0,382 " 65�Z� " 1,5 = -3,44 (5�]�5�\�5�Y�5�R� 5�;�)
5�Z�2 5�Z�
10 11
Wiatr od strony wyższej Wiatr od strony niższej
1,5 1,5 1,5 1,5
12
Wiatr od czoła
1,5 1,5
Suwnica
Dla przypomnienia:
5�Q�
5�D�5�_�,5�Z�5�N�5�e� 146,55 5�X�5�A�
5�C�5�Z�5�N�5�e� = = = 73,28 5�X�5�A�
2 2
5�Q�
5�D�5�_�,(max )
41,25 5�X�5�A�
5�C�(max a = = 20,63 5�X�5�A�
)=
2 2
5�Q�
5�D�5�_�,5�Z�5�V�5�[� 40,26 5�X�5�A�
5�C�5�Z�5�V�5�[� = = = 20,13 5�X�5�A�
2 2
5�Q�
5�D�5�_�,(5�Z�5�V�5�[� )
15,84 5�X�5�A�
5�C�(min ) = = = 7,92 5�X�5�A�
2 2
5�Q�
5�;�5�G�,1 = 5,19 5�X�5�A�
5�Q�
5�;�5�G�,2 = 18,38 5�X�5�A�
13 14
15 16
17 18
19 20
Środkowy słup układu konstrukcyjnego hali, należy sprawdzid w pewnych, charakterystycznych
punktach, które przedstawia poniższy schemat statyczny (siłę poziomą od suwnicy sprowadzono do
wspornika, dodając moment zginający):
Rozpatrywad należy dwie kombinacje obciążeo:
5�C�5�V�5�R�5�_�5�d�5�`�5�g�5�N� 5�X�5�\�5�Z�5�O�5�V�5�[�5�N�5�P�5�W�5�N� (5�N�) 6" 5���5�:�,5�W� " 5�:�5�X�,5�W� " + "5���5�D�,1 " 5��0,1 " 5�D�5�X�,1" + " 5���5�D�,5�V� " 5��0,5�V� " 5�D�5�X�,5�V�
gdzie:
5���5�:�,5�W� = 1,35 5�Z�5�N�5�e�
1,00 5�Z�5�V�5�[�
5�7�5�_�5�b�5�T�5�N� 5�X�5�\�5�Z�5�O�5�V�5�[�5�N�5�P�5�W�5�N� (5�O�) 6" 5���5�:�,5�W� " 5� �5�W� " 5�:�5�X�,5�W� " + "5���5�D�,1 " 5�D�5�X�,1" + " 5���5�D�,5�V� " 5��0,5�V� " 5�D�5�X�,5�V�
gdzie:
5���5�:�,5�W� " 5� �5�W� = 1,15 5�Z�5�N�5�e�
1,00 5�Z�5�V�5�[�
Ponadto
0,6 5�J�5�V�5�N�5�a�5�_�
5��0,5�V� = 0,5 Ś5�[�5�V�5�R�5�T�
1,0 5�F�5�b�5�d�5�[�5�V�5�P�5�N�
3.3 Zestawienie wyników:
KOMBINACJA 1
M V N
Obciążenia [kNm] [kN] [kN]
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6
1a -1,21 -22,57 12,12 12,62 20,88 23,44 -2,3 -2,3 0,84 0,84 0,84 0,84 209,53 209,53 104,17 104,17 104,17 104,17
2a -2,73 -14,5 11,19 11,84 20,1 23,43 -1,27 -1,27 1,09 1,09 1,09 1,09 182,18 182,18 104,15 104,15 104,15 104,15
3a 0,62 -24,78 9,91 10,13 16,25 17,36 -2,73 -2,73 0,36 0,36 0,36 0,36 182,52 182,52 77,16 77,16 77,16 77,16
4 -0,9 -16,72 8,97 9,29 15,47 17,36 -1,7 -1,7 0,62 0,62 0,62 0,62 155,17 155,17 77,14 77,14 77,14 77,14
5a 0,19 -0,21 -0,21 -0,24 0,14 0 -0,04 -0,04 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 5,77 5,77 5,77 4,82 4,82 0
6 0,23 -0,26 -0,26 -0,3 0,18 0 -0,05 -0,05 -0,06 -0,06 -0,06 -0,06 25,13 7,08 7,08 5,92 5,92 0
7 -96,93 -24,07 -25,57 -20,52 -22,19 -4,74 7,83 7,83 8,86 7,97 7,97 3,46 -25,6 -25,66 -21,08 -21,08 -21,08 -21,08
8 173,71 22,49 16,81 10,52 10,14 -1,06 -16,25 -16,25 -11,6 -9,36 -9,36 2,01 -21,97 -21,97 -4,73 -4,73 -4,73 -4,73
9 -21,05 47,97 41,06 37,45 35,96 -4,24 7,42 7,42 -4,83 -7,19 -7,19 -19,17 -39,85 -39,85 -18,84 -18,84 -18,84 -18,84
10 -1,57 -24,69 7,31 7,02 10,03 8,54 -2,49 -2,49 -0,49 -0,49 -0,49 -0,49 135,15 135,15 37,94 37,94 37,94 37,94
11 -2,57 3,09 3,09 3,49 6,5 8,52 0,61 0,61 0,66 0,66 0,66 0,66 37,86 37,86 37,86 37,86 37,86 37,86
12 0,99 -27,82 4,22 3,53 3,54 0,02 -3,09 -3,09 -1,15 -1,15 -1,15 -1,15 97,4 97,4 0,08 0,08 0,08 0,08
13 -26,93 -10,76 -10,73 -8,65 -10,62 -0,05 1,74 1,74 3,46 3,46 3,46 3,46 7,76 7,76 7,66 7,66 -0,25 -0,25
14 10,89 6,46 6,45 5,71 3,77 0,02 -0,47 -0,47 -1,23 -1,23 -1,23 -1,23 7,97 7,97 8,01 8,01 0,09 0,09
15 -89,7 -5,37 -5,29 3,1 13,4 0,07 9,07 9,07 14 14 -4,37 -4,37 8,48 8,48 8,23 8,23 0,32 0,32
16 73,67 1,08 1,01 -6,05 -20,25 -0,1 -7,8 -7,8 -11,77 -11,77 6,61 6,61 7,24 7,24 7,44 7,44 -0,48 -0,48
17 -20,64 -5,48 -5,46 -3,74 -8,83 -0,05 1,63 1,63 2,87 2,87 2,87 2,87 20,48 20,48 20,42 20,42 -0,2 -0,2
18 17,17 11,73 11,72 10,62 5,57 0,03 -0,58 -0,58 -1,81 -1,81 -1,81 -1,81 20,7 20,7 20,76 20,76 0,13 0,13
19 -83,41 -0,1 -0,02 8,02 15,2 0,08 8,95 8,95 13,42 13,42 -4,96 -4,96 21,22 21,22 20,99 20,99 0,36 0,36
20 79,95 6,35 6,27 -1,13 -18,46 -0,09 -7,91 -7,91 -12,36 -12,36 6,02 6,02 19,97 19,97 20,19 20,19 -0,44 -0,44
S�Mmax 168,249 22,859 48,546 45,937 60,258 28,644 -20,669 2,186 -3,729 -4,909 -8,069 -4,474 275,075 211,441 144,044 143,094 123,794 127,294
-142,247 -30,261 -5,241 6,534 -7,205 26,072
S�Vmax 12,041 12,041 19,866 19,421 12,031 9,776 206,346 206,316 130,326 129,376 120,666 115,846
-85,332 -37,744 16,226 24,552 42,278 28,644 5,106 5,106 13,906 13,906 -4,474 -4,474
S�Nmax 336,97 318,92 155,004 153,844 133,214 127,294
S�Mmin -140,417 -62,649 -14,805 -9,92 -6,105 14,89 11,611 1,381 8,45 8,005 8,015 8,91 179,336 265,62 81,34 80,18 71,17 66,12
168,249 -24,137 26,857 16,078 38,824 17,36 -20,669 -20,669 -18,55 -17,43 -10,03 -14,935 275,075 257,025 102,113 100,953 81,123 68,148
S�Vmin
-11,235 7,055 -4,025 -1,21 -15,735 14,89 1,97 1,97 5 4,555 11,165 8,91
S�Nmin 141,015 141,015 72,37 71,42 70,94 66,12
Dach
STAAE
Ściana
Wiatr
Śnieg
ZMIENNE
Suwnica
KOMBINACJA 2
M V N
Obciążenia [kNm] [kN] [kN]
1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6
-1,02 -19,22 10,31 10,74 17,78 19,95 -1,95 -1,95 0,71 0,71 0,71 0,71 178,4 178,4 88,7 88,7 88,7 88,7
1a
-1,67 -15,77 9,91 10,41 17,44 19,95 -1,51 -1,51 0,82 0,82 0,82 0,82 166,71 166,71 88,68 88,68 88,68 88,68
2a
-0,24 -20,16 9,37 9,68 15,8 17,35 -2,14 -2,14 0,51 0,51 0,51 0,51 166,85 166,85 77,15 77,15 77,15 77,15
3a
-0,9 -16,72 8,97 9,29 15,47 17,36 -1,7 -1,7 0,62 0,62 0,62 0,62 155,17 155,17 77,14 77,14 77,14 77,14
4
0,2 -0,21 -0,21 -0,25 0,15 0 -0,04 -0,04 -0,05 -0,05 -0,05 -0,05 6,06 6,06 6,06 5,06 5,06 0
5a
0,23 -0,26 -0,26 -0,3 0,18 0 -0,05 -0,05 -0,06 -0,06 -0,06 -0,06 25,13 7,08 7,08 5,92 5,92 0
6
-96,93 -24,07 -25,57 -20,52 -22,19 -4,74 7,83 7,83 8,86 7,97 7,97 3,46 -25,6 -25,66 -21,08 -21,08 -21,08 -21,08
7
173,71 22,49 16,81 10,52 10,14 -1,06 -16,25 -16,25 -11,6 -9,36 -9,36 2,01 -21,97 -21,97 -4,73 -4,73 -4,73 -4,73
8
-21,05 47,97 41,06 37,45 35,96 -4,24 7,42 7,42 -4,83 -7,19 -7,19 -19,17 -39,85 -39,85 -18,84 -18,84 -18,84 -18,84
9
-1,57 -24,69 7,31 7,02 10,03 8,54 -2,49 -2,49 -0,49 -0,49 -0,49 -0,49 135,15 135,15 37,94 37,94 37,94 37,94
10
-2,57 3,09 3,09 3,49 6,5 8,52 0,61 0,61 0,66 0,66 0,66 0,66 37,86 37,86 37,86 37,86 37,86 37,86
11
0,99 -27,82 4,22 3,53 3,54 0,02 -3,09 -3,09 -1,15 -1,15 -1,15 -1,15 97,4 97,4 0,08 0,08 0,08 0,08
12
-26,93 -10,76 -10,73 -8,65 -10,62 -0,05 1,74 1,74 3,46 3,46 3,46 3,46 7,76 7,76 7,66 7,66 -0,25 -0,25
13
10,89 6,46 6,45 5,71 3,77 0,02 -0,47 -0,47 -1,23 -1,23 -1,23 -1,23 7,97 7,97 8,01 8,01 0,09 0,09
14
-89,7 -5,37 -5,29 3,1 13,4 0,07 9,07 9,07 14 14 -4,37 -4,37 8,48 8,48 8,23 8,23 0,32 0,32
15
73,67 1,08 1,01 -6,05 -20,25 -0,1 -7,8 -7,8 -11,77 -11,77 6,61 6,61 7,24 7,24 7,44 7,44 -0,48 -0,48
16
-20,64 -5,48 -5,46 -3,74 -8,83 -0,05 1,63 1,63 2,87 2,87 2,87 2,87 20,48 20,48 20,42 20,42 -0,2 -0,2
17
17,17 11,73 11,72 10,62 5,57 0,03 -0,58 -0,58 -1,81 -1,81 -1,81 -1,81 20,7 20,7 20,76 20,76 0,13 0,13
18
-83,41 -0,1 -0,02 8,02 15,2 0,08 8,95 8,95 13,42 13,42 -4,96 -4,96 21,22 21,22 20,99 20,99 0,36 0,36
19
79,95 6,35 6,27 -1,13 -18,46 -0,09 -7,91 -7,91 -12,36 -12,36 6,02 6,02 19,97 19,97 20,19 20,19 -0,44 -0,44
20
254,244 45,574 67,266 62,772 75,138 28,57 -28,204 5,656 -6,274 -8,634 -11,794 -4,8 248,42 176,336 119,444 118,444 98,904 127
S�Mmax
-141,177 -31,531 -6,521 5,094 -20,95 22,592 11,801 11,801 19,596 19,151 15,746 9,506 191,166 191,136 115,146 114,146 94,896 89,836
S�Vmax
-85,77 -44,27 17,34 25,48 43,19 28,57 4,46 4,46 13,58 13,58 -4,8 -4,8 359,9 341,85 154,71 153,55 132,92 127
S�Nmax
S�Mmin -189,842 -67,905 -27,59 -20,18 -17,19 12,52 15,716 0,975 12,88 11,99 12 10,64 178,366 237,12 70,8 69,64 60,87 55,58
254,244 -8,272 34,722 20,888 43,444 13,202 -28,204 -28,204 -18,4 -17,28 -14,56 -24,37 248,42 230,37 102,103 100,943 78,748 58,718
S�Vmin
-21,75 31,04 -16,81 -11,48 -26,82 12,52 5,68 5,68 9,43 8,54 8,54 4,03 121,38 121,38 62,12 61,12 61,12 56,06
S�Nmin
Dach
STAAE
Ściana
Wiatr
Śnieg
ZMIENNE
Suwnica
3.4 Przykład obliczeo (przekrój 1)
�� Kombinacja 1:
5�@�5�Z�5�N�5�e� = 0,625�X�5�A�5�Z� + 0,235�X�5�A�5�Z� + 173,715�X�5�A�5�Z� " 0,5 + 0,995�X�5�A�5�Z� " 0,6 + 79,955�X�5�A�5�Z� " 1,0 = 5���5���5���, 5���5���5��� 5�Ś�5�u�5؎�
5�I�5�Z�5�N�5�e� = -1,275�X�5�A� - 0,045�X�5�A� + 7,835�X�5�A� " 0,5 + 0,615�X�5�A� " 0,6 + 9,075�X�5�A� " 1,0 = 5���5���, 5���5���5��� 5��5�u�
5�A�5�Z�5�N�5�e� = 209,535�X�5�A� + 25,135�X�5�A� + 0 " 0,5 + 135,155�X�5�A� " 0,6 + 21,225�X�5�A� " 1,0 = 5��5��5���, 5���5��� 5��5�u�
5�@�5�Z�5�V�5�[� = -0,95�X�5�A�5�Z� + 0,195�X�5�A�5�Z� - 96,935�X�5�A�5�Z� " 0,5 - 2,575�X�5�A�5�Z� " 0,6 - 89,75�X�5�A�5�Z� " 1,0 = -5���5���5���, 5���5���5��� 5�Ś�5�u�5؎�
5�I�5�Z�5�V�5�[� = -2,735�X�5�A� - 0,055�X�5�A� - 16,255�X�5�A� " 0,5 - 3,095�X�5�A� " 0,6 - 7,915�X�5�A� " 1,0 = -5���5���, 5���5���5��� 5��5�u�
5�A�5�Z�5�V�5�[� = 155,17 5�X�5�A� + 5,775�X�5�A� - 39,855�X�5�A� " 0,5 + 0 " 0,5 + 0 " 1,0 = 5���5���5���, 5���5���5�� 5��5�u�
�� Kombinacja 2:
5�@�5�Z�5�N�5�e� = -0,245�X�5�A�5�Z� + 0,235�X�5�A�5�Z� + 173,715�X�5�A�5�Z� + 0,995�X�5�A�5�Z� " 0,6 + 79,955�X�5�A�5�Z� " 1,0 = 5���5�Ó�5���, 5���5���5��� 5�Ś�5�u�5؎�
5�I�5�Z�5�N�5�e� = -1,515�X�5�A� - 0,045�X�5�A� + 7,835�X�5�A� " 0,5 + 0,615�X�5�A� " 0,6 + 9,075�X�5�A� = 5���5���, 5���5��� 5��5�u�
5�A�5�Z�5�N�5�e� = 178,405�X�5�A� + 25,135�X�5�A� + 0 " 0,5 + 135,155�X�5�A� + 21,225�X�5�A� " 1,0 = 5��5��5���, 5���5��� 5��5�u�
5�@�5�Z�5�V�5�[� = -1,675�X�5�A�5�Z� + 0,25�X�5�A�5�Z� - 96,935�X�5�A�5�Z� - 2,575�X�5�A�5�Z� " 0,6 - 89,75�X�5�A�5�Z� " 1,0 = -5���5���5���, 5���5���5��� 5�Ś�5�u�5؎�
5�I�5�Z�5�V�5�[� = -2,145�X�5�A� - 0,055�X�5�A� - 16,255�X�5�A� - 3,095�X�5�A� " 0,6 - 7,915�X�5�A� " 1,0 = -5���5���, 5���5���5��� 5��5�u�
5�A�5�Z�5�V�5�[� = 155,17 5�X�5�A� + 6,065�X�5�A� - 39,855�X�5�A� + 0 " 0,6 + 0 " 1,0 = 5���5���5���, 5��5��� 5��5�u�
4 Wymiarowanie słupa głównego
4.1 Założenia do projektowania
�� Beton: C30/37
5�S�5�P�5�X� = 30 5�@�5�C�5�N�
5�S�5�P�5�X� 305�@�5�C�5�N�
5�S�5�P�5�Q� = = = 21,43 5�@�5�C�5�N�
5���5�P� = 1,40 1,40
5�8�5�P�5�Z� = 32,0 5�:�5�C�5�N�
�� Stal: B500SP
5�S�5�f�5�X� = 500 5�@�5�C�5�N�
5�S�5�f�5�X� 5005�@�5�C�5�N�
5�S�5�f�5�Q� = = = 434 5�@�5�C�5�N�
5���5�`� = 1,15 1,15
5�8�5�`� = 210 5�:�5�C�5�N�
�� Graniczny zasięg efektywnej strefy ściskanej:
5��5�P�5�b� 5��5�P�5�b� 3,5
5� �5�R�5�S�5�S� ,5�Y�5�V�5�Z� = 0,8 = 0,8 = 0,49 = 0,5
5�S�5�f�5�Q� = 0,8 (3,5 + 434 5�@�5�C�5�N�
(5��5�P�5�b� + 5��5�f�5�Q� )
(5��5�P�5�b� + )
2100005�@�5�C�5�N�)
5�8�5�`�
4.2 Wymiarowanie dolnej części słupa
5�@�1 = 254,244 5�X�5�A�5�Z�
5�@�2 = 45,47 5�X�5�A�5�Z�
5�A� = 359,90 5�X�5�A�
5�I� = 12,04 5�X�5�A�
Sprawdzenie efektów drugiego rzędu
Smukłośd graniczna:
20 " 5�4� " 5�5� " 5�6�
5��5�Y�5�V�5�Z� =
5�[�
1
5�4� =
1 + 0,25��5�R�5�S�
5��5�R�5�S� = 5�� (", 5�a�0)
5�b� = 25�O� + 25�U� = 2 " 605�P�5�Z� + 2 " 505�P�5�Z� = 2205�P�5�Z�
5�4�5�P� = 5�O� " 5�U� = 505�P�5�Z� " 605�P�5�Z� = 30005�P�5�Z�2
25�4�5�P� 60005�P�5�Z�2
5�U�0 = = = 27,25�P�5�Z� = 2725�Z�5�Z�
5�b� 2205�P�5�Z�
5�U�0 = 50 5�Q�5�[�5�V�
5��5�R�5�S� = 2,10
1
5�4� = = 0,7
1 + 0,2 " 2,1
5�5� = 1,10
5�@�1 45,47 5�X�5�A�5�Z�
5�6� = 1,70 - = 1,70 - = 1,52
5�@�2 254,244 5�X�5�A�5�Z�
5�A�5�8�5�Q� 359900 5�A�
5�[� = = = 0,0559
5�4�5�P�5�S�5�P�5�Q� 3000005�Z�5�Z�2 " 21,43 5�A�
5�Z�5�Z�2
Zatem graniczna wartośd smukłości wynosi:
20 " 5�4� " 5�5� " 5�6� 20 " 0,7 " 1,10 " 1,52
5��5�Y�5�V�5�Z� = = = 99,005
5�[�
0,0559
Smukłośd rzeczywista:
5�Y�0
5��5�P� =
5�V�
5�<�5�P�
5�V� =
5�4�5�P�
5�O�5�U�3 0,55�Z� " 0,65�Z�3
5�<�5�P� = = = 0,0095�Z�4
12 12
5�4�5�P� = 5�O�5�U� = 0,55�Z� " 0,65�Z� = 0,35�Z�2
5�<�5�P� 0,0095�Z�4
5�V� = = = 0,175�Z�
5�4�5�P� 0,35�Z�2
5�Y�0 5��5�Y� 1,6 " 9,35�Z�
5��5�P� = = = = 87,53
5�V� 5�V� 0,175�Z�
5��5�P� < 5��5�Y�5�V�5�Z�
Zatem w projekcie nie należy uwzględnid wpływ efektów II rzędu. Możemy teraz obliczyd mimośród początkowy
4.2.1 PUNKT 1
Zestaw sił w punkcie 1 słupa przedstawia poniższa tabelka:
PUNKT 1
I Mmax= 254,244 Ntow= 248,42
II Mmin= -189,842 Ntow= 178,366
III Nmax= 359,9 Mtow= -85,77
Musimy zatem sprawdzid 3 przypadki.
�� Przypadek I
PUNKT 1
I Mmax= 254,244 Ntow= 248,42
5�R�0 = 5�R�5�`� + 5�R�5�V�
Gdzie
5�R�5�`� - Mimośród statyczny
5�R�5�V� - Mimośród od im perfekcji
5�@�5�Z�5�N�5�e� 254,244 5�X�5�A�5�Z�
5�R�5�`� = = = 1,02 5�Z�
5�A�5�a�5�\�5�d� 248,42 5�X�5�A�
5�U� 5�Y�0 6005�Z�5�Z� 93005�Z�5�Z� " 1,6
5�R�5�V� = max ; 205�Z�5�Z�; = max = 205�Z�5�Z�; 205�Z�5�Z�; = 37,25�Z�5�Z� = 37,25�Z�5�Z�
30 400 30 400
5�R�0 = 5�R�5�`� + 5�R�5�V� = 10205�Z�5�Z� + 37,25�Z�5�Z� = 1057,25�Z�5�Z� = 1,057 5�Z�
5�@�05�8�5�Q�,5�<� = 5�A�5�a�5�\�5�d� " 5�R�0 = 248,42 5�X�5�A� " 1,0575�Z� = 262,58 5�X�5�A�5�Z�
Dobór zbrojenia głównego
Zakładam, że zasięg strefy ściskanej będzie równy granicznemu:
5� �5�R�5�S�5�S� = 5� �5�R�5�S�5�S� ,5�Y�5�V�5�Z� = 0,5
Pole przekroju zbrojenia ściskanego obliczam ze wzoru:
5�A�5�8�5�Q� " 5�R�5�`�1 - 5� �5�R�5�S�5�S� " 1 - 0,5 " 5� �5�R�5�S�5�S� " 5�O� " 5�Q�2 " 5�S�5�P�5�Q�
5�4�5�`�2 =
5�Q� - 5�N�2 " 5�S�5�f�5�Q�
5�R�5�`�1 = 5�R�0 + 0,5 " 5�U� - 5�N�1 = 1,057 5�Z� + 0,5 " 0,65�Z� - 0,055�Z� = 1,31 5�Z�
2
248420 5�A� " 1,315�Z� - 0,5 " 1 - 0,5 " 0,5 " 0,55�Z� " 0,65�Z� - 0,055�Z� " 21,43 " 1065�C�5�N�
5�4�5�`�2 = = -0,004105�Z�2 < 0
0,65�Z� - 0,055�Z� - 0,055�Z� " 434 " 106 5�C�5�N�
0,1 " 5�A�5�8�5�Q� 0,1 " 248420 5�A�
5�4�5�`�2,5�Z�5�V�5�[� = max ; 0,002 " 5�4�5�P� = max = 0,575�P�5�Z�2; 0,002 " 505�P�5�Z� " 605�P�5�Z� = 65�P�5�Z�2
5�S�5�f�5�Q� 434 " 106 5�C�5�N�
= 65�P�5�Z�2 = 5�4�5�`�2
Przyjmuję 5��� 5�S�5���5��� 5ؐ� 5�h�5�"�5���,5�ę�5ؓ�5ؐ�5�� = 5���, 5���5��� 5�"�5؎�5���
Pole zbrojenia rozciąganego obliczam ze wzoru:
5� �5�R�5�S�5�S� 5�O� " 5�Q� " 5�S�5�P�5�Q� + 5�4�5�`�2 " 5�S�5�f�5�Q� - 5�A�5�8�5�Q�
5�4�5�`�1 =
5�S�5�f�5�Q�
2 " [5�A�5�8�5�Q� " 5�R�5�`�1 - 5�4�5�`�2 " 5�Q� - 5�N�2 " 5�S�5�f�5�Q�
5� �5�R�5�S�5�S� = 1 - -
1
5�O� " 5�Q�2 " 5�S�5�P�5�Q�
2 " [248420 5�A� " 1,315�Z� - 0,00065�Z�2 " 0,555�Z� - 0,055�Z� " 434 " 106 5�C�5�N�]
= 1 - - = 0,06
1
0,55�Z� " (0,555�Z�)2 " 21,43 " 1065�C�5�N�
5� �5�R�5�S�5�S� 5�O� " 5�Q� " 5�S�5�P�5�Q� + 5�4�5�`�2 " 5�S�5�f�5�Q� - 5�A�5�8�5�Q�
5�4�5�`�1 = =
5�S�5�f�5�Q�
0,06 " 0,55�Z� " 0,555�Z� " 21,43 " 1065�C�5�N� + 0,0006035�Z�2 " 434 " 106 5�C�5�N� - 248420 5�A�
= = 8,72 5�P�5�Z�2
434 " 106 5�C�5�N�
Przyjmuję 5�Ń� 5�S�5���5��� 5ؐ� 5�h�5�"�5���,5�ę�5ؓ�5ؐ�5�� = 5���, 5���5��� 5�"�5؎�5���
4.3 Wyniki obliczeo do wymiarowania pozostałych części słupa:
PUNKT 1
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 254,244 Ntow= 248,42 8,72 6
II 50 60 9,3 Mmin= -189,842 Ntow= 178,366 6 6 3f�20 = 9,42 2f�20=6,28
III Nmax= 359,9 Mtow= -85,77 6 6
PUNKT 2
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 45,574 Ntow= 176,336 6 6
50 60 9,3 2f�20=6,28 2f�20=6,28
II Mmin= -67,905 Ntow= 237,12 6 6
III Nmax= 341,85 Mtow= -44,27 6 6
PUNKT 3
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 67,266 Ntow= 119,444 5 5
II Mmin= -27,59 Ntow= 70,8 5 5
50 50 0,6 2f�20=6,28 2f�20=6,28
III Nmax= 155,004 Mtow= 16,226 5 5
PUNKT 4
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 62,772 Ntow= 118,444 5 5
II 50 50 0,6 Mmin= -20,18 Ntow= 69,64 5 5
2f�20=6,28 2f�20=6,28
III Nmax= 153,844 Mtow= 24,552 5 5
PUNKT 5
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 75,138 Ntow= 98,904 8,84 2,5
II 50 25 3,0 Mmin= -17,19 Ntow= 60,87 2,5 2,5 3f�20 = 9,42 2f�16=4,02
III Nmax= 133,214 Mtow= 42,278 4,11 2,5
PUNKT 6
Przypadek: b h L Siły przekrojowe: As1 As2 As1,prov As2,prov
I Mmax= 28,644 Ntow= 127,294 2,5 2,5
50 25 3,0 2f�16=4,02 2f�16=4,02
II Mmin= 12,52 Ntow= 55,58 2,5 2,5
III Nmax= 127,294 Mtow= 28,644 2,5 2,5
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, obciążenie śniegiemKusa,kostrukcje betonowe obiety,obciążenie wiatremKusa,kostrukcje betonowe obiety,wymiarowanie wspornikówKusa,kostrukcje betonowe obiety, dobór elementów konstrukcyjnychbudownictwo ogolne II zebranie obciazen na stropAnaliza?N Ocena dzialan na rzecz?zpieczenstwa energetycznego dostawy gazu listopad 096 Zapytania i działania na tabelach15 Język Instruction List Układy sekwencyjne Działania na liczbach materiały wykładoweZebranie obciążeń mosty Automatycznie zapisanyII gimnazjum działania na pierwiastkach KARTKÓWKADziałania Na Liczbach Bilarnychwyklad dzialania na zbiorachSłuchanie, rozpoznanie i działanie na Słowie Bożym`0221podst inf2 dzialana na liczbach dwojkowychwięcej podobnych podstron