Kusa,kostrukcje betonowe obiety, dobór elementów konstrukcyjnych


2 Dobór elementów konstrukcyjnych
2.1 Płyty dachowe
Płyty dachowe należy dobrad w taki sposób, aby wartośd ssania wiatru była mniejsza od ciężaru
własnego danej płyty. Jeśli natomiast warunek ten nie może byd spełniony, zaraz po montażu płyty,
należy ją zamontowad do uprzednio ułożonych płatwi.
Wstępnie przyjęto płyty warstwowe SPC W, grubości 190/150mm firmy RUUKKI.
Masa takiej płyty to 28 5X5T/5Z2, zatem jej ciężar wynosi 0,28 5X5A/5Z2
Najbardziej niekorzystna wartośd ssania wiatru wynosi 0,983 5X5A/5Z2 i jest większa od ciężaru samej
płyty. Zatem zaraz po jej ułożeniu na dachu, należy ją zamocowad do płatwi.
Na obu częściach hali, zakładam układ płyt wieloprzęsłowy.
Na podstawie powyższej tabeli producenta, dobieram rozstaw płatwi równy 4 metry, natomiast w
strefie worka śnieżnego zagęszczam je do co 1,5 metra.
2.2 Płatwie
Zestawienie obciążeo:
Obc. Obciążenie
gf
Obciążenie Charakt. obliczeniowe [kN/m2]
[kN/m2] >1 =1 >1 =1
Płyta warstwowa Ruukki SPC W 1400/100 0,28 1,35 1 0,38 0,28
RAZEM 0,28 0,38 0,28
Śnieg 0 0
2,98 1,5*0,5 0 2,24 0
Niższa nawa
0,72 1,5*0,5 0 0,54 0
Wyższa nawa
0,109 1,5*0,6 0 0,0981 0
Wiatr (parcie)
Dla nawy niższej:
5]ł5f5a5f
5^5X = 0,28 + 2,98 + 0,109 = 3,30 5X5A/5Z2
Dla nawy wyższej
5]ł5f5a5f
5^5X = 0,28 + 0,72 + 0,109 = 1,109 5X5A/5Z2
Zakładam rozstaw płatwi równy 4 metry (oraz 1,5 metra w strefie worka śnieżnego), oraz ich długośd
równą 12 metrów. Zatem obciążenie równomierne, działające na 1mb płatwi wynosi:
Dla nawy niższej
5]ł5N5a5d5V 5]ł5f5a5f
5^5X,5g5R5d5[ = 5^5X " 1,55Z = 3,30 5X5A 5Z2 " 1,55Z = 4,95 5X5A/5Z
Dla nawy wyższej
5]ł5N5a5d5V 5]ł5f5a5f
5^5X,5g5R5d5[ = 5^5X " 45Z = 1,109 5X5A 5Z2 " 45Z = 4,45 5X5A/5Z
W katalogu producenta, podano, że do obliczenia obciążenia 5^5X,5g5R5d5[ , działającego na płatew, należy
pominąd ciężar własny płatwi, dlatego nie uwzględniamy jej w powyższych obliczeniach.
Poniższa tabela przedstawia dopuszczalne obciążenie charakterystyczne w kN/m, poszczególnych
płatwi firmy CONSOLIS:
Wybrano płatew P-200/550/12,00, dla której
5]ł5N5a5d5V 5]ł5N5a5d5V
5^5X,5g5R5d5[ ,5Q5\5] = 10,92 5X5A 5Z < 5^5X,5g5R5d5[ = 4,95 5X5A/5Z
Dodatkowo ciężar własny 1 mb wybranej płatwi wynosi:
5]ł5N5a5d5V
5T5X = 2,75 5X5A/5Z
2.3 Dzwigar
Aby dobrad odpowiedni dzwigar, typu I, firmy CONSOLIS, należy obliczyd obciążenie
charakterystyczne zewnętrzne w kN/m. Dla przypomnienia:
Obc. Obciążenie
gf
Obciążenie Charakt. obliczeniowe [kN/m2]
[kN/m2] >1 =1 >1 =1
Płyta warstwowa Ruukki SPC W 1400/100 0,28 1,35 1 0,38 0,28
RAZEM 0,28 0,38 0,28
Śnieg 0 0
2,98 1,5*0,5 0 2,24 0
Niższa nawa
0,72 1,5*0,5 0 0,54 0
Wyższa nawa
0,109 1,5*0,6 0 0,0981 0
Wiatr (parcie)
Dla nawy niższej:
5]ł5f5a5f
5^5X = 0,28 + 2,98 + 0,109 = 3,30 5X5A/5Z2
Dla nawy wyższej
5]ł5f5a5f
5^5X = 0,28 + 0,72 + 0,109 = 1,109 5X5A/5Z2
Rozstaw dzwigarów jest równy 6 metrów. Zatem obciążenie równomierne, działające na 1mb
dzwigara wynosi:
Dla nawy niższej:
Rozstaw płatwi jest równy 4 metry, a rygli 6 metrów. Zamieniamy więc reakcje z płatwi na
rygiel  na obciążenie równomiernie rozłożone.
5X5A
5]ł5N5a5d5V
4,95 " 65Z
5T5X " 65Z
5]ł5f5a5f
5Z
5Qz5d
5^5X = 5^5X " 65Z + = 3,30 5X5A/5Z2 " 65Z + = 39,60 5X5A/5Z
45Z 1,55Z
Dla nawy wyższej:
5X5A
5]ł5N5a5d5V
4,45 " 65Z
5T5X " 65Z 5X5A
5]ł5f5a5f
5Z
5Qz5d
5^5X = 5^5X " 65Z + = 1,109 " 65Z + = 13,33 5X5A/5Z
25Z 5Z2 45Z
Poniższa tabela przedstawia dopuszczalne obciążenie charakterystyczne w kN/m, poszczególnych
dzwigarów firmy CONSOLIS:
Dla obu naw:
Wybrano dzwigar I-500/1050/12,00, dla którego
5Qz5d 5Qz5d
5^5X,5Q5\5] = 69,20 5X5A 5Z < 5^5X = 39,60 5X5A/5Z
Dodatkowo ciężar własny 1 mb wybranego dzwigara wynosi:
5Qz5d
5T5X = 7,35 5X5A/5Z
2.4 Ściany zewnętrzne
Wstępnie przyjęto płyty warstwowe KS 1150 FR firmy KINGSPAN.
Masa takiej płyty to 24 5X5T/5Z2, zatem jej ciężar wynosi 0,24 5X5A/5Z2
Najbardziej niekorzystna wartośd parcia wiatru wynosi 2,48 5X5A/5Z2 .
Na podstawie tabeli obciążeo płyty, udostępnionej przez producenta, zdecydowano się na rozstaw
rygli ściennych co 3 metry. (Dla takiego rozstawu nośnośd wynosi 2,485X5A/5Z2 > 2,485X5A/5Z2
Jako rygle ścienne dobrano profile BP/C 150x48x3,00 zimno gięte, firmy BLACHY-PRUSZYOSKI.
2.5 Belka podsuwnicowa
Wstępnie dobrano belkę podsuwnicową typu B-2 firmy GRALBET:
Dopuszczalny moment zginający: 5@5Q5\5] = 201 5X5A5Z
Dopuszczalna siła poprzeczna: 5I5Q5\5] = 176 5X5A
Ciężar: 5:5O5R5Y = 31,2 5X5A
Długośd 6m (taka sama jak rozstaw ram)
Dobrano szynę A65 firmy RIALEX.
Ciężar szyny, o długości 6 metrów jest równy:
5:5`5g5f5[ = 43,1 5X5T " 6 5Z " 105A 5X5T = 2,595X5A
Dobrano suwnicę ABUS ELV
Dane suwnicy (na podstawie katalogu producenta)
Max. Nacisk koła suwnicy 5E1 = Q5_,5Z5N5e = 44,5 5X5A
Udzwig suwnicy 5D = 80 5X5A
Ciężar własny suwnicy 5: = 34,0 5X5A
Długośd suwnicy 5? = 11,5 5Z
Odległośd między kołami 5N = 2 5Z
Obciążenia pionowe
Maksymalne
5D5_,5Z5N5e - maksymalne oddziaływanie koła suwnicy z ładunkiem; 5D5_,5Z5N5e = 44,5 5X5A
5D5_,(max ) - dopełniające oddziaływanie koła suwnicy z ładunkiem
5D5_,5Z5N5e - suma maksymalnych oddziaływao 5D5_,5Z5N5e , przenoszonych przez suwnicę z ładunkiem
5D5_,5Z5N5e = 2 " 5D5_,5Z5N5e = 2 " 44,5 5X5A = 89 5X5A
5D5_,(max a - suma dopełniających oddziaływao 5D5_,(max ), przenoszonych przez suwnicę z ładunkiem
)
5D5_,(max a = 5: + 5D - 5D5_,5Z5N 5e = 34 5X5A + 805X5A - 895X5A = 25 5X5A
)
Wartości charakterystyczne:
5X
5D5_,5Z5N5e = 5D5_,5Z5N5e " 55V
5X
5D5_,(max a = 5D5_,(max a " 55V
) )
gdzie:
55V - współczynnik dynamiczny, przyjmuję 55V = 1,10
Zatem:
5X
5D5_,5Z5N5e = 5D5_,5Z5N5e " 55V = 89 5X5A " 1,1 = 97,7 5X5A
5X
5D5_,(max a = 5D5_,(max a " 55V = 255X5A " 1,1 = 27,5 5X5A
) )
Wartości obliczeniowe:
5Q 5X
5D5_,5Z5N5e = 5D5_,5Z5N5e " 55S = 97,7 5X5A " 1,5 = 146,55 5X5A
5Q 5X
5D5_,(max a = 5D5_,(max a " 55S = 27,5 5X5A " 1,5 = 41,25 5X5A
) )
Minimalne
5D5_,5Z5V5[ - suma minimalnych oddziaływao 5D5_,5Z5V5[ , przenoszonych przez suwnicę bez ładunku
5: " 255_,5Z5N5e 34 5X5A " 2 " 44,5 5X5A
5D5_,5Z5V5[ = = = 24,40 5X5A
5: + 5D 34 5X5A + 805X5A
5D5_,(min ) - suma dopełniających oddziaływao 5D5_,5Z5V5[ , przenoszonych przez suwnicę bez ładunku
5D5_,(min ) = 5: - 5D5_,5Z5V5[ = 34 5X5A - 24,40 5X5A = 9,60 5X5A
Wartości charakterystyczne:
5X
5D5_,5Z5V5[ = 5D5_,5Z5V5[ " 55V = 24,40 " 1,1 = 26,84 5X5A
5X
5D5_,(min ) = 5D5_,(min ) " 55V = 9,60 " 1,1 = 10,56 5X5A
Wartości obliczeniowe:
5Q 5X
5D5_,5Z5V5[ = 5D5_,5Z5V5[ " 55S = 26,84 5X5A " 1,5 = 40,26 5X5A
5Q 5X
5D5_,(min ) = 5D5_,(min ) " 55S = 10,56 " 1,5 = 15,84 5X5A
Obciążenia poziome
Równoległe do toru
1
5X
5;5? = 55 " 5> "
5[5_
gdzie:
55 = 1 3 ą przyjęto 55 = 2
5[5_ - liczba belek toru jezdnego, 5[5_ = 2
5> - siła napędu
"
5> = 5>1 + 5>2 = 5 5D5_,5Z5V5[ = 5 5D5_,5Z5V5[ = 0,2 " 24,40 5X5A = 4,88 5X5A
Zatem
1 1
5X
5;5? = 55 " 5> " = 2 " 4,88 5X5A " = 4,88 5X5A
5[5_ 2
5Q 5X
5;5? = 5;5? " 55S = 4,88 5X5A " 1,5 = 7,32 5X5A
Prostopadłe do toru
5@
5;5G,1 = 55 " 5 2 "
5N
5@
5;5G,2 = 55 " 5 1 "
5N
5D5_,5Z5N5e 5D5_,5Z5N5e 89 5X5A
5 1 = = = = 0,78
5D5_ 5D5_,5Z5N5e + 5D5_,(max ) 89 5X5A + 25 5X5A
5 2 = 1 - 5 1 = 1 - 0,78 = 0,22
5@ = 5> " 5?5`
5?5` = 5 1 - 0,5 " 5? = 0,78 - 0,5 " 11,55Z = 0,28 " 11,5 5Z = 3,22 5Z
5@ = 5> " 5?5` = 4,88 5X5A " 3,225Z = 15,71 5X5A5Z
5@ 15,71 5X5A5Z
5X
5;5G,1 = 55 " 5 2 " = 2 " 0,22 " = 3,46 5X5A
5N 25Z
5@ 15,71 5X5A5Z
5X
5;5G,2 = 55 " 5 1 " = 2 " 0,78 " = 12,25 5X5A
5N 25Z
5Q 5X
5;5G,1 = 5;5G,1 " 55S = 3,46 5X5A " 1,5 = 5,19 5X5A
5Q 5X
5;5G,2 = 5;5G,2 " 55S = 12,25 5X5A " 1,5 = 18,38 5X5A
Sprawdzenie nośności belki podsuwnicowej:
Obciążenia stałe:
Ciężar własny belki zamieniam na obciążenie rozłożone:
5:5O5R5Y 31,25X5A 5X5A 5X5A
5^5O5R5Y = " 55S = " 1,35 = 5,2 " 1,35 = 7,02
65Z 65Z 5Z 5Z
Ciężar własny szyny zamieniam na obciążenie rozłożone:
5:5`5g5f5[ 2,595X5A 5X5A
5^5O5R5Y = " 55S = " 1,35 = 0,58
65Z 65Z 5Z
Obciążenia zmienne (od suwnicy)
5Q
5D5_,5Z5N5e 146,55 5X5A
5C5Z5N5e = = = 73,28 5X5A
2 2
5Q
5D5_,(max )
41,25 5X5A
5C(max a = = 20,63 5X5A
)=
2 2
5Q
5D5_,5Z5V5[ 40,26 5X5A
5C5Z5V5[ = = = 20,13 5X5A
2 2
5Q
5D5_,(5Z5V5[ )
15,84 5X5A
5C(min ) = = = 7,92 5X5A
2 2
5Q
5;5G,1 = 5,19 5X5A
5Q
5;5G,2 = 18,38 5X5A
Schemat statyczny:
1
1
6,000
H=6,000
Momenty zginające:
73,280 73,280
7,020 7,020
0,580 0,580
1
1
176,960 176,960
176,960 176,960
180,760
5t5l5 = 555, 555Ś5u5؎ < 5t5y5 = 555 5Ś5u5؎
5t5l5
= 5, 5 < 1,0
5t5y5
Warunek został spełniony
Siły tnące
73,280 73,280
7,020 7,020
0,580 0,580
1
144,613
144,689
144,689
71,333
56,133
1
-17,147
-47,471
-47,471
5}5l5 = 555, 55 5Ś5u < 5}5y5 = 555 5Ś5u
5}5l5
= 5, 55 < 1,0
5}5y5
Warunek został spełniony
Ostatecznie dobrano belkę podsuwnicową typu B-2 firmy GRALBET.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Kusa,kostrukcje betonowe obiety,wymiarowanie wsporników
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, obciążenie śniegiem
Kusa,kostrukcje betonowe obiety,obciążenie wiatrem
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, zebranie obciążeń działających na środkowy słup
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, zebranie obciążeń działających na środkowy słup
34 Wykonywanie połączeń elementów w konstrukcjach
06 Rozpoznawanie materiałów i elementów konstrukcyjnych
K4 Koncentracja naprężeń w elementach konstrukcji stalowej
1 MDM lab Pomiar odkształceń elementów konstrukcji metodą tensometriiid?44
Otwory w elementach konstrukcji szkieletu drewnianego
Wykonywanie konserwacji i naprawy elementów i konstrukcji z blachy
1 8 Otwory w elementach konstrukcji ścian i stropów
Wykonywanie konserwacji i napraw uszkodzonych elementów konstrukcji metalowych
1 10 Łączenia elementów konstrukcji na gwoździe

więcej podobnych podstron