Kusa,kostrukcje betonowe obiety,obciążenie wiatrem


1.1 Obciążenie wiatrem
Zgodnie z PN-EN 1991-1-4, Polska podzielona jest na 3 strefy wiatrowe. Przedstawia je poniższa mapa
Sieradz leży w I strefie wiatrowej. Wysokośd nad poziomem morza to 124 m n.p.m., tak więc zgodnie
z PN-EN podstawowa bazowa prędkośd wiatru 5c5O,0 to 22 5Z/5`
Bazowa prędkośd wiatru
Wartośd bazowa prędkości wiatru, przedstawia się wzorem:
5c5O = 5c5O,0 " 565Q5V5_ " 565`5R5N5`5\5[
gdzie:
565Q5V5_  współczynnik, pozwalający uwzględnid kierunek wiatru. Przyjmujemy 565Q5V5_ = 1,0
565`5R5N5`5\5[ - współczynnik do obliczania konstrukcji tymczasowych lub znajdujących się w stanie
budowy, jeśli w analizie można uwzględnid porę roku. Z uwagi na brak danych, przyjmujemy
565`5R5N5`5\5[ = 1,0
Tak więc bazowa prędkośd wiatru to:
5c5O = 5c5O,0 " 565Q5V5_ " 565`5R5N5`5\5[ = 22 5Z/5` " 1,0 " 1,0 = 22 5Z/5`
Średnia prędkośd wiatru
Średnia prędkośd wiatru przedstawia się wzorem:
5c5Z 5g = 5P5_ 5g " 5P5\ 5g " 5c5O
Gdzie:
5P5_ 5g - współczynnik chropowatości
5P5\ 5g - współczynnik rzezby terenu
Wyższa częśd hali:
Wyznaczenie współczynnika chropowatości:
5g5Z5V5[ d" 5g d" 5g5Z5N5e
5g
5X5_ " ln 5Q5Y5N 5g5Z5V5[ d" 5g d" 5g5Z5N5e
5g0
5P5_ 5g =
5P5_ 5g5Z5V5[ 5Q5Y5N 5g d" 5g5Z5V5[
5g = 12 5Z - wysokośd konstrukcji nad poziomem gruntu
5g5Z5V5[ = 55Z - dla kategorii III terenu
5g5Z5N5e = 200 5Z
5g0 = 0,3 5Z - dla kategorii III terenu
5g5Z5V5[ = 5 5Z d" 5g = 12 5Z d" 5g5Z5N5e = 200 5Z
Tak więc
5g
5P5_ 5g = 5X5_ " ln
5g0
0,07
5g0 0,07 0,3 5Z
5X5_ = 0,19 " = 0,19 " = 0,215
5g0,5<5< 0,05 5Z
12 5Z
5P5_ 5g = 12 = 0,215 " ln = 5, 55
0,3 5Z
Wyznaczenie współczynnika rzezby terenu:
Przyjmujemy 5P5\ 5g = 1,0
55؎ 5؛ = 5P5_ 5g " 5P5\ 5g " 5c5O = 0,79 " 1,0 " 22 5Z/5` = 55, 5Ń5 5؎/5"
Niższa częśd hali
5g = 10,5 5Z - wysokośd konstrukcji nad poziomem gruntu
5g5Z5V5[ = 55Z - dla kategorii III terenu
5g5Z5N5e = 200 5Z
5g0 = 0,3 5Z - dla kategorii III terenu
5g5Z5V5[ = 5 5Z d" 5g = 10,5 5Z d" 5g5Z5N5e = 200 5Z
Tak więc
5g
5P5_ 5g = 5X5_ " ln
5g0
0,07
5g0 0,07 0,3 5Z
5X5_ = 0,19 " = 0,19 " = 0,215
5g0,5<5< 0,05 5Z
10,5 5Z
5P5_ 5g = 10,5 = 0,215 " ln = 5, 55
0,3 5Z
Wyznaczenie współczynnika rzezby terenu:
Przyjmujemy 5P5\ 5g = 1,0
5Z 5` 5؎ 5"
55؎ 5؛ = 5P5_ 5g " 5P5\ 5g " 5c5O = 0,76 " 1,0 " 22 = 55, 55
Intensywnośd turbulencji
Wyższa częśd hali
5X5Y
5<5I 5g = 5Q5Y5N 5g5Z5V5[ d" 5g d" 5g5Z5N5e
5g
5P5\ 5g " 5Y5[ 5g0
gdzie:
5X5Y - współczynnik turbulencji. Zalecana wartośd to 5X5Y = 1,0
5X5Y 1
5p5} 5؛ = = = 5, 55
5g
12 5Z
5P5\ 5g " 5Y5[ 5g0 1 " 5Y5[ 0,3 5Z
Niższa częśd hali
5X5Y
5<5I 5g = 5Q5Y5N 5g5Z5V5[ d" 5g d" 5g5Z5N5e
5g
5P5\ 5g " 5Y5[ 5g0
5X5Y 1
5p5} 5؛ = =
5g
10,5 5Z = 5, 55
5P5\ 5g " 5Y5[ 5g0 1 " 5Y5[ 0,3 5Z
Wartośd szczytowa ciśnienia prędkości
Wyższa częśd hali
1
2
5^5] 5U = 1 + 7 " 5<5I 5g " 5 " 5c5Z 5g
2
5X5T
5 = 1,25 5Tę5`5a5\ś5P 5]5\5d5V5R5a5_5g5N
5Z3
1 1
5X5T " 17,38 5Z 2
2
5^5] 5U1 = 1 + 7 " 5<5I 5g " 5 " 5c5Z 5g = 1 + 7 " 0,27 " " 1,25
5`
5Z3
2 2
5A 5X5A
= 545,6 = 0,546
5Z2 5Z2
Niższa częśd hali
1 1
5X5T " 16,72 5Z 2
2
5^5] 5U2 = 1 + 7 " 5<5I 5g " 5 " 5c5Z 5g = 1 + 7 " 0,28 " " 1,25
5`
5Z3
2 2
5A 5X5A
= 517,2 = 0,517
5Z2 5Z2
Ciśnienie wiatru
Ciśnienie wiatru działające na powierzchnie zewnętrzne konstrukcji, wyraża się wzorem:
5d5R = 5^5] 5U " 5P5]5R ,10
Ściany zewnętrzne
Wiatr na ściany zewnętrzne może działad od czoła bądz też z boku.
o Od czoła:
5O = 24,25 5Z
5U d" 5O
5U = 12 5Z
o Od wyższego boku:
5O = 96 5Z
5U = 12 5Z 5U d" 5O
o Od niższego boku:
5O = 96 5Z
5U = 10,5 5Z 5U d" 5O
Jak widad z rysunku, w obu przypadkach obciążenie wiatrem ścian będzie równomierne.
o Od czoła:
5O = 24,25 5Z
5R = 5Z5V5[ = 24 5Z
25U = 2 " 12 5Z = 24 5Z
5Q = 96 5Z
5R < 5Q
5U 12 5Z
= = 0,125 d" 0,25
5Q 96 5Z
o Od wyższego boku:
5O = 96 5Z
5R = 5Z5V5[ = 24 5Z
25U = 2 " 12 5Z = 24 5Z
5Q = 25,75 5Z
5R < 5Q
5U 12 5Z
= = 0,466 H" 0,25
5Q 25,75 5Z
o Od niższego boku:
5O = 96 5Z
5R = 5Z5V5[ 25U = 2 " 10,5 5Z = 21 5Z = 21 5Z
5Q = 25,75 5Z
5R < 5Q
5U 10,5 5Z
= = 0,5 H" 1
5Q 21 5Z
Poniższa tabela przedstawia zalecane wartości współczynnika ciśnienia zewnętrznego dla ścian
pionowych budynków w rzucie prostokąta:
Poład dachowa
Projektowana hala to hala dwunawowa. Dach lewej nawy nachylony jest do poziomu pod kątem 4o,
natomiast prawej  pod kątem 3o. Można więc przyjąd, że obydwie nawy mają dach płaski(a<5o)
o Od czoła:
5O = 24,25 5Z
5R = 5Z5V5[ = 24 5Z
25U = 2 " 12 5Z = 24 5Z
o Od wyższego boku:
5O = 96 5Z
5R = 5Z5V5[ = 24 5Z
25U = 2 " 12 5Z = 24 5Z
o Od niższego boku:
5O = 96 5Z
5R = 5Z5V5[ 25U = 2 " 10,5 5Z = 21 5Z = 21 5Z
Poniższa tabela przedstawia zalecane wartości współczynnika ciśnienia zewnętrznego dla dachów
płaskich:
Z racji tego, iż hala jest dwunawowa  jej dach nie jest jednolity. Jedna jego częśd jest wyższa od
drugiej. Należy uwzględnid to w obliczeniach obliczając dach zgodnie z PN-EN 1991 jak dach
wielospadowy, zmieniając wartości współczynników ciśnienie zewnętrznego Cpe według podanych
schematów:
5d5R = 5^5] 5U1 " 5P5]5R ,10 = 0,546 5X5A/5Z2 " 5P5]5R ,10
5d5R = 5^5] 5U2 " 5P5]5R ,10 = 0,517 5X5A/5Z2 " 5P5]5R ,10
Pole A B C D E
Cpe,10 -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Ściany
Wariant I -
we (h1) -0,655 -0,437 -0,273 0,382 -0,164
wiatr od
Pole F G H I I
czoła
Poład
Cpe,10 -1,8 -1,2 -0,7 -0,2 0,2
dachowa
we -0,983 -0,655 -0,382 -0,109 0,109
Pole A B C D E
Cpe,10 -1,2 -0,8 -0,5 0,7 -0,3
Ściany
Wariant II -
we(h1) -0,655 -0,437 -0,273 0,382 -0,164
wiatr od
wyższego
Pole F G H I I
boku
Poład
Cpe,10 -1,8 -1,2 -0,7 -0,2*0,8 0,2*0,8
dachowa
we -0,983 -0,655 -0,382 -0,087 0,087
Pole A B C D E
Cpe,10 -1,2 -0,8 -0,5 0,8 -0,5
Ściany
Wariant III -
we(h2) -0,620 -0,414 -0,256 0,414 -0,256
wiatr od
niższego
Pole F G H I I
boku
Poład
Cpe,10 -1,8 -1,2 -0,7 -0,2*0,8 0,2*0,8
dachowa
we -0,983 -0,655 -0,382 -0,087 0,087


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, obciążenie śniegiem
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, zebranie obciążeń działających na środkowy słup
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, zebranie obciążeń działających na środkowy słup
Kusa,kostrukcje betonowe obiety,wymiarowanie wsporników
Kusa,kostrukcje betonowe obiety, dobór elementów konstrukcyjnych
8 Naprężenia w płytach betonowych od obciążenia kołami pojazdów i od temperatury
Obciążenie dachów wiatrem w świetle nowej normy, cz 1
Obciążenie dachów wiatrem w świetle nowej normy, cz 2
Kontrola momentu obciążenia
Obciążęnia podatkowe i ubezpieczeniowe referat
Łuk swobodnie podparty obciążony prostopadle do swojej płaszczyzny
29 Konstr betonowe V S1
Konstrukcje betonowe przyklad obliczeniowy(1)(1)

więcej podobnych podstron