Ława Michał Mazur


FUNDAMENTOWANIE - PROJEKT
Wykonał: Michał Mazur
indeks 187595
grupa środa 9:15
Prowadzący: dr inż. Olgierd Puła
1. Dane wyjściowe i niezbędne założenia
a) Lokalizacja: Toruń
b) Poziom przemarzania: 1,0 m
c) Długość ławy fundamentowej: L=14,5m
d) Szerokość ściany na ławie: bsc=0,25m
e) Poziom posadzki: p.p=-0,6m
f) Poziom terenu: p.t.=95,3m
g) Liczba kondygnacji: n=8
h) Odległość od sąsiedniej ławy fundamentowej: l=3,80m
i) Warunki gruntowo wodne
STAN
GABOKOŚĆ
SYMBOL NAZWA GENEZA GRUNTU Ś [] CU
(M) P.P.T
IL ID
-0,5 H Humus
Piasek
-3,1 Ps 0,55 33,3 0
średni
Glina
-10,5 GĄ sk 0,28
pylasta
j) Obciążenia
ODDZIAAYWANIA VK HY;K MX;K
CHARAKTERYSTYCZNE kN/m kN/m kNm/m
Stałe G 270 25 15
Zmienne Q 80 20 18
Wyjątkowe A 120 35 10
RAZEM 470 80 43
k) Warstwy posadzki
- posadzka betonowa 5cm
- styropian 5cm
- zasypka z piasku 5cm
l) Wysokośd żelbetowej ławy fundamentowej hf=0,35m
m) Głębokośd posadowienia fundamentu: 1,1m p.p.t
2. SPRAWDZENIE WARUNKU GEO WG PODEJŚCIA DA2
2.1 Założenie szerokości ławy fundamentowej: B=1,55m
2.2 Warunek GEO
5E
= 5P2 5A5P5O5P5`5P5V5P + 5^2 5A5^5O5^5`5^5V5^ + 0,552 552 5A55O55`55V5
542
2.3 Obliczenie mimośrodu działania siły V
2.3.1 Siły pionowe działające na fundament
a) Od posadzki:
5J5] = 0,05 " 23 + 0,05 " 0,04 + 0,05 " 18,5 " 0,65 = 1,355X5A/5Z
b) Ciężar gruntu od strony zewnętrznej fundamentu
5X5A
5J5[ = 0,75 " 18,5 " 0,65 = 9,02
5Z
c) Ciężar własny fundamentu
5X5A
5J5S = 0,35 " 1,55 " 25 = 13,56
5Z
d) Charakterystyczne stałe pionowe obciążenie fundamentu
5X5A
5I5X = 270
5Z
2.3.2 Obliczenie mimośrodu działania siły pionowej
Dodatkowy moment wywołany różnym obciążeniem działającym na odsadzkach
ławy
5X5A5Z
5@5` = 5J5] - 5J5[ " 0,455Z = -3,451
5Z
5X5A5Z 5X5A 5X5A5Z
5@5P5Nł5X = 5@5X + 5;5X " 5U5S = 15 + 25 " 0,355Z = 23,75
5Z 5Z 5Z
2
5@5P5Nł5X + 5@5` = (5J5S + 5I5X + 5J5] + 5J5[) " 5R55
5@5P5Nł5X + 5@5` 23,75 - 3,451
2
5R55 = = = 0,0695Z
(5J5S + 5I5X + 5J5] + 5J5[) (13,56 + 270 + 1,35 + 9,02)
Postanowiono przesunąd ławę fundamentową w prawo względem osi ściany o
eB=13cm. Po przesunięciu fundamentu wartości sił na odsadzkach zmienią się:
a) Od posadzki:
5J5] = 0,05 " 23 + 0,05 " 0,04 + 0,05 " 18,5 " 0,78 = 1,625X5A/5Z
b) Ciężar gruntu od strony zewnętrznej fundamentu
5X5A
5J5[ = 0,75 " 18,5 " 0,52 = 7,22
5Z
Aącznie obciążenie charakterystyczne:
5X5A5Z
5@5` = 5J5] " 0,515 - 5J5[ " 0,385 = -1,943
5Z
5@5P5N ł5X + 5@5` - (5J5S + 5I5X) " 0,13 23,75 - 1,943 - (13,56 + 270) " 0,13
2
5R55 = =
(5J5S + 5I5X + 5J5] + 5J5[) (13,56 + 270 + 1,62 + 7,22)
-15,057
= = -0,051
292,40
2.3.3 Obliczenie B
552 = 55 - 25R55 = 1,555Z - 2 " 0,051 = 1,455Z
Obciążenie znajduje się w rdzeniu przekroju gdyż e B
2.3.4 Założenie dotyczące długości ławy fundamentowej
5R5? = 0; 5? = 5?2 = 14,55Z
2.4 Obliczenie współczynników nośności dla piasku średniego
52 = 5 + 2 = 33,3 + 2 = 35,3
52
5A5^ = 5R5 5a5T 52 5a5T2 45 + = 34,565
2
5A5P = 5A5^ - 1 5P5a5T52 =47,406
5A5 = 2 5A5^ - 1 5a5T52 =47,531
2.5 Obliczenie współczynników kształtu
552
5`5^ = 1 + 5`5V5[52 = 1,058
5?2
5`5^5A5^ - 1
5`5P = = 1,059
5A5^ - 1
552
5`5 = 1 - 0,3 = 0,970
5?2
2.6 Obliczenie współczynników nachylenia podstawy
ą=0
5O5^ = 5O5 = (1 - 55a5T52 )2 = 1
1 - 5O5^
5O5P = 5O5^ - = 1
5A5P " 5a5T52
2.7 Obliczenie współczynników uwzględniających pochylenie siły wypadkowej działającej w
podstawie fundamentu
5;
5V5^ = (1 - )5Z = 0,700
5I + 542 5P2 5P5a5T52
1 - 5V5^
5V5P = 5V5^ - = 0,691
5A5P " 5a5T52
5;
5V5 = (1 - )5Z+1 = 0,581
5I + 542 5P2 5P5a5T52
2 + 552 /5?2
5Z = 5Z55 = = 1,909
1 + 552 /5?2
2 + 5?2 /552
5Z5? = = 1,091
1 + 5?2 /552
Dla gruntu niespoistego (piasek średni) c =0
2.8 Sprawdzenie warunku GEO dla założonej szerokości fundamentu B=1,55m i kombinacji
DA2*
2.8.1 Naprężenia od warstw posadzkowych i zasypki gruntem sypkim obok
fundamentu
5X5A
52 = 5 = 18,5
5Z3
5^2 = (0,05 " 23 + 0,05 " 0,04 + 0,05 " 18,5 + 18,5 " 0,35) = 8,555X5C5N
2.8.2 Sprawdzenie warunku GEO
55: = 1,35; 55D = 1,5; 554 = 1,0
55:(5@5P5Nł5X + 5@5` - (5J5S + 5I5X) " 5R55) - 55D5I5D + 5545I54 5R55 + 55D5@5D + 5545@54 + 55D5;5D + 5545;54 5U5S
2
5R55 =
(5J5S + 5I5X + 5J5] + 5J5[)55: + 55D5I5D + 5545I54
1,35 23,75 - 1,943 - 13,56 + 270 " 0,13 - 1,5 " 80 + 1,0 " 120 0,13 + 1,5 " 18 + 1,0 " 10 + 1,5 " 20 + 35 0,35
=
13,56 + 270 + 1,62 + 7,22 1,35 + 1,5 " 80 + 1,0 " 120
8,224
= = 0,015Z
634,737
552 = 1,555Z - 2 " 0,01 = 1,535Z
5E
= 5P2 5A5P5O5P5`5P5V5P + 5^2 5A5^5O5^5`5^5V5^ + 0,552 552 5A55O55`55V5
542
5E5X = 8,55 " 34,565 " 1 " 1,058 " 0,700 + 0,5 " 18,5 " 1,53 " 47,531 " 1 " 0,970 " 0,581 = 598,1465X5C5N
5E5X 598,146
5E5Q = = = 427,247 5X5C5N
55E5I 1,4
5I5Q,5P5Nł5X = 270 " 1,35 + 80 " 1,5 + 120 + 1,35 " 13,56 + 1,62 + 7,22
= 634,737
5I5Q 634,737
= = 414,861 < 427,247
542 1,53 " 1,0
3. Nośnośd podłoża uwarstwionego na stropie gliny pylastej.
3.1 Parametry geotechniczne warstwy gliny pylastej
5X5A
55X = 20 ; 52 = 52 = 18; 5P2 = 29 5X5C5N
5X
5Z3 5X 5Q
3.2 Wymiary fundamentu zastępczego
5U 2
5O = = 5Z = 0,6675Z
3 3
552 2 = 55 + 5O = 1,55 + 0,667 = 2,217m
5?2 2 = 5? + 5O = 14,5 + 0,667 = 15,167m
3.3 Minimalne zagłębienie fundamentu zastępczego:
572 2 = 0,55 + 2 = 2,555Z
3.4 Ciężar gruntu pomiędzy ławą a warstwą słabą
5J5:5S5X = 552 2 " 5?2 2 " 55X " 5U = 2,217 " 15,167 " 18,5 " 2 = 1243,925X5A
3.5 Ciężar warstw posadzkowych i zasypki gruntem sypkim obok fundamentu (0,35m)
5^2 = 8,555X5C5N
5^2 = 8,55 + 18,5 " 2 = 45,555X5C5N
5I5X,5Q
3.6 Współczynniki
3.6.1 Nośności fundamentu
52
5A5^ = 5R5 5a5T 52 5a5T2 45 + = 6,399
2
5A5P = 5A5^ - 1 5P5a5T52 =14,835
5A5 = 2 5A5^ - 1 5a5T52 =3,930
3.6.2 kształtu
552
5`5^ = 1 + 5`5V5[52 = 1,050
5?2
5`5^5A5^ - 1
5`5P = = 1,059
5A5^ - 1
552
5`5 = 1 - 0,3 = 0,956
5?2
3.6.3 nachylenia podstawy fundamentu
ą=0
5O5^ = 5O5 = (1 - 55a5T52 )2 = 1
1 - 5O5^
5O5P = 5O5^ - = 1
5A5P " 5a5T52
3.6.4 redukujące nośnośd fundamentu w związku z działaniem obciążenia poziomego H
5;
5V5^ = (1 - )5Z = 0,945
5I + 542 5P2 5P5a5T52
1 - 5V5^
5V5P = 5V5^ - = 0,935
5A5P " 5a5T52
5;
5V5 = (1 - )5Z+1 = 0,917
5I + 542 5P2 5P5a5T52
2 + 552 /5?2
5Z = 5Z55 = = 1,872
1 + 552 /5?2
2 + 5?2 /552
5Z5? = = 1,128
1 + 5?2 /552
3.7 Obliczeniowe obciążenie fundamentu zastępczego
5I2 2 = 1,35 " 270 + 13,56 + 1,62 + 7,22 " 14,5 + 1243,92 + 1,5 " 80 + 1,0 " 120
5Q
= 7642,975X5A
3.8 Obliczeniowa nośnośd gruntu słabego i sprawdzenie warunku nośności
5E
= 5P2 5A5P5O5P5`5P5V5P + 5^2 5A5^5O5^5`5^5V5^ + 0,552 552 5A55O55`55V5
542
5E2 2
5Q
=
542 2
24,167 " 14,835 " 1 " 1,059 " 0,935 + 45,55 " 6,399 " 1 " 1,050 " 0,945 + 0,5 " 18,5 " 2,217 " 3,930 " 0,956 " 0,917
=
1,4
= 514,9015X5C5N
5I2 2 7672,97
5Q
= = 227,3385X5C5N < 514,9015X5C5N
542 2 2,217 " 15,167
Głębiej zalegająca warstwa gliny pylastej posiada większą nośnośd niż działające na tym
poziomie obciążenia
4. Wyznaczenie rozkładu naprężeo pod podstawą fundamentu
4.1 Obliczenie wartości występującego mimośrodu:
55:(5@5P5Nł5X - (5I5X) " 5R55) - 55D5I5D + 5545I54 5R55 + 55D5@5D + 5545@54 + 55D5;5D + 5545;54 5U5S
2
5R55 =
5I5X55: + 55D5I5D + 5545I54
1,35 23,7 - 270 " 0,13 - 1,5 " 80 + 1,0 " 120 0,13 + 1,5 " 18 + 1,0 " 10 + 1,5 " 20 + 35 0,35 13,23
= =
270 " 1,35 + 1,5 " 80 + 1,0 " 120 604,5
= 0,025Z
4.2 Wartośd obliczeniowa obciążenia pionowego
5I5Q = 1,35 " 270 + 1,5 " 80 + 1,0 " 120 = 604,55X5A
4.3 Wartośd naprężeo pod podstawą fundamentu
604,5 6 " 0,02
5^585Q,5Z5N5e = 1 + = 423,0345X5C5N
1,55 " 1,0 1,55
604,5 6 " 0,02
5^585Q,5Z5N5e = 1 - = 356,9665X5C5N
1,55 " 1,0 1,55
4.4 Naprężenia w przekroju obliczeniowym I-I (przesuniętym od lica ściany o 0,15 jej
szerokości)
(5^5Z5N5e - 5^5Z5V5[ )(0,155O5`5P + 5`5O)
5^5<-5< = 5^5Z5N5e -
55
(423,034 - 356,966)(0,15 " 0,25 + 0,78)
= 423,034 - = 388,1885X5C5N
1,55
5O-5O5`5P
Gdzie 5`5O = + 0,13 = 0,785Z
2
4.5 Moment w obliczeniowym miejscu utwardzenia wspornika ławy fundamentowej
25^5Z5N5e + 5^5<-5< 0,155O5`5P + 5`5O 2
5@5<-5< = = 137,4775X5A5Z
6
4.6 Obliczenie zbrojenia poprzecznego
beton C20/25 5S5P5Q = 14,35@5C5N, 5S5P5a5Q = 1,15@5C5N
stal 34GS 5S5f5Q = 4105@5C5N
otulina c=5cm
średnica prętów zbrojeniowych 514
5Q55 = 0,35 - 0,05 - 0,5 " 0,014 = 0,2935Z
5@5<-5< 137,477
545` = = = 0,0012725Z3 = 12,725P5Z3
5S5f5Q " 0,9 " 5Q55 410000 " 0,9 " 0,293
545`,5Z5V5[ = 0,013555Q = 0,013 " 1,55 " 0,293 = 0,00595Z3 < 545`
ilość prętów zbrojeniowych
5 1,42
54512 = = 1,545P5Z2
4
545` 12,72
= = 8,26
54512 1,54
Należy użyd 9 prętów 514 co 11 cm
4.7 Sprawdzenie ławy na przebicie
Przebicie następuje pod kątem 45 do osi zbrojenia. Naprężenia po stronie prawej
odsadzki (większe)
(5^5Z5N5e - 5^5Z5V5[ )5P 423,034 - 356,966 " 0,486
5^5<5<-5<5< = 5^5Z5N5e - = 423,034 -
55 1,55
= 415,4195X5C5N
Gdzie 5P = 5`55 - 5Q55 = 0,78 - 0,293 = 0,4875Z
Siła przebijająca:
5C5] = 0,5 5^5Z5N5e + 5^5<5<-5<5< 5P " 15Z = 200,9635X5A
Wytrzymałośd betonu na przebicie z jednej strony fundamentu
5C = 5S5P5a5Q " 5Y " 5Q = 1100 " 1 " 0,293 = 322,35X5A > 200,963 = 5C5]
Przebicie nie wystąpi
5. Obliczenie osiadao fundamentu
5.1 Rzut i wymiary ławy i wykopu
Schemat wpływu sąsiada:
5.2 Warunki gruntowo wodne
symbol
gruntu
s  wn d
wg PN- ID IL
81/B-
03020 t*m-3 t*m-3 t*m-3
%
2,65 1,7 5 1,62
Ps 0,55
2,68 2 25 1,60
GĄ 0,28
n e wsat Sr łs łd ł łsat ł'
1 % kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3
0,389 0,637 24,029 0,208 26,00 15,88 16,68 19,70 9,89
0,403 0,675 25,187 0,993 26,29 15,70 19,62 19,65 9,84
5.3 Obliczenie naprężeo pierwotnych
warstwa ł/ł' z zp z* 0,2zp
16,68 0 0,000 0 0,000
16,68 1,1 18,345 0 3,669
16,68 1,7 28,351 0,6 5,670
9,89 2,2 33,296 1,1 6,659
9,89 2,7 38,240 1,6 7,648
Msa 9,89 3,1 42,196 2 8,439
9,84 3,8 49,083 2,7 9,817
9,84 4,5 55,971 3,4 11,194
9,84 5,2 62,858 4,1 12,572
9,84 5,9 69,746 4,8 13,949
9,84 6,6 76,633 5,5 15,327
9,84 7,3 83,521 6,2 16,704
9,84 8 90,408 6,9 18,082
GĄ
9,84 8,7 97,296 7,6 19,459
9,84 9,4 104,183 8,3 20,837
9,84 10,1 111,071 9 22,214
9,84 10,8 117,958 9,7 23,592
9,84 11,5 124,846 10,4 24,969
9,84 12,2 131,733 11,1 26,347
9,84 12,9 138,621 11,8 27,724
9,84 13,6 145,508 12,5 29,102
5X5A
5 5g5 |57 = 18,345
5Z2
555Ó5$5 /5&
Wartości odprężenia podłoża, obciążenia, naprężeń wtórnych i dodatkowych pod ławą B  (gdzie 5*5 = = 555Ń, 55 5$5 /5&5 )
5,555Ó5&
Obszar 1 i 2 3 i 4 Aawa 1 2
L [m] 7,75 16,475 14,5 7,25 7,25
B[m] 1,275 7,75 1,55 4,653 2,948
5 535 zq1 q2 zs zd
0,2zp
L/B 6,1 2,1 9,4 1,6 2,5
z*[m] z/b 1,2 z/b 3,4 z*/b  z/b 1,2 z/b 3,4
0 0,00 0,25 0,00 0,25 0,00 1 18,345 317,676 0,00 0,25 0,00 0,25 0,000 18,345 299,331 0,000
0 0,00 0,25 0,00 0,25 0,00 1 18,345 317,676 0,00 0,25 0,00 0,25 0,000 18,345 299,331 3,669
0,6 0,47 0,241 0,08 0,25 0,39 0,78 18,015 247,787 0,13 0,2497 0,20 0,2491 0,208 18,015 229,980 5,670
1,1 0,86 0,215 0,14 0,25 0,71 0,62 17,061 196,959 0,24 0,2485 0,37 0,2451 1,177 17,061 181,075 6,659
1,6 1,25 0,185 0,21 0,249 1,03 0,51 15,923 162,015 0,34 0,2456 0,54 0,2371 2,941 15,923 149,033 7,648
2 1,57 0,162 0,26 0,248 1,29 0,42 15,043 133,424 0,43 0,2419 0,68 0,2282 4,741 15,043 123,122 8,439
2,7 2,12 0,131 0,35 0,246 1,74 0,34 13,832 108,010 0,58 0,2327 0,92 0,2094 8,063 13,832 102,240 9,817
3,4 2,67 0,108 0,44 0,242 2,19 0,28 12,842 88,949 0,73 0,2206 1,15 0,1891 10,900 12,842 87,008 11,194
4,1 3,22 0,091 0,53 0,238 2,65 0,23 12,071 73,065 0,88 0,2065 1,39 0,1695 12,804 12,071 73,798 12,572
4,8 3,76 0,078 0,62 0,232 3,10 0,21 11,374 66,712 1,03 0,1916 1,63 0,1514 13,911 11,374 69,249 13,949
5,5 4,31 0,068 0,71 0,225 3,55 0,18 10,750 57,182 1,18 0,1766 1,87 0,1353 14,291 10,750 60,723 15,327
6,2 4,86 0,059 0,80 0,218 4,00 0,16 10,163 50,828 1,33 0,162 2,10 0,1209 14,222 10,163 54,887 16,704
6,9 5,41 0,052 0,89 0,210 4,45 0,14 9,613 44,475 1,48 0,1483 2,34 0,1083 13,842 9,613 48,703 18,082
7,6 5,96 0,046 0,98 0,203 4,90 0,13 9,136 41,298 1,63 0,1356 2,58 0,0973 13,253 9,136 45,415 19,459
8,3 6,51 0,042 1,07 0,195 5,35 0,12 8,696 38,121 1,78 0,1239 2,82 0,0876 12,561 8,696 41,987 20,837
9 7,06 0,038 1,16 0,186 5,81 0,11 8,219 34,944 1,93 0,1133 3,05 0,0791 11,835 8,219 38,560 22,214
23,592
9,7 7,61 0,034 1,25 0,179 6,26 0,1 7,815 31,768 2,08 0,1037 3,29 0,0717 11,073 7,815 35,026
24,969
10,4 8,16 0,031 1,34 0,171 6,71 0,1 7,411 31,768 2,24 0,0951 3,53 0,0651 10,381 7,411 34,737
26,347
11,1 8,71 0,028 1,43 0,163 7,16 0,09 7,008 28,591 2,39 0,0873 3,77 0,0593 9,689 7,008 31,272
27,724
11,8 9,25 0,025 1,52 0,156 7,61 0,08 6,641 25,414 2,54 0,0803 4,00 0,0542 9,032 6,641 27,805
29,102
12,5 9,80 0,023 1,61 0,149 8,06 0,08 6,311 25,414 2,69 0,074 4,24 0,0497 8,409 6,311 27,512
5.4 Obliczenie osiadao fundamentów
z* hi Moi Mi zdi zsi S0i
0 0 105000 116666,7 299,331 18,345 0
0 0 105000 116666,7 299,331 18,345 0
0,6 0,6 105000 116666,7 229,980 18,015 0,001407
1,1 0,5 105000 116666,7 181,075 17,061 0,000935
1,6 0,5 105000 116666,7 149,033 15,923 0,000778
2 0,4 105000 116666,7 123,122 15,043 0,000521
2,7 0,7 37500 41666,67 102,240 13,832 0,002141
3,4 0,7 37500 41666,67 87,008 12,842 0,00184
4,1 0,7 37500 41666,67 73,798 12,071 0,00158
4,8 0,7 37500 41666,67 69,249 11,374 0,001484
5,5 0,7 37500 41666,67 60,723 10,750 0,001314
6,2 0,7 37500 41666,67 54,887 10,163 0,001195
6,9 0,7 37500 41666,67 48,703 9,613 0,001071
7,6 0,7 37500 41666,67 45,415 9,136 0,001001
8,3 0,7 37500 41666,67 41,987 8,696 0,00093
9 0,7 37500 41666,67 38,560 8,219 0,000858
9,7 0,7 37500 41666,66667 35,0259283 7,815 0,000785109
10,4 0,7 37500 41666,66667 34,73743619 7,411 0,000772943
11,1 0,7 37500 41666,66667 31,27218562 7,008 0,000701478
11,8 0,7 37500 41666,66667 27,80484917 6,641 0,000630591
12,5 0,7 37500 41666,66667 27,51218527 6,311 0,00061958
SUMA 0,02056
M0  edometryczny moduł ściśliwości *kPa+,
M  edometryczny moduł ściśliwości wtórnej *kPa+,
zs  naprężenia wtórne *kPa+,
zd  naprężenie dodatkowe *kPa+,
s  osiadanie [m].
5 5g5`5V 5U5V 5 5g5Q5V 5U5V
5` = +
5@5V 5@05V
5.5 Sprawdzenie warunku SGU
Właściwe kryterium użytkowalności wynosi 50mm, tj. Cd=0,05m.
Efekt oddziaływao powinien byd mniejszy lub równy temu kryterium:
585Q d" 565Q
Dla zadanej sytuacji Ed = s = 0,021m < 0,05m = Cd .
Warunek granicznej użytkowalności jest spełniony.


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Michal Mazur cw 2a rys1
Podciag Michal Mazur
Płyta wykonawczy Michał Mazur
Żebro Michał Mazur
Ścianka szczelna Michał Mazur
Galerie Komunikacyjne łącznik Michał Mazur (2)
Montaż stalowych hal o różnym zastosowaniu (Podolski) Hanna Lewczyk, Michał Mazur
MICHALKIEWICZ ZATRUTA MARCHEWKA
Godzinki ku czci Św Michała Archanioła tekst
MICHALKIEWICZ JAKÓŁKI WSCHODNIE I ZACHODNIE
MICHALKIEWICZ OD KOR u DO KOK u
MICHALKIEWICZ Troski i wnioski szermierzy wolności
MICHAŁ WOJCIECHOWSKI ZASADY SPOŁECZNE STAREGO TESTAMENTU
MICHALKIEWICZ DESUETUDO
Ława na podłożu sprężystym
S Michalkiewicz Cały pogrzeb na nic
PLANSZA BIURO Angelika Michale Nieznany

więcej podobnych podstron