1.Charakterystyka zbiorników walcowych.
Zbiorniki o przkroju kołowym są konstrukcjami bardziej ekonomicznymi niż zbiorniki o rzucie
prostokątnym, gdyż ich boczne ściany, a niekiedy i przekrycie oraz dno, pracują glównie na
rozciąganie lub ściskanie osiowe. Momenty zginające powstające wskutek zaburzeo brzegowych są tu
zazwyczaj niewielkie i mają mały zasięg dzialania. Powierzchnia tego rodzaju zbiorników jest
utworzona przez obrot tworzącej dookoła osi pionowej.
2.Rozkład parcia cieczy na wysokości zbiornika wg. Paszkowskiego.
Wykres parcia cieczy jest dzielony na trzy równe części, do których przynależy adekwatna składowa
od parcia. Zakłada się, że trójkąt ABD obciąża pasma poziome ściany zbiornika i służy do wyznaczenia
w nich rozciągających sił obwodowych, natomiast trójkąt BCE obciąża pasma pionowe i służy do
wyznaczania momentu utwierdzenia ściany w dnie (w schemacie belki wspornikowej).
3.Obliczenia momentu utwierdzenia ściany zbiornika w dnie wg Paszkowskiego.
Przy zbiornikach cylindrycznych o małych średnicach, a zwłaszcza gdy H/D >1, można zbiornik obliczyd
tylko na siły rozciągające N i sprawdzid na tę siłę szczelnośd betonu. Natomiast utwierdzenie ściany w
dnie można uwzględnid przez zastosowanie dodatkowego pionowego zbrojenia, które będzie
przenosiło ewentualne naprężenia, działające w pionowym przekroju zbiornika.
Wpływ monolitycznego połączenia ściany z dnem można też uwzględnid, stosując odpowiedni podział
trójkątnego parcia hydrostatycznego na ścianę zbiornika według propozycji Paszkowskiego. Zadanie
polega na tym, że przeciwprostokątną trójkąta parcia dzielimy na trzy równe odcinki i punkty te
łączymy z wierzchołkiem kąta prostego B. Wtedy trójkąt ABD obciąża ścianę cylindryczną, a
wypadkowa trójkąta BCE na odpowiednim ramieniu określa moment M, utwierdzenia ściany w dnie.
Dla zbiorników o dużych średnicach, przekrytych stropami bezbelkowymi, oraz przy monolitycznie
połączonej ścianie z dnem i stropem można również w sposób przybliżony wyznaczyd momenty
utwierdznia ściany dołem i górą według wzorów podanych przez Kuryłłę.
Gdy zbiornik nie posiada połączonej sztywno ze ścianą górnej płyty, wtedy wyrażenie na Mg służy
tylko jako pomocnicza wartośd do obliczenia Md. Jak wynika ze struktury wzorów na Mg i Md nie
uwzględnia się w nich sztywności dna ani przekrycia.
4.Oblicznie sił obwodowych w ścianie zbiornika wg Paszkowskiego.
W celu wyznaczenia sił obwodowych zbiera się obciążenie z pasma poziomego (trójkąt ABD). Z tego
trójkąta wyznacza się wypadkową siłę p.W przypadku zbiorników walcowych siły obwodowe
wyznacza siÄ™ ze wzoru: N = p * r, gdzie r jest promieniem zbiornika cylindrycznego.
5.Na wykresie parcia cieczy nanieśd jego częśd odpowiadającego siłom obwodowym.
6.Naszkicuj przebieg momentu utwierdzenia ściany bocznej zbiornika w sztywnym dnie.
7.Obliczyd siłę obwodową w zbiorniku walcowym o promieniu r dla parcia cieczy p.
Siły rozciągające od obciążenia równomiernego:
Z sumy rzutów na oś pionową otrzymuje się:
5Øß
2nĆ = 5Ø]Ü " 5Ø_Ü " 5ØQÜ5Øß " 5Ø`Ü5ØVÜ5Ø[Ü5Øß = 0
0
z którego można wyliczyd siłę obwodową (równoleżnikową):
1 5Øß 1
5Øß
nĆ = 2 5Ø]Ü " 5Ø_Ü " 5Ø`Ü5ØVÜ5Ø[Ü5Øß 5ØQÜ5Øß = 2 p " r " -5ØPÜ5Ø\Ü5Ø`Ü5Øß = p " r
0
0
Siła obwodowa = parcie " promieo
8.Jak wyznacza się miarę szczelności zbiorników na ciecze.
Grubośd ściany bocznej: d1
Grubośd dna : d2
Dla zbiornika cylindrycznego ubytek cieczy:
Q1=ð pð *r2 *DðH
r  wewnętrzny promieo zbiornika
DðH - obniżenie poziomu cieczy w czasie t, skutkiem filtracji
Wydatek wynosi:
Q2 =ð v *t * A =ð k *i *t * A
k*i  prawo Darcy
k  współczynnik filtracji
i  spadek hydrauliczny
t  czas pomiaru
A  powierzchnia przez którą jest filtracja
Jeżeli grubośc ściany zbiornika wynosi d1a grubośc dna d2 to srednie spadki hydrauliczne:
0,5*(0 +ð H ) H
iÅ›r =ð =ð
d1 2d1
Dla dna:
H
iÅ›r =ð
d2
W przypadku, gdy ubytek cieczy może byd tylko przez ścianę:
H
2
pð * r * DðH =ð k * *t * 2pð * r * H
2d1
Współczynnik filtracji:
DðH * r * d1
k =ð
2
t * H
W przypadku gdy ubytek cieczy może byd przez ścianę lub dno:
H H
2 2
pð * r * DðH =ð k * *t * 2pð * r * H +ð k * *t *pð * r
2d1 d2
Współczynnik filtracji:
DðH * r * d1 * d2
k =ð
t * H *(H * d2 +ð r * d1)
Powinniśmy jeszcze uwzględnid parowanie wody:
Klasa wodoszczelności betonu ( w zbiorniku)
1
W =ð lg*
k
Z uwagi na ubytek wody w wyniku jej parowania i zmniejszającą się przesiąkliwośd betonu w czasie 
wskutek hydratyzacji cementu, celowe jest przyjęcie zależności skorygowanej:
1,2
W =ð lg*
k
9.Wyprowadzid wzór na grubośd ścianki zbiornika z uwagi na zarysowanie.
Siła rysująca: (tuż przed zarysowaniem)
Ncr,ax =ð Ac * fct +ð As * Es *eðct
Po przyjęciu jednostkowego przekroju zbiornika:
Ac=h*1,00
Po zadaniu siły rozciągającej
N -ð eðct * Es * As
h Å‚ð gruboÅ›d Å›cianki zbiornika z uwagi na zarysowanie (poza obszarami zaburzeo)
fct *1,00
2 fct
Ec=
eð
ct
2 fct
eðct =ð
Ec
Es
N -ð fct * * 2As
Ec
h Å‚ð
fct
N -ð 2aðe * fct * As
h Å‚ð
fct
10.Na wykresie interakcyjnym pokazad ścieżkę osiągnięcia SG zarysowania dla zadanego e.
11.Na wykresie interakcyjnym pokazad miarę współ pewności na zarysowanie.
Miarą współczynnika pewności na
zarysowanie jest relacja s=OB/OA oznaczenia
wg wykresu interakcyjnego
Tak geometrycznie zinterpretowany
współczynnik pewności z uwagi na stan
zarysowania z praktycznego punktu widzenia,
nie powinien byd mniejszy niż 1,3
12.Jakie składowe temperatury należy uwzględnid w zbiornikach.
Wg normy PN-EN 1991-1-5 Eurokod 1 uwzględniane SA składowe temperatury:
- skÅ‚adowa równomierna temp DðTu miÄ™dzy temperaturÄ… Å›redniÄ… elementu T a poczÄ…tkowÄ… To
- składową liniowo zmiennej różnicy temperatury między wewnętrzną a zewnętrzną powierzchnia
przegrody DðTm
- składową  stopniowaną temperatury przy założeniu że na ź obwodu zbiornika występuje skokowy
(lokalny) wzrost temperatury wynoszÄ…cy 15oC
Dodatkowo należy uwzględnid różnicę między średnimi wartościami temperatury poszczególnych
części konstrukcji DðTp