Inwestor: INSTYTUT ZOOTECHNIKI
31-047 KRAKÓW, UL. SAREGO 2
Lokalizacja: DZ. NR 472/17 W BALICACH
GMINA ZABIERZÓW
Temat: PROJEKT NADBUDOWY BUDYNKU
MIESZKALNEGO JEDNORODZINNEGO
Branża: K O N S T R U K C J A
Projektował: mgr inż. Robert Mizera, Upr. bud. 336/2002
ZAWARTOŚĆ OPRACOWANIA:
1. EKSPERTYZA TECHNICZNA STANU TECHNICZNEGO BUDYNKU
ISTNIEJ
CEGO
2. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO
3. OBLICZENIA STATYCZNO-WYTRZYMAA
OŚCIOWE WRAZ ZE
SZKICAMI ZBROJENIA ELEMENTÓW ŻELBETOWYCH
4. RYSUNKI KONSTRUKCYJNE
1
1. Ekspertyza stanu technicznego budynku gospodarczego przeznaczonego
do rozbudowy.
1. Wstęp.
Przedmiotem niniejszego opracowania jest analiza stanu technicznego budynku
mieszkalnego jednorodzinnego, potrzebna do stwierdzenia przydatności i możliwości
projektowanej nadbudowy budynku.
Podstawą opracowania jest: wizja lokalna, inwentaryzacja budynku, koncepcja
nadbudowy budynku.
Budynek mieszkalny w rzucie w kształcie prostokąta o wymiarach 11.8m x
8.20m, murowany, otynkowany, parterowy, niepodpiwniczony, kryty dachem
jednospadowym z pokryciem papowym.
2. Opis elementów konstrukcyjnych budynku.
2.1. Konstrukcja dachu.
Pokrycie dachu papowe na płytach prefabrykowanych  korytkowych . Spadek
stropodachu: ok. 3%. Nie stwierdzono występowania przecieków. Orynnowanie i rury
spustowe stalowe, odprowadzenie wód opadowych po terenie działki. Docelowo
projektuje się rozbiórkę istniejącego stropodachu.
2.2. Strop nad parterem.
Nad parterem występuje stropodach w spadku, układany z elementów
prefabrykowanych. Brak dokumentacji technicznej płyt stropowych. W wyniku
oględzin stwierdzono pęknięcia w stykach prefabrykatów, świadczące o
klawiszowaniu płyt. Płyty prefabrykowane stosowane na przekrycie budynku
stropodachem nie były projektowane na obciążenia użytkowe dla pomieszczeń
mieszkalnych, ciężaru ścian działowych, warstw wykończeniowych na stropie w
pomieszczeniu mieszkalnym. Dodatkowo na stropie po nadbudowie przewiduje się
obciążenia skupione od słupów więz
by dachowej. Stwierdzono, iż aktualne płyty nie
nadają się do użytkowania jako strop w budynku mieszkalnym, należy dokonać jego
rozbiórki a w jego miejscu przewiduje się wykonanie stropu monolitycznie
wylewanego wraz z obwodowym wieńcem żelbetowym.
Stan techniczny stropu określono jako nieodpowiedni dla projektowanej funkcji
użytkowej (mieszkalnej).
2.3. Ściany nośne parteru.
Murowane z pustaków pianobetonowych. Ściany konstrukcyjne nie zarysowane,
suche, w odpowiednim stanie technicznym.
2.4. Posadowienie budynku.
Posadowienie budynku na ławach betonowych. Na ścianach nie stwierdzono rys i
pęknięć wskazujących na nierównomierne osiadanie budynku czy lokalne podmycie
fundamentów. Stwierdza się dobry stan techniczny fundamentów.
2
Wnioski końcowe.
- stwierdzono, iż budynek spełnia wymogi bezpieczeństwa
konstrukcji, nadaje się do wykonania projektowanej nadbudowy.
Stan techniczny jest odpowiedni do projektowanej nadbudowy
pod warunkiem wykonania nowego stropu, zaprojektowanego na
rzeczywiste obciążenia, wykonaniu konstrukcji nowego dachu.
Myślenice, lipiec 2009
mgr inż. Robert Mizera
3
2. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU KONSTRUKCYJNEGO
1. Podstawa opracowania.
- Projekt architektoniczny budynku.
1.2. Aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna.
PN-EN 1990: 2004 /Ap1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji.
PN-EN 1991-1-1: 2004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje.
Część 1-1: Oddziaływania ogólne. Ciężar objętościowy,
ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach.
PN-EN 1991-1-3: 2005 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje.
Część 1-3: Oddziaływania ogólne - Obciążenie śniegiem.
PN-77/B-02011 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia wiatrem.
PN-B-03264: 2002/Ap1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone.
Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-B-03150: 2000/Az1/Az2 Konstrukcje drewniane.
Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-B-03002: 1999/Ap1/Az1/Az2 Konstrukcje murowe niezbrojone.
Projektowanie i obliczanie.
PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli.
Obliczenia statyczne i projektowanie.
PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne.
2. Opis ogólny obiektu.
Projektowany obiekt stanowi nadbudowę budynku mieszkalnego jednorodzinnego.
Układ konstrukcyjny budynku ścianowy ze stropem żelbetowym w technologii
monolitycznej.
3. Opis szczegółowy elementów konstrukcji budynku.
3.1. Sposób posadowienia obiektu. Fundamenty.
Budynek posadowiony na istniejących ławach fundamentowych.
3.2. Ściany konstrukcyjne.
Ściany konstrukcyjne poddasza z pustaków ceramicznych typu  MAX kl. 15MPa na
zaprawie M5.
3.3. Strop żelbetowy monolitycznie wylewany.
Nad kondygnacją parteru zaprojektowano monolitycznie wylewany strop żelbetowy gr.
14cm jednokierunkowo zbrojony stalą B500SP, beton B20. Obciążenie użytkowe stropu:
1.5kN/m2  jak dla pomieszczeń mieszkalnych.
4
3.4. Nadproża.
Nad otworami okiennymi i drzwiowymi zaprojektowano monolitycznie wylewane
nadproża z betonu B20 zbrojone stalą B500SP. Nadproża o przekroju 30x25 zbroić zgodnie z
opisem zawartym w niniejszym projekcie.
3.5. Wieńce.
Na ścianach nośnych zewnętrznych i wewnętrznych zaprojektowano wieniec żelbetowy
30x30 lub 25x25 wylewany z betonu B20 zbrojony stalą B500SP, zbroić 4#12, strzemion #6
co 30cm.
3.6. Konstrukcja dachu.
Konstrukcja dachu w ustroju krokwiowym podpartym płatwiami. Krokwie 8x16 w
rozstawie max 90cm, płatew 16x24. Drewno na więz
bę dachową świerkowe lub sosnowe kl.
C24.
UWAGA :
Wszystkie roboty budowlane winny być prowadzone zgodnie z przepisami
techniczno- budowlanymi, obowiązującymi Polskimi Normami oraz zasadami wiedzy
technicznej i przepisami BHP, pod nadzorem osoby do tego uprawnionej, przy użyciu
wyrobów budowlanych dopuszczonych do obrotu i powszechnego stosowania w
budownictwie.
5
2). OBLICZENIA STATYCZNO - WYTRZYMAA
OŚCIOWE
Dach:
Geometria ustroju:
Szkic układu poprzecznego
38,0�
16 392,0 16
408,0
143,0 14 754,0 14 143,0
1068,0
Szkic układu podłużnego - płatwi pośredniej
A B
500,0
Kąt nachylenia połaci dachowej ą = 38,0o
Rozpiętość wiązara l = 10,68 m
Rozstaw podpór w świetle murłat ls = 7,54 m
Rozstaw osiowy płatwi lgx = 4,08 m
Rozstaw krokwi a = 0,90 m
Usztywnienia boczne krokwi - brak
Płatew pośrednia o długości osiowej między słupami l = 5,00 m
- lewy koniec płatwi oparty na słupie
- prawy koniec płatwi oparty na słupie
Wysokość całkowita słupów pod płatew pośrednią hs = 2,75 m
Rozstaw podparć murłaty = 1,50 m
6
275,0
275,0
6
,
1
8
6
Wysięg wspornika murłaty lmw = 1,00 m
Dane materiałowe:
- krokiew 8/16cm (zacios 3 cm) z drewna C24
- płatew 16/24 cm z drewna C24
- słup 16/16 cm z drewna C24
- jętki 8/16 cm
- murłata 14/14 cm z drewna C24
Obciążenia (wartości charakterystyczne i obliczeniowe):
- pokrycie dachu (wg PN-82/B-02001: Blacha fałdowa stalowa T-55 gr. 0.88 mm):
gk = 0,107 kN/m2, go = 0,128 kN/m2
- obciążenie śniegiem (wg PN-EN 1991-1-3 p.5.3.3: dach dwupołaciowy, strefa 3, A=300 m n.p.m.,
nachylenie połaci 38,0 st.):
- na połaci lewej skl = 0,704 kN/m2, sol = 1,056 kN/m2
- na połaci prawej skp = 0,704 kN/m2, sop = 1,056 kN/m2
- obciążenie śniegiem traktuje się jako obciążenie średniotrwałe
- obciążenie wiatrem (wg PN-77/B-02011/Z1-3: strefa III, H = 300,0 m n.p.m., teren A, wys. budynku z
=8,0 m):
- na połaci nawietrznej pkl = -0,065 kN/m2, pol = -0,084 kN/m2
I I
- na połaci nawietrznej pkl = 0,266 kN/m2, pol = 0,346 kN/m2
II II
- na stronie zawietrznej pkp = -0,288 kN/m2, pop = -0,374 kN/m2
- ocieplenie na całej długości krokwi (obciążenie ociepleniem + płyty GK):
gkk = 0,145 kN/m2, gok = 0,174 kN/m2
- obciążenie montażowe kleszczy Fk = 1,0 kN, Fo = 1,2 kN
Założenia obliczeniowe:
- klasa użytkowania konstrukcji: 2
- w obliczeniach statycznych krokwi uwzględniono wpływ podatności płatwi
- współczynniki długości wyboczeniowej słupa:
w płaszczyz
nie ustroju podłużnego ustalony automatycznie
w płaszczyz
nie wiązara �y = 1,00
WYNIKI
Obwiednia momentów zginających w układzie poprzecznym:
-1,15 -1,15
2,28 2,28
-1,74
7
Obwiednia momentów w układzie podłużnym - płatwi pośredniej:
My [kNm]
Mz [kNm]
-0,39
1,62
1,30 1,30
0,32 0,32
15,69
A
B
5,00
Wymiarowanie wg PN-B-03150:2000
drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24
fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E90,mean = 11 GPa, �k = 350 kg/m3
Poz. .1.1. Krokiew 8/16 cm (zacios na podporach 3 cm)
Smukłość
y = 56,0 < 150
z = 112,1 < 150
Maksymalne siły i naprężenia w przęśle
decyduje kombinacja: K15 stałe-max (podatność)+śnieg (podatność)+0,90�wiatr-wariant II (podatność)
My = 2,28 kNm N = 2,39 kN
fm,y,d = 14,77 MPa, fc,0,d = 12,92 MPa
�m,y,d = 6,67 MPa �c,0,d = 0,19 MPa
kc,y = 0,771, kc,z = 0,251
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,470 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,509 < 1
Maksymalne siły i naprężenia na podporze (płatwi)
decyduje kombinacja: K19 stałe-max (podatność)+wiatr-wariant II (podatność)+0,90�śnieg (podatność)
My = 2,18 kNm N = 2,33 kN
fm,y,d = 16,62 MPa, fc,0,d = 14,54 MPa
�m,y,d = 9,66 MPa �c,0,d = 0,22 MPa
(�c,0,d/fc,0,d)2 + �m,y,d/fm,y,d = 0,582 < 1
Maksymalne ugięcie krokwi (dla przesła środkowego)
decyduje kombinacja: K18 stałe-max (podatność)+wiatr-wariant II (podatność)
unet = 8,38 mm < unet,fin = l / 200 = 2284/200 = 11,42 mm
Maksymalne ugięcie wspornika krokwi
decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg
unet = 6,92 mm < unet,fin = 2�l / 200 = 2�1904/200 = 19,04 mm
Poz.1.2. Płatew 16/24 cm
Smukłość
y = 13,0 < 150
z = 19,5 < 150
Obciążenia obliczeniowe
qz,max = 5,02 kN/m qy,max = 0,52 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia w płatwi
decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90�wiatr-parcie
My = 15,69 kNm Mz = 1,46 kNm
8
2,75
25,11
25,11
0,00
0,00
fm,y,d = 14,77 MPa, fm,z,d = 14,77 MPa
�m,y,d = 10,22 MPa �m,z,d = 1,43 MPa
�m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,759 < 1
km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,581 < 1
Maksymalne ugięcie
decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg
unet = 18,32 mm < unet,fin = 25,00 mm
Poz.1.3. Słup 16/16 cm
Smukłość (słup A)
y = 59,5 < 150
z = 59,5 < 150
Maksymalne siły i naprężenia (słup A)
decyduje kombinacja: K3 stałe-max+śnieg+0,90�wiatr-parcie
My = 0,00 kNm N = 25,11 kN
fc,0,d = 12,92 MPa
�m,y,d = 0,00 MPa �c,0,d = 0,98 MPa
kc,y = 0,722, kc,z = 0,722
�c,0,d/(kc,y�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,105 < 1
�c,0,d/(kc,z�fc,0,d) + �m,y,d/fm,y,d = 0,105 < 1
Murłata 14/14 cm
Część murłaty leżąca na ścianie
Obciążenia obliczeniowe
qz = 3,77 kN/m qy = 1,56 kN/m
qz,min = -0,61 kN/m (odrywanie)
Maksymalne siły i naprężenia
decyduje kombinacja: K5 stałe-max+wiatr
Mz = 0,38 kNm
fm,z,d = 16,62 MPa
�m,z,d = 0,82 MPa
�m,z,d/fm,z,d = 0,05 < 1
Część wspornikowa murłaty
Obciążenia obliczeniowe
qz = 3,77 kN/m qy = 1,56 kN/m
Maksymalne siły i naprężenia
decyduje kombinacja: K8 stałe-max+wiatr-wariant II+0,90�śnieg
My = 1,80 kNm Mz = -0,72 kNm
fm,y,d = 14,77 MPa, fm,z,d = 14,77 MPa
�m,y,d = 3,94 MPa �m,z,d = 1,58 MPa
�m,y,d/fm,y,d + km��m,z,d/fm,z,d = 0,34 < 1
km��m,y,d/fm,y,d + �m,z,d/fm,z,d = 0,29 < 1
Maksymalne ugięcie:
decyduje kombinacja: K2 stałe-max+śnieg
unet = 1,20 mm < unet,fin = 2�l / 200 = 2�1000/200 = 10,00 mm
9
Poz. 1.4. Rdzenie żelbetowe w ściance kolankowej 15x30 w rozstawie max 2.0m.
32 86 32
150
Poz.1.5. Wieniec żelbetowy pod murłatą 30x20.
32 236 32
300
Przyjęto 4Ć12, strzemiona Ć6 co 30cm.
Z wieńca wypuścić kotwy nagwintowane M16 co 2m do mocowania murłaty.
10
32
300
237
31
32
250
187
31
Poz.1.6. Nadproża żelbetowe, Lmax=1.8m.
SZKIC ZBROJENIA:
a
11 x 16 = 176
2Ć12
2 12
Ć
A B
30 180 30
a
Nr1 4 12 l=235
Ć
235
Nr2 12 8 l=103
Ć
26
a-a
Nr 1
Nr 1
30
11
25
21
25
Poz.2.1. Strop nad parterem.
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m2]:
Lp. Opis obciążenia Obc.char. kd Obc.obl.
łf
1. Wylewka cementowa grub. 5 cm 1,05 1,30 -- 1,37
[21,0kN/m3�0,05m]
2. Styropian grub. 5 cm [0,45kN/m3�0,05m] 0,02 1,30 -- 0,03
3. Płyta żelbetowa grub.14 cm 3,50 1,10 -- 3,85
4. Tynk cementowo-wapienny grub. 1,5 cm 0,29 1,30 -- 0,38
[19,0kN/m3�0,015m]
5. Obciążenie zmienne (pokoje i pomieszczenia 1,50 1,40 0,35 2,10
mieszkalne w domach indywidualnych,
czynszowych, hotelach, schroniskach, szpitalach,
więzieniach, pomieszczenie sanitarne, itp.)
[1,5kN/m2]
6. Obciążenie zastępcze od ścianek działowych (o 1,25 1,20 -- 1,50
ciężarze razem z wyprawą od 1,5 kN/m2 od 2,5
kN/m2) [1,250kN/m2]
7,61 1,21 9,22
Ł:
Schemat statyczny płyty:
qo = 9,22
A B
leff = 4,44
Rozpiętość obliczeniowa płyty leff = 4,44 m
Wyniki obliczeń statycznych:
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 19,82 kNm/m
Moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 17,04 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 16,54 kNm/m
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 14,66 kNm/m
Reakcja obliczeniowa RA = RB = 20,46 kN/m
Dane materiałowe :
Grubość płyty 14,0 cm
Klasa betonu C16/20 (B20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Pręty rozdzielcze Ć4,5 co max. 30,0 cm, stal A-0 (St0S-b)
Otulenie zbrojenia przęsłowego cnom = 20 mm
Otulenie zbrojenia podporowego c` = 20 mm
nom
Założenia obliczeniowe :
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie alim = leff/200 - jak dla stropów (tablica 8)
Wymiarowanie wg PN-B-03264:2002 (metoda uproszczona):
Przęsło:
Zbrojenie potrzebne As = 4,49 cm2/mb. Przyjęto Ć12 co 12,0 cm o As = 9,42 cm2/mb (�= 0,83% )
Ć
Ć
Ć
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,108 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 22,00 mm < alim = 22,20 mm
Podpora:
Zbrojenie potrzebne As = 3,77 cm2/mb. Przyjęto Ć10 co 15,0 cm o As = 5,24 cm2/mb (�= 0,46% )
Ć
Ć
Ć
Szczegółowy opis zbrojenia stropu wg rys. K-1.
12
Poz.2.2. Belka żelbetowa.
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
A B
63,72
Siły tnące [kN]:
77,23
55,33
A B
-55,33
-77,23
Ugięcia [mm]:
A B
8,94
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 25,0 cm, h = 35,0 cm, beff = 60,0 cm, hf = 14,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Przęsło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 63,72 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 5,03 cm2. Przyjęto 5Ć12 o As = 5,65 cm2 (�= 0,71% )
Warunek nośności na zginanie: MSd = 63,72 kNm < MRd = 71,12 kNm
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)55,33 kN
Zbrojenie strzemionami dwuciętymi Ć6 co 100 mm na odcinku 70,0 cm przy podporach
Ć
Ć
Ć
oraz co 230 mm w środku rozpiętości przęsła
(decyduje warunek granicznej szerokości rys ukośnych)
Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)55,33 kN < VRd3 = 61,50 kN
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 53,35 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,262 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 8,94 mm < alim = 16,50 mm
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 58,79 kN
Szerokość rys ukośnych: wk = 0,267 mm < wlim = 0,3 mm
13
77,23
77,23
SZKIC ZBROJENIA:
a
7 x 10 = 70 7 x 22,5 = 158 7 x 10 = 70
2 12
Ć
5 12
Ć
A B
30 300 30
a
Nr1 7 12 l=355
Ć
355
Nr2 22 6 l=113
Ć
21
a-a
Nr 1
Nr 1
17,5 25 17,5
60
14
35
31
14
35
21
Poz.2.3. Belka żelbetowa.
SZKIC ZBROJENIA:
a
6 x 11 = 66 6 x 22 = 132 6 x 11 = 66
2Ć12
4Ć12
A B
30 265 30
a
Nr1 6 12 l=320
Ć
320
Nr2 19Ć6 l=113
21
a-a
Nr 1
Nr 1
25 15
40
15
35
31
14
35
21
Poz.2.4. Belka żelbetowa.
SZKIC BELKI
A B
0,30 2,80 0,30
OBCI
ŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Obc.char. Obc.obl. Zasięg [m]
Lp. Opis obciążenia kd
łf
cała belka
1. Obc. ze stropu 10,00 1,20 -- 12,00
cała belka
2. Obc. z dachu i ścianki kolankowej 16,00 1,20 -- 19,20
cała belka
3. Ciężar własny belki 3,00 1,10 -- 3,30
[0,30m�0,40m�25,0kN/m3]
29,00 1,19 34,50
Ł:
Schemat statyczny belki
A B
3,10
DANE MATERIAA
OWE I ZAA
OŻENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ciężar objętościowy � = 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotność środowiska RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono) Ć = 3,27
Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500)
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot � = 2,00
Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
A B
41,44
Siły tnące [kN]:
16
34,50
34,50
53,47
53,47
53,47
35,60
A B
-35,60
-53,47
Ugięcia [mm]:
A B
4,59
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 :
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 30,0 cm, h = 40,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Przęsło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 41,44 kNm
Zbrojenie potrzebne As = 2,82 cm2. Przyjęto 4Ć12 o As = 4,52 cm2 (�= 0,41% )
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)
Warunek nośności na zginanie: MSd = 41,44 kNm < MRd = 64,28 kNm
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 35,60 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi Ć6 co 270 mm na całej długości przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 35,60 kN < VRd1 = 57,14 kN
SGU:
Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 34,84 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,210 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 4,59 mm < alim = 15,50 mm
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 40,60 kN
Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje
17
SZKIC ZBROJENIA:
a
11 x 25 = 275
2 12
Ć
4 12
Ć
A B
30 280 30
a
Nr1 6 12 l=335
Ć
335
Nr2 12 6 l=133
Ć
26
a-a
Nr 1
Nr 1
30
18
40
36
40
Poz.2.5. Belka żelbetowa.
SZKIC BELKI
A B
0,30 1,50 0,25 1,70
OBCI
ŻENIA NA BELCE
Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Obc.char. Obc.obl. Zasięg [m]
Lp. Opis obciążenia kd
łf
cała belka
1. Obc. ze stropu 10,00 1,20 -- 12,00
cała belka
2. Obc. z dachu i ścianki szczytowej 16,00 1,20 -- 19,20
cała belka
3. Ciężar własny belki 3,00 1,10 -- 3,30
[0,30m�0,40m�25,0kN/m3]
29,00 1,19 34,50
Ł:
Zestawienie sił skupionych [kN]:
Lp. Opis obciążenia Fk x [m] kd Fd
łf
1. Obc. z poz. 2.4. 54,00 3,45 1,00 -- 54,00
Schemat statyczny belki
1
A B
1,77 1,82
DANE MATERIAA
OWE I ZAA
OŻENIA:
Klasa betonu: B20 (C16/20) fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa
Ciężar objętościowy � = 25 kN/m3
Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 8 mm
Wilgotność środowiska RH = 50%
Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni
Współczynnik pełzania (obliczono) Ć = 3,27
Stal zbrojeniowa główna A-IIIN (RB500) fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa
Stal zbrojeniowa strzemion A-0 (St0S-b) fyk = 220 MPa, fyd = 190 MPa, ftk = 260 MPa
Stal zbrojeniowa montażowa A-IIIN (RB500)
Sytuacja obliczeniowa: trwała
Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot � = 2,00
Graniczna szerokość rys wlim = 0,3 mm
Graniczne ugięcie alim = jak dla belek i płyt (wg tablicy 8)
19
34,50
34,50
Obwiednia sił wewnętrznych
Momenty zginające [kNm]:
-57,45
-57,45
A B
Siły tnące [kN]:
62,96
45,95
-19,62
-1,75
A B
-45,98
-62,99
Ugięcia [mm]:
-0,78
A B
10,15
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002:
Przyjęte wymiary przekroju:
bw = 30,0 cm, h = 40,0 cm
otulina zbrojenia cnom = 20 mm
Przęsło A - B:
Zginanie: (przekrój a-a)
Zbrojenie dolne w przęśle zbyteczne
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = (-)45,98 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi Ć6 co 270 mm na całej długości przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = (-)45,98 kN < VRd1 = 58,85 kN
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)48,29 kNm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = (-)0,78 mm < alim = 8,87 mm
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 49,32 kN
Szerokość rys ukośnych: zarysowanie nie występuje
Prawy wspornik:
Zginanie: (przekrój b-b)
Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)57,45 kNm
Zbrojenie potrzebne górne As1 = 4,00 cm2. Przyjęto 5Ć12 o As = 5,65 cm2 (�= 0,51% )
(decyduje warunek dopuszczalnej szerokości rys prostopadłych)
Warunek nośności na zginanie: MSd = (-)57,45 kNm < MRd = 78,59 kNm
Ścinanie:
Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 45,95 kN
Zbrojenie konstrukcyjne strzemionami dwuciętymi Ć6 co 270 mm na całej długości przęsła
Warunek nośności na ścinanie: VSd = 45,95 kN < VRd1 = 58,85 kN
SGU:
Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)48,29 kNm
Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,220 mm < wlim = 0,3 mm
Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 10,15 mm < alim = 12,17 mm
Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 49,30 kN
20
1,75
125,95
SZKIC ZBROJENIA:
a b
6 x 24,5 = 147 6 x 27 = 162
5 12 5 12
Ć Ć
A B
30 150 25 170
b
a
Nr3 2Ć12 l=370
370
Nr2 3 12 l=404
Ć
368
Nr1 2 12 l=195
Ć
195
Nr4 14Ć6 l=133
26
a-a b-b
Nr 2 Nr 2
Nr 1 Nr 1
Nr 3 Nr 3
30 30
21
40
18
18
36
40
40
Poz.2.6. Słup żelbetowy.
WYNIKI - SA
UP (wg PN-B-03264:2002):
32 236 32
y
x x
y
32 236 32
b = 300
Ściskanie:
Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "b" :
Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As1 = As2 = 1,35 cm2 Przyjęto po 2Ć12 o As = 2,26 cm2
Przyjęto zbrojenie symetryczne wzdłuż boków "h" :
Zbrojenie potrzebne (z warunku NSd < Ncrit) As1 = As2 = 2,26 cm2. Przyjęto po 2Ć
Ć12 o As = 2,26 cm2
Ć
Ć
A
ącznie przyjęto 4Ć
Ć12 o As = 4,52 cm2 (�= 0,50% )
Ć
Ć
Strzemiona:
Przyjęto strzemiona pojedyncze Ć6 w rozstawie co 18,0 cm
22
32
236
h = 300
32