2. Ściana wewnętrzna nośna. Mur z cegły kratówki klasy 10 zaprawa 5.

1. Rysunek.

A=(a1+a2)x0,5+a3=2x0,91x0,5+0,94=1,85 [m]

F=0,94x2,05+1,85x0,82=3,444 [m²]

Obciążenie od ściany typowej kondygnacji

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne	γf	Obciążenie obliczeniowe
Mur z cegły kratówki 3,444x0,25x13,0	11,19	1,1	12,31
Tynk cem.-wapienny 3,444x0,015x19,0x2	1,96	1,3	2,55

G=14,86 [kN]

Kondygnacja III

Przekrój poprzeczny:

Wyznaczenie wartości sił

Siła N_vg

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne	γf	Obciążenie obliczeniowe
Wieniec stropu 24,0x0,25x0,23x1,85	2,55	1,1	2,81
Połowa ciężaru ściany 0,5x14,86	_	_	7,43

N_vg=10,24 [kN] e_vg=0

Siła P_ng

Wartość reakcji z pozycji 1.1

l_o=4,875

R_A=12,68 [kN]

P_ng1=Ax R_A/0,6=1,85x12,68/0,6=39,1 [kN]

e_ng=0,042 [m]

l_s=5,475

R_A=14,24 [kN]

P_ng2=Ax R_A/0,6=1,85x14,24/0,6=43,92 [kN]

e_ng2=0,042 [m]

e_g=0,002 [m]

N_g= N_vg+P_ng1+ P_ng2= 10,24+39,1+43,92=93,26 [kN]

N_vd= N_g +0,5xG=100,69 [kN]

e_nd=0 [m]

Nośność ściany obliczamy w 2/3 wysokości ściany, toteż obliczymy ciężar 1/3 górnej części ściany.

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne	γf	Obciążenie obliczeniowe
Mur z cegły kratówki 1,648x0,25x13,0	5,36	1,1	5,9
Tynk cem.-wapienny 1,648x0,015x19,0x2	0,94	1,3	1,22

G'=7,12 [kN]

Δ=G-G'=7,43-7,12=0,31 [kN]

N= N_g -Δ=93,26-0,31=92,95 [kN]

Obliczenie e₀

Różnica rozpiętości 5,475/4,875=1,12 wynosi 12% nie przekracza 20% toteż przyjęto

e_s=0

e₀= e_n=0,01 [m]

Określenie współczynnika ϕ

0,04
11,48 >> ϕ=0,84

R_m=R_mkxm/γ=2200x0,9x1,5=1320

N_m=ϕxR_mxF

N_m=0,84x1320x0,235=260,57 [kN]

92,95<260,57

Kondygnacja II

Wyznaczenie wartości sił

Siła N_vg

Rodzaj obciążeń	Wartość obciążeń
Obciążenie z wyższych kondygnacji Nvd	100,69
Wieniec stropu 24,0x0,25x0,23x1,85x1,1	2,81
Połowa ciężaru ściany 0,5x14,86	7,43

N_vg=110,93 [kN] e_vg=0

Siła P_ng

l_o=4,875

R_A=10,82 [kN]

P_ng1'=Ax R_A/0,6=1,85x10,82/0,6=33,36 [kN]

Współcznnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng1= P_ng1' - 1,5x(1-(0,3+0,6))x0,5x4,875x1,85x1,4=32,41 [kN]

e_ng=0,042 [m]

l_s=5,475

R_A=12,15 [kN]

P_ng2'=Ax R_A/0,6=1,85x12,15/0,6=37,47 [kN]

Współcznnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng2= P_ng2' - 1,5x(1-(0,3+0,6))x0,5x5,475x1,85x1,4=36,4 [kN]

e_ng2=0,042 [m]

e_g=0,0009 [m]

N_vd= N_vg+P_ng1+ P_ng2+0,5xG=187,17 [kN]

e_d=0 [m]

N= N_g -Δ=180,63-0,31=180,32 [kN]

e₀= e_n=0,01 [m]

Określenie współczynnika ϕ

0,04
11,48 >> ϕ=0,84

N_m=ϕxR_mxF

N_m=0,84x1320x0,235= 260,57 [kN]

180,32<260,57

Kondygnacja I

Wyznaczenie wartości sił

Siła N_vg

Rodzaj obciążenia	Wartość obciążeń
Obciążenie z wyższych kondygnacji Nvd	187,17
Wieniec stropu 24,0x0,25x0,23x1,85x1,1	2,81
Połowa ciężaru ściany 0,5x14,86	7,43

N_vg=197,41 [kN] e_vg=0

Siła P_ng

l_o=4.875

R_A=10,82 [kN]

P_ng1=Ax R_A/0,6=1,85x10,82/0,6=33,36 [kN]

Współczynnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng1= P_ng1' - 1,5x(1-(0,3+0,424))x0,5x4,875x1,85x1,4=30,74 [kN]

e_ng=0,042 [m]

l_s=5,475

R_A=12,15 [kN]

P_ng2'=Ax R_A/0,6=1,85x12,15/0,6=37,47 [kN]

Współczynnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng2= P_ng2' - 1,5x(1-(0,3+0,424))x0,5x5,475x1,85=34,53 [kN]

e_ng2=0,042 [m]

e_g=-0,0005 [m]

N_vd= N_vg+P_ng1+ P_ng2+0,5xG= 270,11 [kN]

e_nd=0 [m]

N= N_g -Δ=264,54-0,31=264,85 [kN]

e₀= e_n=0,01 [m]

Określenie współczynnika ϕ

0,04
11,48 >> ϕ=0,84

N_m=ϕxR_mxF

N_m=0,84x1320x0,235=260,57 [kN]

264,85>260,57

Nie jest spełniony warunek na nośność ściany, toteż należy wziąć cegłę wyższej klasy.

Piwnica

A'=(a1'+a2')x0,5+a3'=2x0,81x0,5+1,022=1,832 [m]

F'=1,022x2,05+1,832x(0,15+0,33)=2,97 [m²]

Obciążenie ścianą

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne	γf	Obciążenie obliczeniowe
Mur z cegły pełnej 2,97x0,25x18,0	13,38	1,1	14,72
Tynk cem.-wapienny 2,97x0,015x19,0x2	1,69	1,3	2,2

Ciężar ściany nośnej w piwnicy

G=16,92 [kN]

Wyznaczenie wartości sił

Siła N_vg

Rodzaj obciążenia	Wartości obciążeń
Obciążenie z wyższych kondygnacji NvdxA'/A	267,48
Wieniec stropu 24,0x0,25x0,23x1,83x1,1	2,78
Połowa ciężaru ściany 0,5x10,23	8,46

N_vg=278,72 [kN] e_vg=0

Siła P_ng

l_o=4,875

R_A=10,82 [kN]

P_ng1'=Ax R_A/0,6=1,832x10,82/0,6=33,04 [kN]

Współczynnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng1= P_ng1' - 1,5x(1-(0,3+0,346))x0,5x4,875x1,832x1,4=29,72 [kN]

l_s=5,475

R_A=12,15 [kN]

P_ng2'=Ax R_A/0,6=1,832x12,15/0,6=37,1 [kN]

Współczynnik zmniejszający od obciążeń zmiennych

P_ng2= P_ng2' - 1,5x(1-(0,3+0,346))x0,5x5,475x1,832x1,4=33,36 [kN]

e_ng2=0,042 [m]

e_g=0,0004 [m]

N_vd= N_vg+P_ng1+ P_ng2+0,5xG= 350,26 [kN]

e_nd=0 [m]

e₀= e_n=0,01 [m]

Przyjęto cegłę pełną klasy 25 i zaprawę marki 8

0,04
10,4 >> ϕ=0,6

R_m=R_mkxm/γ=4000x0,9/1,5=2400

N_m=ϕxR_mxF

N_m=0,6x2400x0,255= 367,2 [kN]

350,26<367,2

1

28

---