Konstrukcja dachu - stropodach, wykonany z płyt panwiowych PŻFF 1/600/120 opartych na ryglach ramy. Kąt pochylenia połaci dachowej α=8°.

Konstrukcja stropu - strop z płyt kanałowych gr. 24cm.

1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ.

a). Obciążenie śniegiem.

Obciążenie charakterystyczne śniegiem dla miasta Katowice strefa I. Q_k=0,7 kN/m²

S_k=Q_k⋅c

Dla pochylenia połaci dachowej w stosunku do poziomu wynoszącego 8° współczynnik c=0,8.

• Obciążenie charakterystyczne S_k=0,7⋅0,8=0,56 kN/m².

• Obciążenie obliczeniowe S=S_k⋅γ_f = 0,56⋅1,4 = 0,78 kN/m².

b). Ciężar własny dachu.

Lp.	Warstwy	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obliczeniowy γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
1.	Trójwarstwowe pokrycie z papy 3x0,004x11,0kN/m^3	0,132	1,2	0,158
2.	Gładź wyrównawcza 3 cm	0,630	1,3	0,819
3.	Styropian 15 cm	0,068	1,2	0,081
4.	Paroizolacja Abizol G 1mm	-	-	-
5.	Płyty panwiowe PFŻŻ-1 30x120x600	1,560	1,1	1,716
6.	Płyty kartonowo-gipsowe NIDAGIPS 1,5 cm na ruszcie stalowym	0,150	1,2	0,180
	gk=	2,540 kN/m^2	g=	2,954 kN/m^2

Sprawdzenie:

• Zebrane obciążenie przypadające na płytę PŻFF-1.

- wynikające z budowy stropodachu g_k = 0,980 kN/m².

- wynikające z obciążenia śniegiem q = 0,56 kN/m².

• Dopuszczalne obciążenie płyty (q + g)_dop = 1,84 kN/m².

(g_k + q_k) = 1,540 < (q + g)_dop = 1,84 [kN/m²] - warunek został spełniony.

c). Obciążenie użytkowe.

Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obliczeniowy γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
Obciążenie użytkowe	5,0	1,3	6,5

d). Ciężar stropu międzykondygnacyjnego.

Lp.	Warstwy	Obciążenie charakterystyczne [kN/m^2]	Współczynnik obliczeniowy γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m^2]
1.	Płyty lastryko 2 cm	0,440	1,2	0,528
2.	Gładź wyrównawcza gr 2cm	0,420	1,3	0,546
3.	Papa 0,004x11kN/m^3	0,044	1,2	0,053
4.	Gładź wyrównawcza gr 3cm	0,630	1,3	0,819
5.	Płyty kanałowe 600x120x24	3,520	1,2	4,224
6.	Tynk cem.-wap. 1,5cm	0,285	1,3	0,371
	gk=	5,339 kN/m^2	g=	6,540 kN/m^2

Sprawdzenie:

• Zebrane obciążenie przypadające na płytę kanałową.

- wynikające z budowy stropu g_k = 1,819 kN/m².

- wynikające z obciążenia użytkowego q_k = 5,0 kN/m².

• Dopuszczalne obciążenie płyty (q + g)_dop = 10,0 kN/m².

(g_k + q_k) = (1,819 + 5,0) = 6,819 < (q + g)_dop = 10,0 [kN/m²] - warunek został spełniony.

e). Obciążenie rygla górnego. Przyjęto wstępnie wymiar rygla 0,3x0,6m

Lp.	Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik obliczeniowy γf	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
1.	Rygiel górny (Poz. 1.1.) 0,3x0,6x25,0	4,5	1,1	4,95
2.	Obciążenie śniegiem 0,56x6,00	3,360	1,4	4,704
3.	Ciężar własny stropodachu 2,54(2,954)x6,00	15,237	-	17,726
	gk=	23,097 kN/m	g=	27,380 kN/m

e). Obciążenie rygla dolnego. Przyjęto wstępnie wymiar rygla 0,3x0,7m

Lp.	Rodzaj obciążenia	Obciążenie charakterystyczne [kN/m]	Współczynnik obliczeniowy	Obciążenie obliczeniowe [kN/m]
1.	Rygiel międzykondygnacyjny (Poz. 1.8,9.) 0,3x0,7x25,0	5,25	1,1	5,775
2.	Ciężar własny stropu 5,339(6,54)x6,00	32,034	-	39,242
	Razem gk=	37,284 kN/m	g=	45,017 kN/m
3.	Obciążenie użytkowe 5,0x6,00	30,000	1,3	39,000
	Suma gk=	67,284 kN/m	g=	84,017 kN/m

2. WSTĘPNE PRZYJĘCIE WYMIARÓW RAMY.

2.1. Schemat pozycji obliczeniowych.

2.2. Przyjęcie wymiarów rygli.

a). Rygiel górny (Poz.1.1., 1.2., 1.3.)

Dane:

- klasa betonu B25 f_cd=13,3Mpa

- klasa stali A-III f_yd=350Mpa

- szerokość rygla b=0,30m

- ekonomiczny stopień zbrojenia ρ=1,2%=0,012

- grubość otuliny: -
gdzie Φ=20mm

-
gdzie d_g=16mm

- klasa środowiska 2b c=min25mm

- średnica strzemion Φ=10mm

- odchyłka przy wykonawstwie Δh=5mm

Wybieram największą wartość, dlatego przyjęto „c” ze względu na klasę środowiska c=25mm, więc:

a=c+0,5Φ_p+Φ_s+Δh=25+0,5⋅20+10+5=50mm

- długość rygla

Obliczenie wysokości użytecznej przekroju „d”:

- moment zginający od obciążeń obliczeniowych:

Przyjąłem d=40,0cm, a=5,0cm, więc h=d+a=40+5=45cm.

Sprawdzenie wymiarów belki ze względu na ugięcie h=0,45m, a=0,05m, b=0,30m

- moment zginający od obciążeń charakterystycznych

- obliczenie współczynnika n₁.

- obliczenie współczynnika n₂.

- porównanie wartości

Warunek
, został spełniony.

Na podstawie powyższych obliczeń przyjęto wymiary rygla 0,30x0,45m

b). Rygiel międzykondygnacyjny (Poz.1.8., 1.9.)

Dane:

- klasa betonu B25 f_cd=13,3Mpa

- klasa stali A-III f_yd=350Mpa

- szerokość rygla b=0,30m

- ekonomiczny stopień zbrojenia ρ=1,2%=0,012

- grubość otuliny: -
gdzie Φ=20mm

-
gdzie d_g=16mm

- klasa środowiska 2b c=min25mm

- średnica strzemion Φ=10mm

- odchyłka przy wykonawstwie Δh=5mm

Przyjęto „c” ze względu na klasę środowiska c=25mm, więc:

a=c+0,5Φ_p+Φ_s+Δh=25+0,5⋅20+10+5=50mm

- długość rygla l=7,2m

Obliczenie wysokości użytecznej przekroju „d”:

- moment zginający od obciążeń obliczeniowych:

Przyjąłem d=60,0cm, a=5,0cm, więc h=d+a=60+5=65cm.

Sprawdzenie wymiarów belki ze względu na ugięcie h=0,45m, a=0,05m, b=0,30m

- moment zginający od obciążeń charakterystycznych

- obliczenie współczynnika n₁.

- obliczenie współczynnika n₂.

- porównanie wartości

Warunek
, został spełniony.

Na podstawie powyższych obliczeń przyjęto wymiary rygla 0,30x0,65m

2.3. Przyjęcie wymiarów słupów.

Wymiar jednego boku słupa powinien być taki sam jak przyjęta szerokość rygli ze względu problemy przy zadeskowaniu.

Zalecane wymiary wstępne słupów przyjmujemy ze względu na smukłość wyboczeniową:

gdzie: -l₀ - długość obliczeniowa słupa

- i - minimalny promień bezwładności przekroju słupa

- h - wymiar mniejszego boku prostokątnego przekroju słupa

Warunek dla ram słupowo-ryglowych odnośnie sztywności giętnych elementów:

gdzie: Sr - sztywność giętna rygla, Ss - sztywność giętna słupa

gdzie:

gdzie:
przy czym b - mniejszy wymiar przekroju słupa

a). Słup dolny (Poz.1.10-13.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l = 4,90m

Rygle: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=490cm

- porównanie
warunek spełniony.

b). Słup górny zewnętrzny (Poz.1.4., 1.7.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l = 4,10m

Rygle: - górny: b = 30cm, h = 45cm, l = 7,27m

- dolny: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem górnym:

- rygiel
l=727cm

- słup
l=410cm

- porównanie
warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem dolnym:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=410cm

- porównanie
warunek spełniony.

b). Słup górny wewnętrzny (Poz.1.5., 1.6.)

Dane:

Słupy: b = 30cm, h = 45cm, l=l₀+l_r⋅sinα=4,10+7,27⋅sin8°=5,11m

Rygle: - górny: b = 30cm, h = 45cm, l = 7,27m

- dolny: b = 30cm, h = 65cm, l = 7,20m

Smukłość wyboczeniowa:

warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem górnym:

- rygiel
l=727cm

- słup
l=511cm

- porównanie
warunek spełniony.

Sztywność giętna dla porównania z ryglem dolnym:

- rygiel
l=720cm

- słup
l=511cm

- porównanie
warunek spełniony.

3. SCHEMATY ROZMIESZCZENIA ELEMENTÓW RAMY.

Schemat ramy żelbetowej. Zestawienie przekrojów słupów i rygli na podstawie obliczeń przekrojów wykonanych na podstawie wstępnego wymiarowania.

Belki stężające ramy żelbetowej z zaznaczeniem mimośrodów wynikających z przesunięcia środka ciężkości belki stężającej względem osi słupa.

4. OBLICZENIA SIŁ PRZEKROJOWYCH.

4.1. Obciążenie ramy w postaci siły skupionej i momentu zginającego.

4.1.1. Ściana zewnętrzna na belce stężającej.

Warstwa	Ciężar właściwy [kN/m^3]	Grubość [m]	Wysokość [m]	Wartość charakteryst. [kN/m]	Wspł. Obc.	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Tynk cem.-wap 0,7cm	19,00	0,070	4,1	5,453	1,3	7,09
Styropian 10 cm	0,45	0,100	4,1	0,185	1,2	0,22
Gazobeton konstr. gr. 24cm	9,00	0,240	4,1	8,856	1,1	9,74
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	4,1	1,169	1,3	1,52
		RAZEM		15,663 kN/m		18,57 kN/m

4.1.2. Belka stężająca górna.

Wymiary: b=25cm, h=40cm, l=l₀-b_R=600-30=570cm.

Ciężar objętościowy: ρ=25kN/m³.

P=0,5⋅b⋅h⋅l⋅ρ=0,5⋅0,25⋅0,40⋅5,70⋅25,0=7,125kN

4.1.3. Belka stężająca dolna.

Wymiary: b=25cm, h=45cm, l=l₀-b_R=600-30=570cm.

Ciężar objętościowy: ρ=25kN/m³.

P=0,5⋅b⋅h⋅l⋅ρ=0,5⋅0,25⋅0,45⋅5,70⋅25,0=8,02kN

4.1.4. Ściana wewnętrzna na belce stężającej.

Warstwa	Ciężar właściwy [kN/m^3]	Grubość [m]	Wysokość [m]	Wartość charakteryst. [kN/m]	Wspł. Obc.	Wartość obliczeniowa [kN/m]
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	5,11	1,456	1,3	1,89
Cegła dziurawka 12 cm	14,00	0,120	5,11	8,585	1,1	9,44
Tynk cem.-wap 1,5cm	19,00	0,015	5,11	1,456	1,3	1,89
		RAZEM		11,498		13,230

4.1.5. Działanie momentów wynikających z mimośrodowego przyłożenia sił.

Wartości sił.

4.1.6. Obciążenie ramy ciężarem stropodachu i stropu międzykondygnacyjnego.

4.1.7. Obciążenie ramy śniegiem.

4.1.8. Obciążenie użytkowe.

a). Użytkowana lewa strona.

b). Użytkowana prawa strona.

4.1.8. Obciążenie wiatrem.

Obciążenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru:

gdzie: - q_k - charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru.

- dla strefy I q_k = 250 Pa = 0,25 KN/m².

- C_e - współczynnik ekspozycji

- teren zabudowany (B) z budynkami do wysokości do 10 m, lecz w promieniu <30H zabudowa nie odpowiada warunkowi (B), więc budowlę uważam za usytuowaną w terenie (A).

- stosunek wysokości (H) do długości (L):

więc możemy uznać wartość C_e za stałą na całej wysokości

przy czym z=H

- C_e = 0,8 + 0,02⋅z = 0,8+0,02⋅10,52 = 1,01 przyjąłem Ce=1,0

- C - współczynnik aerodynamiczny:

- β - współczynnik działania porywów wiatru:

Δ = 0,15 - logarytmiczny dekrement tłumienia dla konstrukcji żelbetowych monolitycznych

T - okres drgań własnych

Z rysunku 1 PN-77/B-20011 wynika, że jest to budowla niepodatna na dynamiczne działanie wiatru, więc β = 1,8

Obciążenie wiatrem	charakterystyczne kN/m	wspł. γf	obliczeniowe kN/m
dla C=+0,7 0,25 kN/m^2 ⋅1,0 ⋅ 0,7 ⋅ 1,8 ⋅ 6m dla C=-0,9 0,25 kN/m^2 ⋅ 1,0 ⋅ (-0,9) ⋅ 1,8 ⋅ 6m dla C=-0,4 0,25 kN/m^2 ⋅ 1,0 ⋅ (-0,4) ⋅ 1,8 ⋅ 6m	1,89 -2,43 -1,08	1,3 1,3 1,3	2,46 -3,16 -1,40

a).

b).

5. WYZNACZENIE SIŁ PRZEKROJOWYCH ZA POMOCĄ PROGRAMU

RM-WIN.

5.1. Cząstkowe wykresy momentów od poszczególnych obciążeń.

A- obciążenie własne budowli z uwzględnieniem ciężaru własnego - stałe.

B- obciążenie śniegiem - zmienne.

C - obciążenie użytkowe z lewej strony - zmienne.

D- obciążenie użytkowe z prawej strony - zmienne.

E- obciążenie wiatrem z prawej strony - zmienne.

F- obciążenie wiatrem z lewej strony - zmienne.

5.2. Wyniki kombinatoryki.

W Y N I K I

Teoria I-go rzędu

Kombinatoryka obciążeń

Grupa: Znaczenie: d: γf:

Ciężar wł. 1,00

A -"Obciążenie własne" Stałe 1,00

B -"Obciążenie śniegiem" Zmienne 1 1,00 1,00

C -"Użytkowe lewe" Zmienne 1 1,00 1,00

D -"Użytkowe prawe" Zmienne 1 1,00 1,00

E -"Wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,00

F -"Wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,00

RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:

Grupa obc.: Relacje:

Ciężar wł. ZAWSZE

A -"Obciążenie własne" ZAWSZE

B -"Obciążenie śniegiem" EWENTUALNIE

C -"Użytkowe lewe" EWENTUALNIE

D -"Użytkowe prawe" EWENTUALNIE

E -"Wiatr z prawej" EWENTUALNIE

F -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE

KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ:

ZAWSZE : A

EWENTUALNIE: B+C+D+E/F

MOMENTY-OBWIEDNIE:

TNĄCE-OBWIEDNIE:

NORMALNE-OBWIEDNIE:

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

1 0,000 93,475* -50,329 -568,607 ABCDE

4,900 -138,962* -44,029 -552,731 ABCDE

0,000 93,475 -50,329* -568,607 ABCDE

0,400 73,344 -50,329* -567,311 ABCDE

4,900 -60,208 -22,769 -378,638* AF

0,000 78,912 -43,025 -569,295* ABCD

2 3,600 297,073* 1,328 -5,451 ACDF

0,000 -277,415* 308,255 8,192 ABCDE

0,000 -277,415 308,255* 8,192 ABCDE

0,000 -164,804 166,868 12,560* ABE

3,600 151,307 8,749 12,560* ABE

0,000 -245,041 299,847 -5,451* ACDF

3,600 297,073 1,328 -5,451* ACDF

7,200 -237,929* ACF

3 4,900 57,649* 35,298 -569,519 ACF

0,000 -115,310* 35,298 -553,643 ACF

4,900 57,649 35,298* -569,519 ACF

0,000 -115,310 35,298* -553,643 ACF

0,000 -58,849 18,192 -418,102* AF

4,900 34,048 26,112 -624,352* ABCD

4 0,000 125,547* -52,221 -115,412 ABCDE

4,100 -77,517* -48,262 -106,253 ABCD

0,000 125,547 -52,221* -115,412 ABCDE

4,100 -50,314 -31,918 -77,679* ADF

0,000 119,800 -48,115 -119,687* ABC

5 3,181 63,842* 2,707 -34,540 AB

7,270 -141,858* -100,263 -34,669 ABCD

7,270 -137,149 -100,545* -20,204 ABD

7,270 -102,438 -75,649 -16,797* AE

0,000 -79,087* 82,995 -60,377* ABCD

0,000 83,165* ABC

6 5,110 117,759* 32,283 -216,889 ABC

0,000 -47,209* 32,283 -200,332 ABC

5,110 117,759 32,283* -216,889 ABC

0,000 -47,209 32,283* -200,332 ABC

0,000 -41,984 30,314 -142,261* ACF

5,110 64,729 18,144 -223,714* ABD

7 0,000 57,649* -35,298 -569,519 ADE

4,900 -115,310* -35,298 -553,643 ADE

0,000 57,649 -35,298* -569,519 ADE

4,900 -115,310 -35,298* -553,643 ADE

4,900 -58,849 -18,192 -418,102* AE

0,000 34,048 -26,112 -624,352* ABCD

8 3,600 297,073* -1,328 -5,451 ACDE

7,200 -277,415* -308,255 8,192 ABCDF

7,200 -277,415 -308,255* 8,192 ABCDF

7,200 -164,804 -166,868 12,560* ABF

3,600 151,307 -8,749 12,560* ABF

7,200 -245,041 -299,847 -5,451* ACDE

3,600 297,073 -1,328 -5,451* ACDE

0,000 237,929* ACE

9 4,900 93,475* 50,329 -568,607 ABCDF

0,000 -138,962* 44,029 -552,731 ABCDF

4,900 93,475 50,329* -568,607 ABCDF

4,500 73,344 50,329* -567,311 ABCDF

0,000 -60,208 22,769 -378,638* AE

4,900 78,912 43,025 -569,295* ABCD

10 0,000 117,759* -32,283 -216,889 ABD

5,110 -47,209* -32,283 -200,332 ABD

0,000 117,759 -32,283* -216,889 ABD

5,110 -47,209 -32,283* -200,332 ABD

5,110 -41,984 -30,314 -142,261* ADE

0,000 64,729 -18,144 -223,714* ABC

11 4,090 63,842* -2,707 -34,540 AB

0,000 -141,858* 100,263 -34,669 ABCD

0,000 -137,149 100,545* -20,204 ABC

0,000 -102,438 75,649 -16,797* AF

7,270 -79,087* -82,995 -60,377* ABCD

12 4,100 125,547* 52,221 -115,412 ABCDF

0,000 -77,517* 48,262 -106,253 ABCD

4,100 125,547 52,221* -115,412 ABCDF

0,000 -50,314 31,918 -77,679* ACE

4,100 119,800 48,115 -119,687* ABD

13 0,000 107,594* -91,601 -28,836 ABC

3,635 -61,688* 2,350 -16,749 ABCD

0,000 107,594 -91,601* -28,836 ABC

3,635 -42,682 1,941 -9,697* AF

0,000 96,318 -89,280 -29,603* ABCD

14 3,635 107,594* 91,601 -28,836 ABD

0,000 -61,688* -2,350 -16,749 ABCD

3,635 107,594 91,601* -28,836 ABD

0,000 -42,682 -1,941 -9,697* AE

3,635 96,318 89,280 -29,603* ABCD

PRĘT NR 1

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 1: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 93,475* -50,329 -568,607 ABCDE

22,023* -11,699 -394,514 AF

22,023 -11,699* -394,514 AF

93,475 -50,329* -568,607 ABCDE

22,023 -11,699 -394,514* AF

78,912 -43,025 -569,295* ABCD

0,08 0,400 73,344* -50,329 -567,311 ABCDE

17,343* -11,699 -393,218 AF

17,343 -11,699* -393,218 AF

73,344 -50,329* -567,311 ABCDE

17,343 -11,699 -393,218* AF

61,702 -43,025 -567,999* ABCD

0,08 0,400 73,344* -50,329 -567,311 ABCDE

17,343* -11,699 -393,218 AF

17,343 -11,699* -393,218 AF

73,344 -50,329* -567,311 ABCDE

17,343 -11,699 -393,218* AF

61,702 -43,025 -567,999* ABCD

0,10 0,490 68,832* -50,203 -567,019 ABCDE

16,259* -11,920 -392,926 AF

16,259 -11,920* -392,926 AF

68,832 -50,203* -567,019 ABCDE

16,259 -11,920 -392,926* AF

57,830 -43,025 -567,707* ABCD

0,20 0,980 44,392* -49,517 -565,431 ABCDE

10,139* -13,126 -391,339 AF

10,139 -13,126* -391,339 AF

44,392 -49,517* -565,431 ABCDE

10,139 -13,126 -391,339* AF

36,748 -43,025 -566,120* ABCD

0,30 1,470 20,302* -48,831 -563,844 ABCDE

3,402* -14,331 -389,751 AF

3,402 -14,331* -389,751 AF

20,302 -48,831* -563,844 ABCDE

3,402 -14,331 -389,751* AF

15,666 -43,025 -564,532* ABCD

0,40 1,960 1,933* -29,958 -419,190 ABDE

-9,309* -33,723 -531,229 ACF

-3,924 -15,536* -388,163 AF

-3,452 -48,145* -562,256 ABCDE

-3,924 -15,536 -388,163* AF

-5,417 -43,025 -562,945* ABCD

0,50 2,450 -11,229* ABDF

-27,477* ACE

-11,828 -16,742* -386,576 AF

-26,878 -47,459* -560,669 ABCDE

-11,828 -16,742 -386,576* AF

-26,499 -43,025 -561,357* ABCD

0,60 2,940 -20,221* ABF

-50,063* ACDE

-20,310 -17,947* -384,988 AF

-49,974 -46,773* -559,081 ABCDE

-20,310 -17,947 -384,988* AF

-47,581 -43,025 -559,769* ABCD

0,70 3,430 -29,413* -19,153 -383,401 AF

-72,717* -46,087 -557,493 ABCDE

-29,413 -19,153* -383,401 AF

-72,717 -46,087* -557,493 ABCDE

-29,413 -19,153 -383,401* AF

-68,663 -43,025 -558,182* ABCD

0,80 3,920 -39,101* -20,358 -381,813 AF

-95,127* -45,401 -555,906 ABCDE

-39,101 -20,358* -381,813 AF

-95,127 -45,401* -555,906 ABCDE

-39,101 -20,358 -381,813* AF

-89,745 -43,025 -556,594* ABCD

0,90 4,410 -49,366* -21,563 -380,225 AF

-117,209* -44,715 -554,318 ABCDE

-49,366 -21,563* -380,225 AF

-117,209 -44,715* -554,318 ABCDE

-49,366 -21,563 -380,225* AF

-110,827 -43,025 -555,007* ABCD

1,00 4,900 -60,208* -22,769 -378,638 AF

-138,962* -44,029 -552,731 ABCDE

-60,208 -22,769* -378,638 AF

-138,962 -44,029* -552,731 ABCDE

-60,208 -22,769 -378,638* AF

-131,910 -43,025 -553,419* ABCD

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 93,475* -50,329 -568,607 ABCDE

1,00 4,900 -138,962* -44,029 -552,731 ABCDE

0,00 0,000 93,475 -50,329* -568,607 ABCDE

0,08 0,400 73,344 -50,329* -567,311 ABCDE

1,00 4,900 -60,208 -22,769 -378,638* AF

0,00 0,000 78,912 -43,025 -569,295* ABCD

------------------------------------------------------------------* = Max/Min

PRĘT NR 2

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 2: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -132,431* 158,460 -1,083 AF

-277,415* 308,255 8,192 ABCDE

-277,415 308,255* 8,192 ABCDE

-132,431 158,460* -1,083 AF

-164,804 166,868 12,560* ABE

-245,041 299,847 -5,451* ACDF

0,10 0,720 -30,648* ACF

-79,123* ABDE

-78,979 248,551* 8,192 ABCDE

-30,792 126,836* -1,083 AF

-57,111 135,244 12,560* ABE

-52,660 240,143 -5,451* ACDF

0,20 1,440 100,488* 179,829 -4,984 ACF

28,170* 104,231 12,093 ABDE

79,156 188,847* 8,192 ABCDE

49,502 95,213* -1,083 AF

29,236 103,621 12,560* ABE

99,421 180,439 -5,451* ACDF

0,30 2,160 208,471* 120,125 -4,984 ACF

91,831* 72,607 12,093 ABDE

193,632 129,144* 8,192 ABCDE

106,670 63,589* -1,083 AF

92,459 71,997 12,560* ABE

207,844 120,735 -5,451* ACDF

0,40 2,880 272,797* 60,422 -4,984 ACF

132,368* 40,983 12,093 ABDE

264,451 69,440* 8,192 ABCDE

140,714 31,965* -1,083 AF

132,556 40,373 12,560* ABE

272,609 61,032 -5,451* ACDF

0,50 3,600 297,073* ACDF

151,177* AB

9,736* ABCDE

0,341* AF

151,307 8,749 12,560* ABE

297,073 1,328 -5,451* ACDF

0,60 4,320 279,183* -50,717 5,514 ACDE

140,493* -30,534 1,595 ABF

145,845 -22,265* 12,093 ABDE

273,830 -58,986* -4,984 ACF

145,155 -22,875 12,560* ABE

274,521 -58,376 -5,451* ACDF

0,70 5,040 221,864* ACDE

107,460* ABF

118,786 -53,889* 12,093 ABDE

210,539 -118,690* -4,984 ACF

117,656 -54,499 12,560* ABE

211,668 -118,080 -5,451* ACDF

0,80 5,760 121,215* -169,376 8,192 ABCDE

50,975* -94,530 -1,083 AF

68,601 -85,512* 12,093 ABDE

103,588 -178,394* -4,984 ACF

67,032 -86,122 12,560* ABE

105,157 -177,784 -5,451* ACDF

0,90 6,480 -3,344* ABCDE

-48,384* AF

-4,708 -117,136* 12,093 ABDE

-47,020 -238,098* -4,984 ACF

-6,716 -117,746 12,560* ABE

-45,012 -237,488 -5,451* ACDF

1,00 7,200 -99,363* ABDE

-237,929* ACF

-99,363 -148,760* 12,093 ABDE

-237,929 -297,801* -4,984 ACF

-101,811 -149,370 12,560* ABE

-235,482 -297,191 -5,451* ACDF

------------------------------------------------------------------

0,50 3,600 297,073* 1,328 -5,451 ACDF

0,00 0,000 -277,415* 308,255 8,192 ABCDE

0,00 0,000 -277,415 308,255* 8,192 ABCDE

0,00 0,000 -164,804 166,868 12,560* ABE

0,50 3,600 151,307 8,749 12,560* ABE

0,00 0,000 -245,041 299,847 -5,451* ACDF

0,50 3,600 297,073 1,328 -5,451* ACDF

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 3

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 3: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -27,906* 4,678 -457,929 ABDE

-115,310* 35,298 -553,643 ACF

-115,310 35,298* -553,643 ACF

-27,906 4,678* -457,929 ABDE

-58,849 18,192 -418,102* AF

-93,900 26,112 -608,476* ABCD

0,10 0,490 -25,614* 4,678 -459,516 ABDE

-98,015* 35,298 -555,231 ACF

-98,015 35,298* -555,231 ACF

-25,614 4,678* -459,516 ABDE

-49,935 18,192 -419,690* AF

-81,105 26,112 -610,064* ABCD

0,20 0,980 -23,321* 4,678 -461,104 ABDE

-80,719* 35,298 -556,818 ACF

-80,719 35,298* -556,818 ACF

-23,321 4,678* -461,104 ABDE

-41,021 18,192 -421,277* AF

-68,310 26,112 -611,652* ABCD

0,30 1,470 -21,029* 4,678 -462,691 ABDE

-63,423* 35,298 -558,406 ACF

-63,423 35,298* -558,406 ACF

-21,029 4,678* -462,691 ABDE

-32,107 18,192 -422,865* AF

-55,515 26,112 -613,239* ABCD

0,40 1,960 -18,699* ABDE

-46,164* ACF

-46,127 35,298* -559,994 ACF

-18,737 4,678* -464,279 ABDE

-23,192 18,192 -424,453* AF

-42,721 26,112 -614,827* ABCD

0,50 2,450 -14,151* ABF

-31,124* ACDE

-28,831 35,298* -561,581 ACF

-16,444 4,678* -465,867 ABDE

-14,278 18,192 -426,040* AF

-29,926 26,112 -616,414* ABCD

0,60 2,940 -5,364* 18,192 -427,628 AF

-20,323* 21,784 -602,995 ABCDE

-11,535 35,298* -563,169 ACF

-14,152 4,678* -467,454 ABDE

-5,364 18,192 -427,628* AF

-17,131 26,112 -618,002* ABCD

0,70 3,430 5,761* 35,298 -564,756 ACF

-11,859* 4,678 -469,042 ABDE

5,761 35,298* -564,756 ACF

-11,859 4,678* -469,042 ABDE

3,550 18,192 -429,215* AF

-4,337 26,112 -619,590* ABCD

0,80 3,920 23,057* 35,298 -566,344 ACF

-9,567* 4,678 -470,629 ABDE

23,057 35,298* -566,344 ACF

-9,567 4,678* -470,629 ABDE

12,464 18,192 -430,803* AF

8,458 26,112 -621,177* ABCD

0,90 4,410 40,353* 35,298 -567,932 ACF

-7,274* 4,678 -472,217 ABDE

40,353 35,298* -567,932 ACF

-7,274 4,678* -472,217 ABDE

21,378 18,192 -432,391* AF

21,253 26,112 -622,765* ABCD

1,00 4,900 57,649* 35,298 -569,519 ACF

-4,982* 4,678 -473,805 ABDE

57,649 35,298* -569,519 ACF

-4,982 4,678* -473,805 ABDE

30,292 18,192 -433,978* AF

34,048 26,112 -624,352* ABCD

------------------------------------------------------------------

1,00 4,900 57,649* 35,298 -569,519 ACF

0,00 0,000 -115,310* 35,298 -553,643 ACF

1,00 4,900 57,649 35,298* -569,519 ACF

0,00 0,000 -115,310 35,298* -553,643 ACF

0,00 0,000 -58,849 18,192 -418,102* AF

1,00 4,900 34,048 26,112 -624,352* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 4

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 4: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 125,547* -52,221 -115,412 ABCDE

59,317* -21,685 -91,113 AF

59,317 -21,685* -91,113 AF

125,547 -52,221* -115,412 ABCDE

59,873 -21,832 -90,963* ADF

119,800 -48,115 -119,687* ABC

0,10 0,410 104,265* -51,647 -114,083 ABCDE

50,200* -22,694 -89,785 AF

50,200 -22,694* -89,785 AF

104,265 -51,647* -114,083 ABCDE

50,695 -22,840 -89,635* ADF

100,073 -48,115 -118,359* ABC

0,20 0,820 83,624* -47,583 -96,962 ACDE

40,005* ABF

40,695 -23,702* -88,457 AF

83,204 -51,073* -112,755 ABCDE

41,131 -23,849 -88,306* ADF

80,345 -48,115 -117,030* ABC

0,30 1,230 65,489* ACDF

26,380* -33,829 -113,413 AB

30,770 -24,711* -87,128 AF

62,381 -50,499* -111,426 ABCDE

31,146 -24,857 -86,978* ADF

60,618 -48,115 -115,702* ABC

0,40 1,640 49,122* -40,152 -87,939 ACDF

12,510* -33,829 -112,084 AB

20,425 -25,720* -85,800 AF

41,798 -49,925* -110,098 ABCDE

20,741 -25,866 -85,650* ADF

40,891 -48,115 -114,374* ABC

0,50 2,050 32,472* -41,161 -86,610 ACDF

-1,360* AB

9,693 -26,728* -84,471 AF

21,435 -49,351* -108,770 ABCDE

9,948 -26,875 -84,321* ADF

21,164 -48,115 -113,045* ABC

0,60 2,460 15,370* -42,169 -85,282 ACDF

-15,532* -34,345 -105,302 ABE

-1,492 -27,737* -83,143 AF

1,330 -48,777* -107,441 ABCDE

-1,296 -27,883 -82,993* ADF

1,436 -48,115 -111,717* ABC

0,70 2,870 -2,120* -43,178 -83,954 ACDF

-29,499* -33,771 -103,974 ABE

-13,064 -28,745* -81,815 AF

-48,272* ABCDE

-12,929 -28,892 -81,664* ADF

-18,291 -48,115 -110,388* ABC

0,80 3,280 -20,029* -44,187 -82,625 ACDF

-43,228* -33,197 -102,645 ABE

-29,558* AE

-37,942 -48,262* -108,910 ABCD

-24,981 -29,900 -80,336* ADF

-38,018 -48,115 -109,060* ABC

0,90 3,690 -37,116* ACDF

-58,086* ABE

-46,280 -29,132* -85,525 AE

-48,796 -48,685* -97,089 ABCDF

-37,454 -30,909 -79,008* ADF

-57,745 -48,115 -107,732* ABC

1,00 4,100 -50,269* AF

-77,517* ABCD

-58,118 -28,558* -84,196 AE

-68,944 -49,694* -95,761 ABCDF

-50,314 -31,918 -77,679* ADF

-77,472 -48,115 -106,403* ABC

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 125,547* -52,221 -115,412 ABCDE

1,00 4,100 -77,517* -48,262 -106,253 ABCD

0,00 0,000 125,547 -52,221* -115,412 ABCDE

1,00 4,100 -50,314 -31,918 -77,679* ADF

0,00 0,000 119,800 -48,115 -119,687* ABC

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 5

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 5: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -51,839* 57,138 -40,098 AF

-79,087* ABCD

-79,042 83,165* -60,252 ABC

-51,884 56,969* -40,222 ADF

-59,688 63,890 -37,800* AE

-79,087 82,995 -60,377* ABCD

0,10 0,727 -15,336* 44,464 -37,997 AF

-27,693* 61,849 -55,470 ABCDE

-25,864 64,839* -57,682 ABC

-15,504 44,295* -38,121 ADF

-18,785 49,936 -35,700* AE

-26,032 64,670 -57,806* ABCD

0,20 1,454 21,175* 46,230 -40,645 AB

5,661* ACDE

14,823 46,513* -55,111 ABC

12,237 31,620* -36,021 ADF

12,607 35,982 -33,600* AE

14,533 46,344 -55,235* ABCD

0,30 2,181 48,125* 27,905 -38,075 AB

24,473* 19,229 -48,386 ACDF

41,978 28,187* -52,540 ABC

30,619 18,946* -33,920 ADF

33,695 22,028 -31,499* AE

41,565 28,018 -52,664* ABCD

0,40 2,908 61,543* 9,579 -35,504 AB

33,701* 6,554 -46,286 ACDF

10,107* ABC

39,643 6,272* -31,820 ADF

44,479 8,074 -29,399* AE

55,065 9,692 -50,094* ABCD

0,50 3,635 62,470* -8,747 -32,933 AB

34,291* -6,120 -44,185 ACDF

-5,597* ACE

61,811 -8,916* -33,057 ABD

45,752 -5,880 -27,299* AE

56,075 -8,634 -47,523* ABCD

0,60 4,362 48,824* -27,073 -30,363 AB

24,802* -18,794 -42,085 ACDF

25,585 -18,625* -41,961 ACF

48,042 -27,242* -30,487 ABD

35,929 -19,834 -25,199* AE

42,511 -26,960 -44,952* ABCD

0,70 5,089 22,809* AB

6,675* -31,469 -39,985 ACDF

7,580 -31,299* -39,860 ACF

21,782 -45,568* -27,916 ABD

16,594 -33,788 -23,098* AE

16,456 -45,285 -42,382* ABCD

0,80 5,816 -12,607* AE

-24,005* ABCD

-19,783 -43,974* -37,760 ACF

-18,010 -63,894* -25,345 ABD

-13,044 -47,742 -20,998* AE

-23,130 -63,611 -39,811* ABCD

0,90 6,543 -51,591* -56,930 -21,194 AF

-76,249* -81,937 -37,240 ABCD

-56,506 -56,648* -35,660 ACF

-71,334 -82,219* -22,775 ABD

-52,985 -61,696 -18,898* AE

-76,249 -81,937 -37,240* ABCD

1,00 7,270 -97,158* -69,605 -19,094 AF

-141,858* -100,263 -34,669 ABCD

-101,867 -69,322* -33,559 ACF

-137,149 -100,545* -20,204 ABD

-102,438 -75,649 -16,797* AE

-141,858 -100,263 -34,669* ABCD

------------------------------------------------------------------

0,44 3,181 63,842* 2,707 -34,540 AB

1,00 7,270 -141,858* -100,263 -34,669 ABCD

1,00 7,270 -137,149 -100,545* -20,204 ABD

1,00 7,270 -102,438 -75,649 -16,797* AE

0,00 0,000 -79,087 82,995 -60,377* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 6

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 6: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -20,552* 15,629 -160,577 ADE

-47,209* 32,283 -200,332 ABC

-47,209 32,283* -200,332 ABC

-20,552 15,629* -160,577 ADE

-41,984 30,314 -142,261* ACF

-27,985 18,144 -207,158* ABD

0,10 0,511 -12,566* 15,629 -162,233 ADE

-30,713* 32,283 -201,988 ABC

-30,713 32,283* -201,988 ABC

-12,566 15,629* -162,233 ADE

-26,494 30,314 -143,917* ACF

-18,714 18,144 -208,814* ABD

0,20 1,022 -4,403* ADE

-14,393* ABC

-14,216 32,283* -203,644 ABC

-4,580 15,629* -163,889 ADE

-11,003 30,314 -145,573* ACF

-9,442 18,144 -210,469* ABD

0,30 1,533 7,665* 28,834 -161,062 ACDE

-1,977* 19,078 -209,782 AB

2,281 32,283* -205,299 ABC

3,407 15,629* -165,544 ADE

4,487 30,314 -147,228* ACF

-0,171 18,144 -212,125* ABD

0,40 2,044 22,399* 28,834 -162,718 ACDE

7,765* AB

18,778 32,283* -206,955 ABC

11,393 15,629* -167,200 ADE

19,977 30,314 -148,884* ACF

9,100 18,144 -213,780* ABD

0,50 2,555 37,133* 28,834 -164,373 ACDE

17,240* 18,251 -190,033 ABF

35,275 32,283* -208,611 ABC

19,380 15,629* -168,856 ADE

35,467 30,314 -150,540* ACF

18,372 18,144 -215,436* ABD

0,60 3,066 52,226* ABCD

26,413* AF

51,771 32,283* -210,266 ABC

27,366 15,629* -170,511 ADE

50,957 30,314 -152,195* ACF

27,643 18,144 -217,092* ABD

0,70 3,577 68,268* 32,283 -211,922 ABC

35,094* 16,174 -160,676 ADF

68,268 32,283* -211,922 ABC

35,352 15,629* -172,167 ADE

66,448 30,314 -153,851* ACF

36,915 18,144 -218,747* ABD

0,80 4,088 84,765* 32,283 -213,577 ABC

43,315* ADE

84,765 32,283* -213,577 ABC

43,339 15,629* -173,823 ADE

81,938 30,314 -155,506* ACF

46,186 18,144 -220,403* ABD

0,90 4,599 101,262* 32,283 -215,233 ABC

51,325* 15,629 -175,478 ADE

101,262 32,283* -215,233 ABC

51,325 15,629* -175,478 ADE

97,428 30,314 -157,162* ACF

55,457 18,144 -222,059* ABD

1,00 5,110 117,759* 32,283 -216,889 ABC

59,311* 15,629 -177,134 ADE

117,759 32,283* -216,889 ABC

59,311 15,629* -177,134 ADE

112,918 30,314 -158,818* ACF

64,729 18,144 -223,714* ABD

------------------------------------------------------------------

1,00 5,110 117,759* 32,283 -216,889 ABC

0,00 0,000 -47,209* 32,283 -200,332 ABC

1,00 5,110 117,759 32,283* -216,889 ABC

0,00 0,000 -47,209 32,283* -200,332 ABC

0,00 0,000 -41,984 30,314 -142,261* ACF

1,00 5,110 64,729 18,144 -223,714* ABD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

0,00 0,000 0,161* 3,179 ABC

1,00 5,110 -0,669* -13,237 ABC

1,00 5,110 0,507* 10,042 AC

0,00 0,000 -0,310* -6,147 ABC

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 13

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 13: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 107,594* -91,601 -28,836 ABC

58,313* -60,248 -21,125 ADE

58,313 -60,248* -21,125 ADE

107,594 -91,601* -28,836 ABC

77,076 -67,828 -20,198* AF

96,318 -89,280 -29,603* ABCD

0,10 0,364 76,116* -82,439 -27,551 ABC

37,672* -53,911 -20,075 ADE

37,672 -53,911* -20,075 ADE

76,116 -82,439* -27,551 ABC

53,806 -60,851 -19,148* AF

65,684 -80,117 -28,317* ABCD

0,20 0,727 47,761* -73,276 -26,266 ABC

19,190* -47,573 -19,024 ADE

19,190 -47,573* -19,024 ADE

47,761 -73,276* -26,266 ABC

32,914 -53,874 -18,098* AF

38,174 -70,954 -27,032* ABCD

0,30 1,091 22,789* -64,113 -24,980 ABC

3,047* -41,236 -17,974 ADE

3,047 -41,236* -17,974 ADE

22,789 -64,113* -24,980 ABC

14,597 -46,897 -17,048* AF

14,046 -61,791 -25,747* ABCD

0,40 1,454 1,686* ABCF

-10,794* ADE

-10,755 -34,899* -16,924 ADE

1,200 -54,950* -23,695 ABC

-1,143 -39,921 -15,998* AF

-6,699 -52,628 -24,461* ABCD

0,50 1,818 -13,667* -34,965 -16,323 ACF

-25,161* -41,443 -21,800 ABD

-22,398 -28,562* -15,874 ADE

-17,266 -45,787* -22,410 ABC

-14,506 -32,944 -14,947* AF

-24,322 -43,465 -23,176* ABCD

0,60 2,181 -24,943* AF

-38,453* ABCD

-31,521 -22,225* -14,824 ADE

-32,089 -36,624* -21,124 ABC

-25,095 -25,967 -13,897* AF

-38,301 -34,302 -21,891* ABCD

0,70 2,545 -33,117* -18,210 -13,007 AE

-49,157* -25,139 -20,605 ABCD

-38,485 -15,888* -13,773 ADE

-43,789 -27,461* -19,839 ABC

-33,306 -18,990 -12,847* AF

-49,157 -25,139 -20,605* ABCD

0,80 2,908 -38,585* -11,873 -11,957 AE

-56,630* -15,976 -19,320 ABCD

-43,108 -9,551* -12,723 ADE

-52,107 -18,298* -18,554 ABC

-38,941 -12,013 -11,797* AF

-56,630 -15,976 -19,320* ABCD

0,90 3,272 -41,713* -5,535 -10,907 AE

-60,720* -6,813 -18,034 ABCD

-45,680 -2,714* -11,513 ADF

-9,217* ABC

-42,000 -5,036 -10,747* AF

-60,720 -6,813 -18,034* ABCD

1,00 3,635 -42,682* 0,802 -9,857 AE

-61,688* 2,350 -16,749 ABCD

-54,591 4,589* -12,788 ABDF

-1,220* ACE

-42,682 1,941 -9,697* AF

-61,688 2,350 -16,749* ABCD

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 107,594* -91,601 -28,836 ABC

1,00 3,635 -61,688* 2,350 -16,749 ABCD

0,00 0,000 107,594 -91,601* -28,836 ABC

1,00 3,635 -42,682 1,941 -9,697* AF

0,00 0,000 96,318 -89,280 -29,603* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 14

Momenty Tnące

Normalne

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 14: T.I rzędu

Obciążenia char.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -42,682* -0,802 -9,857 AF

-61,688* -2,350 -16,749 ABCD

1,220* ADF

-4,589* ABCE

-42,682 -1,941 -9,697* AE

-61,688 -2,350 -16,749* ABCD

0,10 0,364 -41,713* 5,535 -10,907 AF

-60,720* 6,813 -18,034 ABCD

9,217* ABD

-45,680 2,714* -11,513 ACE

-42,000 5,036 -10,747* AE

-60,720 6,813 -18,034* ABCD

0,20 0,727 -38,585* 11,873 -11,957 AF

-56,630* 15,976 -19,320 ABCD

-52,107 18,298* -18,554 ABD

-43,108 9,551* -12,723 ACF

-38,941 12,013 -11,797* AE

-56,630 15,976 -19,320* ABCD

0,30 1,091 -33,117* 18,210 -13,007 AF

-49,157* 25,139 -20,605 ABCD

-43,789 27,461* -19,839 ABD

-38,485 15,888* -13,773 ACF

-33,306 18,990 -12,847* AE

-49,157 25,139 -20,605* ABCD

0,40 1,454 -24,943* AE

-38,453* ABCD

-32,089 36,624* -21,124 ABD

-31,521 22,225* -14,824 ACF

-25,095 25,967 -13,897* AE

-38,301 34,302 -21,891* ABCD

0,50 1,818 -13,667* 34,965 -16,323 ADE

-25,161* ABC

-17,266 45,787* -22,410 ABD

-22,398 28,562* -15,874 ACF

-14,506 32,944 -14,947* AE

-24,322 43,465 -23,176* ABCD

0,60 2,181 1,686* ABDE

-10,794* ACF

1,200 54,950* -23,695 ABD

-10,755 34,899* -16,924 ACF

-1,143 39,921 -15,998* AE

-6,699 52,628 -24,461* ABCD

0,70 2,545 22,789* 64,113 -24,980 ABD

3,047* 41,236 -17,974 ACF

22,789 64,113* -24,980 ABD

3,047 41,236* -17,974 ACF

14,597 46,897 -17,048* AE

14,046 61,791 -25,747* ABCD

0,80 2,908 47,761* 73,276 -26,266 ABD

19,190* 47,573 -19,024 ACF

47,761 73,276* -26,266 ABD

19,190 47,573* -19,024 ACF

32,914 53,874 -18,098* AE

38,174 70,954 -27,032* ABCD

0,90 3,272 76,116* 82,439 -27,551 ABD

37,672* 53,911 -20,075 ACF

76,116 82,439* -27,551 ABD

37,672 53,911* -20,075 ACF

53,806 60,851 -19,148* AE

65,684 80,117 -28,317* ABCD

1,00 3,635 107,594* 91,601 -28,836 ABD

58,313* 60,248 -21,125 ACF

107,594 91,601* -28,836 ABD

58,313 60,248* -21,125 ACF

77,076 67,828 -20,198* AE

96,318 89,280 -29,603* ABCD

------------------------------------------------------------------

1,00 3,635 107,594* 91,601 -28,836 ABD

0,00 0,000 -61,688* -2,350 -16,749 ABCD

1,00 3,635 107,594 91,601* -28,836 ABD

0,00 0,000 -42,682 -1,941 -9,697* AE

1,00 3,635 96,318 89,280 -29,603* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

6. WYMIAROWANIE

6.1. Wymiarowanie rygli.

6.1.1. Rygiel międzykondygnacyjny poz. 1.8.

Dane: - beton klasy B-25 - f_cd=13,3 MPa - stal A-III - f_yk=410 MPa

- E_cm=29⋅10^-3 MPa (zbrojenie główne) - f_yd=350 MPa

- f_ck=20 MPa - f_tk=500 MPa

- f_ctk=1,5 MPa - stal A-0 - f_yd=190MPa - f_ctm=2,2 MPa (strzemiona) - f_yk=220MPa

- wymiary rygla - szerokość b=0,30 m

- wysokość h=0,65 m

- długość w świetle l_n=6,75 m

Wyznaczenie rozpiętości efektywnej l_eff.

Przyjąłem najbardziej niekorzystne warunki na podporze, że: a_L=a_P=0,225m, a więc rozpiętość efektywna l_eff=l_n+a_L+a_P=6,75+0,225+0,225=7,20m.

Grubość otuliny: - wstępnie założone zbrojenie φ=20mm

- zastosowane kruszywo d_g=16mm

- klasa środowiska 2b, więc c_min=25mm

- średnica strzemion φ=8mm

Odległość środka ciężkości zbrojenia głównego od włókna rozciąganego.

Zakładam błąd wykonawczy Δh=5mm, więc

Przyjąłem grubość otuliny c=40mm, więc a=c+0,5⋅φ_s=40+0,5⋅20=50mm

Wysokość użyteczna przekroju.

d=h-a=0,65-0,05=0,6m

Siły przekrojowe w ryglu.

Wpływ siły normalnej.

Pomija się działanie siły podłużnej, gdy σ_C<0,08⋅fck=0,08⋅20=1,6MPa,

Pomijam zatem wpływ siły podłużnej.

Minimalna powierzchnia zbrojenia.

6.1.1.1. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment przęsłowy.

ξ_eff=0,2835<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=16,48cm²>A_S1,min=2,70cm².

Przyjęto zbrojenie dołem 6 prętów φ20mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=18,85cm².

6.1.1.2. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment podporowy lewy.

a). w osi podpory (uwzględnienie skosu ukrytego).

ξ_eff=0,1994<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=13,04cm²>A_S1,min=2,70cm².

b). na krawędzi podpory

ξ_eff=0,19234<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=10,94cm²<A_S1,min=2,70cm².

Przyjęto zbrojenie górą nad podporą lewą 5 prętów φ20mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=15,71cm².

6.1.1.3. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment podporowy prawy.

a). w osi podpory (uwzględnienie skosu ukrytego).

ξ_eff=0,1681<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=10,58cm²>A_S1,min=2,70cm².

b). na krawędzi podpory

ξ_eff=0,1555<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=9,04cm²<A_S1,min=2,70cm².

Przyjęto zbrojenie górą nad podporą prawą 4 pręty φ20mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=12,57cm².

6.1.1.4. Określenie przekroju zbrojenia poprzecznego przy podporze lewej.

- siła w osi podpory, V_Sd=V_L=308,255kN

- siła na krawędzi podpory

- do podpory należy doprowadzić, co najmniej 2 pręty φ20mm A_S=6,28cm².

- nie założono odgięcia prętów ze względów technologicznych.

- całą wartość siły poprzecznej przenoszą strzemiona.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd1.

ρ_L=0

Wystąpi odcinek II rodzaju, więc potrzebne jest zbrojenie na ścinanie.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku I-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,0.

V_Rd2=646,38kN<V_sd=308,255kN<V_Rd1=78,624kN

Rozstaw strzemion

Stosuję strzemiona dwucięte.

, gdzie A_sw1=2⋅π⋅r²=2⋅3,14⋅0,01²=1,0054⋅10^-4m²=1,0054cm².

ρ_w=0,0014

Długość odcinka II rodzaju.

m

l_t - z RM-WIN 2,769m - w osi podpory. Od krawędzi podpory l_t=2,796-0,225=2,571m

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku II-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,5.

Określenie rozstawu strzemion na odcinku II-go rodzaju.

Stosuję strzemiona czterocięte.

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku II-go rzędu s₁=10cm.

Faktyczna wartość siły poprzecznej, jaką zdolne są przenieść strzemiona.

Strzemiona przenoszą całą wartość siły poprzecznej.

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego na ścinanie.

W odległości

Nośność zbrojenia głównego na ścinanie została spełniona.

Uznaję warunek nośności na ścinanie dla podpory lewej za spełniony.

6.1.1.5. Określenie przekroju zbrojenia poprzecznego przy podporze prawej.

- siła w osi podpory, V_sd=V_P=297,801kN

- siła na krawędzi podpory

- do podpory należy doprowadzić, co najmniej 2 pręty φ20mm A_S=6,28cm².

- nie założono odgięcia prętów ze względów technologicznych.

- całą wartość siły poprzecznej przenoszą strzemiona.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd1.

ρ_L=0

Wystąpi odcinek II rodzaju, więc potrzebne jest zbrojenie na ścinanie.

Długość odcinka II rodzaju.

m

l_t - z RM-WIN 2,644m - od osi podpory. Od krawędzi podpory lt=2,644-0,225=2,419m

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku II-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,5.

Określenie maksymalnego rozstawu strzemion.

Określenie rozstawu strzemion na odcinku II-go rodzaju.

Stosuję strzemiona czterocięte.

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku II-go rzędu s₁=10cm.

Faktyczna wartość siły poprzecznej, jaką zdolne są przenieść strzemiona.

Strzemiona przenoszą całą wartość siły poprzecznej.

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego na ścinanie.

W odległości

Nośność zbrojenia głównego na ścinanie została spełniona.

Uznaję warunek nośności na ścinanie dla podpory prawej za spełniony.

6.1.2. Rygiel górny zewnętrzny poz. 1.1.

Dane: - beton klasy B-25 - f_cd=13,3 MPa - stal A-III - f_yk=410 MPa

- E_cm=29⋅10^-3 MPa (zbrojenie główne) - f_yd=350 MPa

- f_ck=20 MPa - f_tk=500 MPa

- f_ctk=1,5 MPa - stal A-0 - f_yd=190MPa - f_ctm=2,2 MPa (strzemiona) - f_yk=220MPa

- wymiary rygla - szerokość b=0,30 m

- wysokość h=0,45 m

- długość w świetle l_n=6,82 m

Wyznaczenie rozpiętości efektywnej l_eff.

Przyjąłem najbardziej niekorzystne warunki na podporze, że: a_L=a_P=0,225m, a więc rozpiętość efektywna l_eff=l_n+a_L+a_P=6,82+0,225+0,225=7,27m.

Grubość otuliny: - wstępnie założone zbrojenie φ=20mm

- zastosowane kruszywo d_g=16mm

- klasa środowiska 2b, więc c_min=25mm

- średnica strzemion φ=8mm

Odległość środka ciężkości zbrojenia głównego od włókna rozciąganego.

Zakładam błąd wykonawczy Δh=5mm, więc

Przyjąłem grubość otuliny c=40mm, więc a=c+0,5⋅φ_s=40+0,5⋅20=50mm

Wysokość użyteczna przekroju.

d=h-a=0,45-0,05=0,40m

Siły przekrojowe w ryglu.

Wpływ siły normalnej.

Pomija się działanie siły podłużnej, gdy σ_C<0,08⋅fck=0,08⋅20=1,6MPa,

Pomijam zatem wpływ siły podłużnej.

Minimalna powierzchnia zbrojenia.

6.1.2.1. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment przęsłowy.

ξ_eff=0,12553<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=4,86 cm²>A_S1,min=1,80cm².

Przyjęto zbrojenie dołem 4 pręty φ14mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=6,158cm².

6.1.2.2. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment podporowy lewy.

a). w osi podpory (uwzględnienie skosu ukrytego).

ξ_eff=0,10933<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=5,03cm²>A_S1,min=1,80cm².

b). na krawędzi podpory

ξ_eff=0,1216<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=4,713cm²<A_S1,min=1,80cm².

Przyjęto zbrojenie górą nad podporą lewą 5 prętów φ14mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=7,697cm².

6.1.2.3. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment podporowy prawy.

a). w osi podpory (uwzględnienie skosu ukrytego).

ξ_eff=0,20676<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=9,52cm²>A_S1,min=1,80cm².

b). na krawędzi podpory

ξ_eff=0,2541<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=9,85cm²<A_S1,min=1,80cm².

Przyjęto zbrojenie górą nad podporą prawą 8 prętów φ14mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=12,315cm².

6.1.2.4. Określenie przekroju zbrojenia poprzecznego przy podporze lewej.

- siła w osi podpory, V_sd=V_L=83,165kN

- siła na krawędzi podpory

- do podpory należy doprowadzić, co najmniej 2 pręty φ14mm A_S=3,079cm².

- nie założono odgięcia prętów ze względów technologicznych.

- całą wartość siły poprzecznej przenoszą strzemiona.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd1.

ρ_L=0

Wystąpi odcinek II rodzaju, więc potrzebne jest zbrojenie na ścinanie.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku I-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,0.

Rozstaw strzemion

Stosuję strzemiona dwucięte.

, gdzie A_sw1=2⋅π⋅r²=4⋅3,14⋅0,004²=1,0054⋅10^-4m².

ρ_w=0,0014

Długość odcinka II rodzaju.

m

l_t - z RM-WIN 0,588m - w osi podpory. Od krawędzi podpory l_t=0,588-0,225=0,363m

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku II-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,5.

Określenie rozstawu strzemion na odcinku II-go rodzaju.

Stosuję strzemiona dwucięte.

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku II-go rzędu s₁=13cm.

Faktyczna wartość siły poprzecznej, jaką zdolne są przenieść strzemiona.

Strzemiona przenoszą całą wartość siły poprzecznej.

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego na ścinanie.

W odległości

Nośność zbrojenia głównego na ścinanie została spełniona.

Uznaję warunek nośności na ścinanie dla podpory lewej za spełniony.

6.1.2.5. Określenie przekroju zbrojenia poprzecznego przy podporze prawej.

- siła w osi podpory, V_sd=V_L=100,545kN

- siła na krawędzi podpory

- do podpory należy doprowadzić, co najmniej 3 pręty φ14mm A_S=4,618cm².

- nie założono odgięcia prętów ze względów technologicznych.

- całą wartość siły poprzecznej przenoszą strzemiona.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd1.

ρ_L=0

Wystąpi odcinek II rodzaju, więc potrzebne jest zbrojenie na ścinanie.

Długość odcinka II rodzaju.

m

l_t - z RM-WIN 1,480m - w osi podpory. Od krawędzi podpory l_t=1,480-0,225=1,255m

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku II-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,5.

Określenie maksymalnego rozstawu.

Określenie rozstawu strzemion na odcinku II-go rodzaju.

Stosuję strzemiona dwucięte.

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku II-go rzędu s₁=10cm.

Faktyczna wartość siły poprzecznej, jaką zdolne są przenieść strzemiona.

Strzemiona przenoszą całą wartość siły poprzecznej.

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego na ścinanie.

W odległości

Nośność zbrojenia głównego na ścinanie została spełniona.

Uznaję warunek nośności na ścinanie dla podpory lewej za spełniony.

6.1.3. Rygiel górny środkowy poz. 1.2.

Dane: - beton klasy B-25 - f_cd=13,3 MPa - stal A-III - f_yk=410 MPa

- E_cm=29⋅10^-3 MPa (zbrojenie główne) - f_yd=350 MPa

- f_ck=20 MPa - f_tk=500 MPa

- f_ctk=1,5 MPa - stal A-0 - f_yd=190MPa - f_ctm=2,2 MPa (strzemiona) - f_yk=220MPa

- wymiary rygla - szerokość b=0,30 m

- wysokość h=0,45 m

- długość w świetle l_n=6,82 m

Wyznaczenie rozpiętości efektywnej l_eff.

Przyjąłem najbardziej niekorzystne warunki na podporze, że: a_L=a_P=0,225m, a więc rozpiętość efektywna l_eff=l_n+a_L+a_P=6,82+0,225+0,225=7,27m.

Grubość otuliny: - wstępnie założone zbrojenie φ=20mm

- zastosowane kruszywo d_g=16mm

- klasa środowiska 2b, więc c_min=25mm

- średnica strzemion φ=8mm

Odległość środka ciężkości zbrojenia głównego od włókna rozciąganego.

Zakładam błąd wykonawczy Δh=5mm, więc

Przyjąłem grubość otuliny c=40mm, więc a=c+0,5⋅φ_s=40+0,5⋅20=50mm

Wysokość użyteczna przekroju.

d=h-a=0,45-0,05=0,40m

Siły przekrojowe w ryglu (rygiel jest symetryczny).

Wpływ siły normalnej.

Pomija się działanie siły podłużnej, gdy σ_C<0,08⋅fck=0,08⋅20=1,6MPa,

Pomijam zatem wpływ siły podłużnej.

Minimalna powierzchnia zbrojenia.

6.1.3.1. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment przęsłowy.

ξ_eff=0,121<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=4,69 cm²>A_S1,min=1,80cm².

Przyjęto zbrojenie dołem 4 pręty φ14mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=6,158cm².

6.1.3.2. Określenie przekroju zbrojenia głównego na moment podporowy lewy.

a). w osi podpory (uwzględnienie skosu ukrytego).

ξ_eff=0,1522<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=7,01 cm²>A_S1,min=1,80cm².

b). na krawędzi podpory

ξ_eff=0,177<ξ_eff,lim=0,53 - więc jest to przekrój pojedynczo zbrojony

A_S1=6,85cm²<A_S1,min=1,80cm².

Przyjęto zbrojenie górą nad podporami 6 prętów φ14mm, których powierzchnia zbrojenia A_S1=9,236cm².

6.1.3.4. Określenie przekroju zbrojenia poprzecznego przy podporze lewej.

- siła w osi podpory, V_sd=V_L=91,601kN

- siła na krawędzi podpory

- do podpory należy doprowadzić, co najmniej 2 pręty φ14mm A_S=3,079cm².

- nie założono odgięcia prętów ze względów technologicznych.

- całą wartość siły poprzecznej przenoszą strzemiona.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd1.

ρ_L=0

Wystąpi odcinek II rodzaju, więc potrzebne jest zbrojenie na ścinanie.

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku I-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,0.

Rozstaw strzemion

Stosuję strzemiona dwucięte.

, gdzie A_sw1=2⋅π⋅r²=4⋅3,14⋅0,004²=1,0054⋅10^-4m².

ρ_w=0,0014

Długość odcinka II rodzaju.

m

l_t - z RM-WIN 1,149 m - w osi podpory. Od krawędzi podpory l_t=1,149-0,225=0,924m

Wyznaczenie wartości siły V_Rd2 na odcinku II-go rodzaju przy założeniu, że cotθ=1,5.

Określenie rozstawu strzemion na odcinku II-go rodzaju.

Stosuję strzemiona dwucięte.

Przyjęto rozstaw strzemion na odcinku II-go rzędu s₁=11cm.

Faktyczna wartość siły poprzecznej, jaką zdolne są przenieść strzemiona.

Strzemiona przenoszą całą wartość siły poprzecznej.

Sprawdzenie nośności zbrojenia głównego na ścinanie.

W odległości

Nośność zbrojenia głównego na ścinanie została spełniona.

Uznaję warunek nośności na ścinanie dla podpory lewej za spełniony.

Wyniki kombinatoryki od obciążeń charakterystycznych.

Teoria I-go rzędu

Kombinatoryka obciążeń

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.:

Grupa: Znaczenie: d: γf:

Ciężar wł. 1,00

A -"Obciążenie własne" Stałe 1,00

B -"Obciążenie śniegiem" Zmienne 1 1,00 1,00

C -"Użytkowe lewe" Zmienne 1 1,00 1,00

D -"Użytkowe prawe" Zmienne 1 1,00 1,00

E -"Wiatr z prawej" Zmienne 1 1,00 1,00

F -"Wiatr z lewej" Zmienne 1 1,00 1,00

RELACJE GRUP OBCIĄŻEŃ:

Grupa obc.: Relacje:

Ciężar wł. ZAWSZE

A -"Obciążenie własne" ZAWSZE

B -"Obciążenie śniegiem" EWENTUALNIE

C -"Użytkowe lewe" EWENTUALNIE

D -"Użytkowe prawe" EWENTUALNIE

E -"Wiatr z prawej" EWENTUALNIE

F -"Wiatr z lewej" EWENTUALNIE

MOMENTY-OBWIEDNIE:

TNĄCE-OBWIEDNIE:

NORMALNE-OBWIEDNIE:

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

1 0,000 75,228* -40,387 -475,179 ABCDE

4,900 -111,735* -35,527 -459,303 ABCDE

0,000 75,228 -40,387* -475,179 ABCDE

0,400 59,073 -40,387* -473,883 ABCDE

4,900 -51,228 -19,214 -326,299* AF

0,000 64,002 -34,756 -475,717* ABCD

2 3,600 238,328* 1,467 -3,195 ACDF

0,000 -223,967* 248,070 7,152 ABCDE

0,000 -223,967 248,070* 7,152 ABCDE

0,000 -137,343 139,311 10,512* ABE

3,600 126,270 7,141 10,512* ABE

0,000 -199,261 241,638 -3,195* ACDF

3,600 238,328 1,467 -3,195* ACDF

3 4,900 44,327* 27,536 -485,657 ACF

0,000 -90,601* 27,536 -469,781 ACF

4,900 44,327 27,536* -485,657 ACF

0,000 -90,601 27,536* -469,781 ACF

0,000 -47,169 14,378 -365,518* AF

4,900 26,373 20,555 -525,944* ABCD

4 0,000 101,230* -42,679 -101,215 ABCDE

4,100 -65,246* -39,630 -91,116 ABCD

0,000 101,230 -42,679* -101,215 ABCDE

4,100 -44,964 -27,240 -70,003* ADF

0,000 96,808 -39,517 -104,516* ABC

5 3,181 54,410* 2,310 -29,131 AB

7,270 -120,096* -85,312 -28,050 ABCD

7,270 -116,474 -85,530* -16,923 ABD

7,270 -91,058 -67,378 -14,344* AE

0,000 -66,671 70,616 -49,923* ABCD

6 5,110 95,053* 26,148 -188,320 ABC

0,000 -38,565* 26,148 -171,763 ABC

5,110 95,053 26,148* -188,320 ABC

0,000 -38,565 26,148* -171,763 ABC

0,000 -34,743 24,700 -129,024* ACF

5,110 54,260 15,271 -193,570* ABD

7 0,000 44,327* -27,536 -485,657 ADE

4,900 -90,601* -27,536 -469,781 ADE

0,000 44,327 -27,536* -485,657 ADE

4,900 -90,601 -27,536* -469,781 ADE

4,900 -47,169 -14,378 -365,518* AE

0,000 26,373 -20,555 -525,944* ABCD

8 3,600 238,328* -1,467 -3,195 ACDE

7,200 -223,967* -248,070 7,152 ABCDF

7,200 -223,967 -248,070* 7,152 ABCDF

7,200 -137,343 -139,311 10,512* ABF

3,600 126,270 -7,141 10,512* ABF

7,200 -199,261 -241,638 -3,195* ACDE

3,600 238,328 -1,467 -3,195* ACDE

9 4,900 75,228* 40,387 -475,179 ABCDF

0,000 -111,735* 35,527 -459,303 ABCDF

4,900 75,228 40,387* -475,179 ABCDF

4,500 59,073 40,387* -473,883 ABCDF

0,000 -51,228 19,214 -326,299* AE

4,900 64,002 34,756 -475,717* ABCD

10 0,000 95,053* -26,148 -188,320 ABD

5,110 -38,565* -26,148 -171,763 ABD

0,000 95,053 -26,148* -188,320 ABD

5,110 -38,565 -26,148* -171,763 ABD

5,110 -34,743 -24,700 -129,024* ADE

0,000 54,260 -15,271 -193,570* ABC

11 4,090 54,410* -2,310 -29,131 AB

0,000 -120,096* 85,312 -28,050 ABCD

0,000 -116,474 85,530* -16,923 ABC

0,000 -91,058 67,378 -14,344* AF

7,270 -66,671 -70,616 -49,923* ABCD

12 4,100 101,230* 42,679 -101,215 ABCDF

0,000 -65,246* 39,630 -91,116 ABCD

4,100 101,230 42,679* -101,215 ABCDF

0,000 -44,964 27,240 -70,003* ACE

4,100 96,808 39,517 -104,516* ABD

13 0,000 91,272* -77,777 -24,410 ABC

3,635 -51,940* 1,973 -14,063 ABCD

0,000 91,272 -77,777* -24,410 ABC

3,635 -37,820 1,672 -8,754* AF

0,000 82,598 -75,991 -25,000* ABCD

14 3,635 91,272* 77,777 -24,410 ABD

0,000 -51,940* -1,973 -14,063 ABCD

3,635 91,272 77,777* -24,410 ABD

0,000 -37,820 -1,672 -8,754* AE

3,635 82,598 75,991 -25,000* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 2

M Q N

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 2: T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

0,00 0,000 -112,637* 132,879 0,165 AF

-223,967* 248,070 7,152 ABCDE

-223,967 248,070* 7,152 ABCDE

-112,637 132,879* 0,165 AF

-137,343 139,311 10,512* ABE

-199,261 241,638 -3,195* ACDF

0,10 0,720 -27,263* ACF

-64,380* ABDE

-64,270 200,036* 7,152 ABCDE

-27,373 106,444* 0,165 AF

-47,448 112,877 10,512* ABE

-44,195 193,603 -3,195* ACDF

0,20 1,440 79,268* 145,100 -2,836 ACF

23,784* 86,912 10,153 ABDE

63,004 152,002* 7,152 ABCDE

40,048 80,010* 0,165 AF

24,605 86,443 10,512* ABE

78,447 145,569 -3,195* ACDF

0,30 2,160 166,448* 97,066 -2,836 ACF

76,845* 60,478 10,153 ABDE

155,153 103,968* 7,152 ABCDE

88,139 53,576* 0,165 AF

77,327 60,009 10,512* ABE

165,965 97,535 -3,195* ACDF

0,40 2,880 218,503* 49,032 -2,836 ACF

110,575* 34,044 10,153 ABDE

212,178 55,934* 7,152 ABCDE

116,900 27,142* 0,165 AF

110,720 33,575 10,512* ABE

218,358 49,501 -3,195* ACDF

0,50 3,600 238,328* ACDF

126,168* AB

7,900* ABCDE

0,708* AF

126,270 7,141 10,512* ABE

238,328 1,467 -3,195* ACDF

0,60 4,320 224,062* -40,669 5,239 ACDE

117,411* -25,191 2,078 ABF

121,534 -18,824* 10,153 ABDE

219,939 -47,036* -2,836 ACF

121,003 -19,293 10,512* ABE

220,471 -46,567 -3,195* ACDF

0,70 5,040 178,042* ACDE

90,041* ABF

98,761 -45,258* 10,153 ABDE

169,322 -95,070* -2,836 ACF

97,893 -45,727 10,512* ABE

170,190 -94,601 -3,195* ACDF

0,80 5,760 97,131* -136,203 7,152 ABCDE

43,107* -78,594 0,165 AF

56,659 -71,692* 10,153 ABDE

83,579 -143,104* -2,836 ACF

55,453 -72,162 10,512* ABE

84,785 -142,635 -3,195* ACDF

0,90 6,480 -3,724* ABCDE

-38,338* AF

-4,773 -98,126* 10,153 ABDE

-37,289 -191,138* -2,836 ACF

-6,317 -98,596 10,512* ABE

-35,745 -190,669 -3,195* ACDF

1,00 7,200 -84,048* ABDE

-190,580* ACF

-84,048 -124,560* 10,153 ABDE

-190,580 -239,173* -2,836 ACF

-85,930 -125,030 10,512* ABE

-188,697 -238,703 -3,195* ACDF

------------------------------------------------------------------

0,50 3,600 238,328* 1,467 -3,195 ACDF

0,00 0,000 -223,967* 248,070 7,152 ABCDE

0,00 0,000 -223,967 248,070* 7,152 ABCDE

0,00 0,000 -137,343 139,311 10,512* ABE

0,50 3,600 126,270 7,141 10,512* ABE

0,00 0,000 -199,261 241,638 -3,195* ACDF

0,50 3,600 238,328 1,467 -3,195* ACDF

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 5

M Q N

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 5: T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -46,355* 51,558 -34,626 AF

-66,671* ABCD

-66,637 70,746* -49,828 ABC

-46,389 51,428* -34,721 ADF

-52,390 56,741 -32,857* AE

-66,671 70,616 -49,923* ABCD

0,10 0,727 -13,414* 40,128 -32,774 AF

-22,804* 52,845 -45,929 ABCDE

-21,401 55,153* -47,641 ABC

-13,543 39,998* -32,870 ADF

-16,071 44,329 -31,006* AE

-21,529 55,023 -47,736* ABCD

0,20 1,454 18,094* 39,343 -34,326 AB

6,446* ACDE

13,207 39,560* -45,453 ABC

11,512 28,568* -31,018 ADF

11,787 31,917 -29,155* AE

12,984 39,430 -45,549* ABCD

0,30 2,181 41,029* 23,750 -32,139 AB

23,399* 17,355 -40,294 ACDF

36,301 23,967* -43,266 ABC

28,127 17,137* -29,167 ADF

30,480 19,505 -27,303* AE

35,983 23,837 -43,362* ABCD

0,40 2,908 52,452* 8,157 -29,951 AB

31,732* 5,924 -38,443 ACDF

8,563* ABC

36,302 5,707* -27,316 ADF

40,008 7,093 -25,452* AE

47,469 8,245 -41,174* ABCD

0,50 3,635 53,245* -7,435 -27,764 AB

32,273* -5,506 -36,592 ACDF

-5,101* ACE

52,738 -7,566* -27,859 ABD

41,076 -5,319 -23,601* AE

48,326 -7,348 -38,987* ABCD

0,60 4,362 41,640* -23,028 -25,577 AB

23,725* -16,936 -34,740 ACDF

24,327 -16,806* -34,645 ACF

41,038 -23,158* -25,672 ABD

32,274 -17,730 -21,749* AE

36,783 -22,941 -36,800* ABCD

0,70 5,089 19,499* AB

7,386* -28,367 -32,889 ACDF

8,083 -28,237* -32,793 ACF

18,709 -38,751* -23,485 ABD

15,013 -30,142 -19,898* AE

14,613 -38,534 -34,612* ABCD

0,80 5,816 -11,103* AE

-19,721* ABCD

-16,602 -39,667* -30,942 ACF

-15,133 -54,344* -21,297 ABD

-11,414 -42,554 -18,047* AE

-19,072 -54,127 -32,425* ABCD

0,90 6,543 -45,946* -51,315 -17,963 AF

-64,270* -69,720 -30,238 ABCD

-49,727 -51,097* -29,090 ACF

-60,489 -69,937* -19,110 ABD

-47,006 -54,966 -16,195* AE

-64,270 -69,720 -30,238* ABCD

1,00 7,270 -87,020* -62,745 -16,112 AF

-120,096* -85,312 -28,050 ABCD

-90,643 -62,528* -27,239 ACF

-116,474 -85,530* -16,923 ABD

-91,058 -67,378 -14,344* AE

-120,096 -85,312 -28,050* ABCD

------------------------------------------------------------------

0,44 3,181 54,410* 2,310 -29,131 AB

1,00 7,270 -120,096* -85,312 -28,050 ABCD

1,00 7,270 -116,474 -85,530* -16,923 ABD

1,00 7,270 -91,058 -67,378 -14,344* AE

0,00 0,000 -66,671 70,616 -49,923* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 13

M Q N

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 13: T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 91,272* -77,777 -24,410 ABC

54,475* -54,565 -18,722 ADE

54,475 -54,565* -18,722 ADE

91,272 -77,777* -24,410 ABC

68,901 -60,387 -18,010* AF

82,598 -75,991 -25,000* ABCD

0,10 0,364 64,548* -69,981 -23,316 ABC

35,775* -48,850 -17,797 ADE

35,775 -48,850* -17,797 ADE

64,548 -69,981* -23,316 ABC

48,183 -54,181 -17,085* AF

56,524 -68,195 -23,906* ABCD

0,20 0,727 40,481* -62,185 -22,223 ABC

19,024* -43,134 -16,871 ADE

19,024 -43,134* -16,871 ADE

40,481 -62,185* -22,223 ABC

29,579 -47,975 -16,159* AF

33,106 -60,399 -22,812* ABCD

0,30 1,091 19,292* -54,388 -21,129 ABC

4,382* -37,419 -15,945 ADE

4,382 -37,419* -15,945 ADE

19,292 -54,388* -21,129 ABC

13,267 -41,769 -15,233* AF

12,567 -52,602 -21,719* ABCD

0,40 1,454 1,354* ABCF

-8,177* ADE

-8,150 -31,704* -15,020 ADE

0,982 -46,592* -20,036 ABC

-0,754 -35,563 -14,308* AF

-5,094 -44,806 -20,625* ABCD

0,50 1,818 -12,014* -30,912 -14,440 ACF

-20,744* -35,454 -18,473 ABD

-18,733 -25,989* -14,094 ADE

-14,671 -38,795* -18,942 ABC

-12,660 -29,357 -13,382* AF

-20,098 -37,009 -19,531* ABCD

0,60 2,181 -21,981* AF

-32,119* ABCD

-27,045 -20,274* -13,168 ADE

-27,224 -30,999* -17,848 ABC

-22,098 -23,152 -12,456* AF

-32,002 -29,213 -18,438* ABCD

0,70 2,545 -29,280* -16,345 -11,653 AE

-41,249* -21,417 -17,344 ABCD

-33,408 -14,559* -12,242 ADE

-37,120 -23,203* -16,755 ABC

-29,422 -16,946 -11,531* AF

-41,249 -21,417 -17,344* ABCD

0,80 2,908 -34,183* -10,629 -10,727 AE

-47,617* -13,620 -16,250 ABCD

-37,662 -8,843* -11,317 ADE

-44,138 -15,406* -15,661 ABC

-34,454 -10,740 -10,605* AF

-47,617 -13,620 -16,250* ABCD

0,90 3,272 -36,975* -4,914 -9,802 AE

-51,107* -5,824 -15,157 ABCD

-40,025 -2,748* -10,269 ADF

-7,672* ABC

-37,195 -4,534 -9,679* AF

-51,107 -5,824 -15,157* ABCD

1,00 3,635 -37,820* 0,801 -8,876 AE

-51,940* 1,973 -14,063 ABCD

-46,483 3,691* -11,004 ABDF

-0,754* ACE

-37,820 1,672 -8,754* AF

-51,940 1,973 -14,063* ABCD

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 91,272* -77,777 -24,410 ABC

1,00 3,635 -51,940* 1,973 -14,063 ABCD

0,00 0,000 91,272 -77,777* -24,410 ABC

1,00 3,635 -37,820 1,672 -8,754* AF

0,00 0,000 82,598 -75,991 -25,000* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

PRĘT NR 14

M Q N

SIŁY PRZEKROJOWE W PRĘCIE nr 14: T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

------------------------------------------------------------------

x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń:

------------------------------------------------------------------

0,00 0,000 -37,820* -0,801 -8,876 AF

-51,940* -1,973 -14,063 ABCD

0,754* ADF

-3,691* ABCE

-37,820 -1,672 -8,754* AE

-51,940 -1,973 -14,063* ABCD

0,10 0,364 -36,975* 4,914 -9,802 AF

-51,107* 5,824 -15,157 ABCD

7,672* ABD

-40,025 2,748* -10,269 ACE

-37,195 4,534 -9,679* AE

-51,107 5,824 -15,157* ABCD

0,20 0,727 -34,183* 10,629 -10,727 AF

-47,617* 13,620 -16,250 ABCD

-44,138 15,406* -15,661 ABD

-37,662 8,843* -11,317 ACF

-34,454 10,740 -10,605* AE

-47,617 13,620 -16,250* ABCD

0,30 1,091 -29,280* 16,345 -11,653 AF

-41,249* 21,417 -17,344 ABCD

-37,120 23,203* -16,755 ABD

-33,408 14,559* -12,242 ACF

-29,422 16,946 -11,531* AE

-41,249 21,417 -17,344* ABCD

0,40 1,454 -21,981* AE

-32,119* ABCD

-27,224 30,999* -17,848 ABD

-27,045 20,274* -13,168 ACF

-22,098 23,152 -12,456* AE

-32,002 29,213 -18,438* ABCD

0,50 1,818 -12,014* 30,912 -14,440 ADE

-20,744* ABC

-14,671 38,795* -18,942 ABD

-18,733 25,989* -14,094 ACF

-12,660 29,357 -13,382* AE

-20,098 37,009 -19,531* ABCD

0,60 2,181 1,354* ABDE

-8,177* ACF

0,982 46,592* -20,036 ABD

-8,150 31,704* -15,020 ACF

-0,754 35,563 -14,308* AE

-5,094 44,806 -20,625* ABCD

0,70 2,545 19,292* 54,388 -21,129 ABD

4,382* 37,419 -15,945 ACF

19,292 54,388* -21,129 ABD

4,382 37,419* -15,945 ACF

13,267 41,769 -15,233* AE

12,567 52,602 -21,719* ABCD

0,80 2,908 40,481* 62,185 -22,223 ABD

19,024* 43,134 -16,871 ACF

40,481 62,185* -22,223 ABD

19,024 43,134* -16,871 ACF

29,579 47,975 -16,159* AE

33,106 60,399 -22,812* ABCD

0,90 3,272 64,548* 69,981 -23,316 ABD

35,775* 48,850 -17,797 ACF

64,548 69,981* -23,316 ABD

35,775 48,850* -17,797 ACF

48,183 54,181 -17,085* AE

56,524 68,195 -23,906* ABCD

1,00 3,635 91,272* 77,777 -24,410 ABD

54,475* 54,565 -18,722 ACF

91,272 77,777* -24,410 ABD

54,475 54,565* -18,722 ACF

68,901 60,387 -18,010* AE

82,598 75,991 -25,000* ABCD

------------------------------------------------------------------

1,00 3,635 91,272* 77,777 -24,410 ABD

0,00 0,000 -51,940* -1,973 -14,063 ABCD

1,00 3,635 91,272 77,777* -24,410 ABD

0,00 0,000 -37,820 -1,672 -8,754* AE

1,00 3,635 82,598 75,991 -25,000* ABCD

------------------------------------------------------------------

* = Max/Min

SPRAWDZENIE II STANU GRANICZNEGO.

6.2.1. Rygiel międzykondygnacyjny. Poz. 1.8.

6.2.1.1. Sprawdzenie stanu granicznego ugięcia.

6.2.1.1.1. Metoda uproszczona.

l_eff=7,50 m

dla *>1,0% wartość *=0,8

Dla betonu B-25 * *_s=250MPa, *=1,04% i po interpolacji:

*

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.1.1.2. Metoda dokładna.

Moment zginający od obciążeń charakterystycznych długotrwałych.

, gdzie:

- belka ciągła równomiernie obciążona.

f_ctm=2,2MPa=2,2*10³kN/m².

Wyznaczenie efektywnego modułu sprężystości betonu:

E_cm=29*103 MPa

, RH=80% - wilgotność względna na zewnątrz, więc:

*₁ - współczynnik zależny od przyczepności prętów =1 - dla prętów żebrowanych;

*₂ - współczynnik zależny od czasu działania i powtarzalności obciążeń - obciążenie wielokrotne, długotrwałe *₂=0,5.

Stosunek modułów sprężystości:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju niezarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju zarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Sztywność przekroju:

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.1.2. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys ukośnych.

6.2.1.2.1. Metoda uproszczona.

Nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych, jeżeli spełnione są następujące warunki:

• średnica strzemion
  (w projekcie zastosowano *_s=8 mm)

• 
  (w projekcie do obliczeń przyjęto cot*=1,5)

• stal klasy A-0

Ponieważ spełniono wszystkie te warunki nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych.

6.2.1.2.2. Metoda dokładna.

Szerokość rys ukośnych w_k w elementach zginanych:

a). podpora lewa

Dane: V_Sd=248,070 kN, E_s=205 GPa, f_ck=20 MPa,

A_sw1=2,01*10^-4 m², s₁=0,10 m, b_w=0,30 m,

d=0,60m, *₁=8 mm, *₁=1,0 - pręty gładkie

Warunek rozwarcia rys ukośnych w_k=0,113 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

b). podpora prawa

Dane: V_Sd=239,173 kN, E_s=205 GPa, f_ck=20 MPa,

A_sw1=2,01*10^-4 m², s₁=0,10 m, b_w=0,30 m,

d=0,60m, *₁=8 mm, *₁=1,0 - pręty gładkie

Warunek rozwarcia rys ukośnych w_k=0,105 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

6.2.1.3. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych.

6.2.1.3.1. Metoda uproszczona.

Stosunek
. Przy wartości
w_lim =0,3mm, gdy maksymalna średnica prętów zbrojeniowych przy wartości naprężeń
* *=32 mm.

max*_rzecz=20 mm < max*=32 mm

Warunek rozwarcia rys prostopadłych uznaje za spełniony.

6.2.1.3.2. Metoda dokładna.

*=1,3 - przy przekroju, którego najmniejszy wymiar nie przekracza 300 mmm.

k₁=0,8 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

k₂=0,5 - przy zginaniu elementów.

*=20 mm (zbrojenie dołem 6*=20 mm)

,

M_Sd=238,328 kNm

*₁=1,0 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

*₂=0,5 - przy obciążeniu długotrwałym lub wielokrotnie zmiennym.

Warunek rozwarcia rys prostopadłych w_k=0,151 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

6.2.2. Rygiel górny zewnętrzny. Poz. 1.1.

6.2.2.1. Sprawdzenie stanu granicznego ugięcia.

6.2.2.1.1. Metoda uproszczona.

l_eff=7,50 m

dla 0,50>*>1,0% wartość *=0,85

Dla betonu B-25 * *_s=250MPa, *=0,51% i po interpolacji:

*

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.2.1.2. Metoda dokładna.

Moment zginający od obciążeń charakterystycznych długotrwałych.

, gdzie:

- belka ciągła równomiernie obciążona.

f_ctm=2,2MPa=2,2*10³kN/m².

Wyznaczenie efektywnego modułu sprężystości betonu:

E_cm=29*103 MPa

, RH=80% - wilgotność względna na zewnątrz, więc:

*₁ - współczynnik zależny od przyczepności prętów =1 - dla prętów żebrowanych;

*₂ - współczynnik zależny od czasu działania i powtarzalności obciążeń - obciążenie wielokrotne, długotrwałe *₂=0,5.

Stosunek modułów sprężystości:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju niezarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju zarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Sztywność przekroju:

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.2.2. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys ukośnych.

6.2.2.2.1. Metoda uproszczona.

Nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych, jeżeli spełnione są następujące warunki:

• średnica strzemion
  (w projekcie zastosowano *_s=8 mm)

• 
  (w projekcie do obliczeń przyjęto cot*=1,5)

• stal klasy A-0

Ponieważ spełniono wszystkie te warunki nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych.

6.2.2.2.2. Metoda dokładna.

Szerokość rys ukośnych w_k w elementach zginanych:

a). podpora lewa

Dane: V_Sd=70,746 kN, E_s=205 GPa, f_ck=20 MPa,

A_sw1=1,0054*10^-4 m², s₁=0,13 m, b_w=0,30 m,

d=0,40m, *₁=8 mm, *₁=1,0 - pręty gładkie

Warunek rozwarcia rys ukośnych w_k=0,137 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

b). podpora prawa

Dane: V_Sd=85,530 kN, E_s=205 GPa, f_ck=20 MPa,

A_sw1=2,01*10^-4 m², s₁=0,10 m, b_w=0,30 m,

d=0,40m, *₁=8 mm, *₁=1,0 - pręty gładkie

Warunek rozwarcia rys ukośnych w_k=0,12 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

6.2.2.3. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych.

6.2.2.3.1. Metoda uproszczona.

Stosunek
. Przy wartości
w_lim =0,3mm oraz *=0,5%, gdy maksymalna średnica prętów zbrojeniowych przy wartości naprężeń
* *=16*18 mm.

max*_rzecz=14 mm < max*=16*18 mm

Warunek rozwarcia rys prostopadłych uznaje za spełniony.

6.2.2.3.2. Metoda dokładna.

*=1,3 - przy przekroju, którego najmniejszy wymiar nie przekracza 300 mmm.

k₁=0,8 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

k₂=0,5 - przy zginaniu elementów.

*=20 mm (zbrojenie dołem 6*=20 mm)

,

M_Sd=54,410 kNm

*₁=1,0 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

*₂=0,5 - przy obciążeniu długotrwałym lub wielokrotnie zmiennym.

Warunek rozwarcia rys prostopadłych w_k=0,198 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

6.2.3. Rygiel górny zewnętrzny. Poz. 1.2.

6.2.3.1. Sprawdzenie stanu granicznego ugięcia.

6.2.3.1.1. Metoda uproszczona.

l_eff=7,50 m

dla 0,50>*>1,0% wartość *=0,85

Dla betonu B-25 * *_s=250MPa, *=0,51% i po interpolacji:

*

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.3.1.2. Metoda dokładna.

Moment zginający od obciążeń charakterystycznych długotrwałych.

, gdzie:

- belka ciągła równomiernie obciążona.

f_ctm=2,2MPa=2,2*10³kN/m².

Wyznaczenie efektywnego modułu sprężystości betonu:

E_cm=29*103 MPa

, RH=80% - wilgotność względna na zewnątrz, więc:

*₁ - współczynnik zależny od przyczepności prętów =1 - dla prętów żebrowanych;

*₂ - współczynnik zależny od czasu działania i powtarzalności obciążeń - obciążenie wielokrotne, długotrwałe *₂=0,5.

Stosunek modułów sprężystości:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju niezarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Wyznaczenie wysokości strefy ściskanej w przekroju zarysowanym:

Moment bezwładności dla przekroju niezarysowanego:

Sztywność przekroju:

Warunek II stanu granicznego - ugięcia:
- został spełniony.

6.2.3.2. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys ukośnych.

6.2.3.2.1. Metoda uproszczona.

Nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych, jeżeli spełnione są następujące warunki:

• średnica strzemion
  (w projekcie zastosowano *_s=8 mm)

• 
  (w projekcie do obliczeń przyjęto cot*=1,5)

• stal klasy A-0

Ponieważ spełniono wszystkie te warunki nie ma potrzeby liczenia rozwarcia rys ukośnych.

6.2.3.2.2. Metoda dokładna.

Szerokość rys ukośnych w_k w elementach zginanych:

a). podpora lewa i prawa (belka obciążona symetrycznie).

Dane: V_Sd=7,777 kN, E_s=205 GPa, f_ck=20 MPa,

A_sw1=1,0054*10^-4 m²,s₁=0,11 m, b_w=0,30 m,

d=0,40m, *₁=8 mm, *₁=1,0 - pręty gładkie

Warunek rozwarcia rys ukośnych w_k=0,12 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

6.2.3.3. Sprawdzenie stanu granicznego rozwarcia rys prostopadłych.

6.2.3.3.1. Metoda uproszczona.

Stosunek
. Przy wartości
w_lim =0,3mm oraz *=0,5%, gdy maksymalna średnica prętów zbrojeniowych przy wartości naprężeń
* *=16*18 mm.

max*_rzecz=14 mm < max*=16*18 mm

Warunek rozwarcia rys prostopadłych uznaje za spełniony.

6.2.3.3.2. Metoda dokładna.

*=1,3 - przy przekroju, którego najmniejszy wymiar nie przekracza 300 mmm.

k₁=0,8 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

k₂=0,5 - przy zginaniu elementów.

*=20 mm (zbrojenie dołem 6*=20 mm)

,

M_Sd=51,940 kNm

*₁=1,0 - współczynnik przyczepności dla prętów żebrowanych.

*₂=0,5 - przy obciążeniu długotrwałym lub wielokrotnie zmiennym.

Warunek rozwarcia rys prostopadłych w_k=0,187 mm < w_k,lim=0,3 mm uznaje za spełniony.

Poz. 1.13.

Poz. 1.12.

Poz. 1.11.

Poz. 1.10.

Poz. 1.2.

Poz. 1.3.

Poz. 1.4.

Poz. 1.5.

Poz. 1.7.

Poz. 1.6.

Poz. 1.8.

Poz. 1.9.

Poz. 1.1.

---