projekt wodociągi właściwy


Spis treści

1. Wstęp.

1.1 Przedmiot opracowania.

1.2 Podstawa opracowania.

1.3 Zakres opracowania.

1.4 Wykorzystane materiały.

1.5 Opis obszaru objętego opracowaniem.

2. Obliczenia zapotrzebowania na wodę w okresie perspektywicznym.

2.1 Dane do obliczeń.

2.2 Obliczenia zapotrzebowania na wodę na poszczególne cele.

2.2.1 Mieszkalnictwo.

2.2.2 Instytucje, zakłady i urządzenia usługowe.

2.2.3 Mycie pojazdów komunikacji zbiorowej i indywidualnej.

2.2.4 Utrzymanie czystości ulic i placów.

2.2.5 Polewanie zieleni miejskiej.

2.2.6 Przemysł, składy i zaplecze budowlane.

2.3 Zestawienie średniego (Qśrd) i maksymalnego (Qmaxd) dobowego

zapotrzebowania na wodę.

2.4 Godzinowy rozkład maksymalnego dobowego zapotrzebowania na wodę.

3. Obliczenia hydrauliczne ujęcia wody podziemnej.

3.1 Dane do obliczeń.

3.2 Obliczenia współrzędnych charakterystyki pojedynczej studni.

3.3 Określenie maksymalnej wydajności studni.

3.4 Określenie eksploatacyjnej wydajności studni.

3.5 Obliczenia ilości studzien.

4. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej.

4.1 Obliczenia rozbiorów z węzłów i odcinków.

4.2 Obliczenia wydajności pompowni drugiego stopnia oraz zbiornika sieciowego.

4.3 Dobór średnic przewodów wodociągowych.

4.4 Obliczenia pojemności sieciowego zbiornika wodociągowego.

4.5 Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej dla maksymalnego godzinowego

zapotrzebowania na wodę (Qmaxh).

4.6 Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej dla minimalnego godzinowego

zapotrzebowania na wodę (Qminh).

5. Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia.

6. Opis techniczny.

6.1 Ujęcie wody.

6.2 Sieć wodociągowa.

6.3 Pompownia drugiego stopnia.

6.4 Zbiornik sieciowy.

Spis tabel

1. Zestawienie średniego (Qśrd) i maksymalnego (Qmaxd) dobowego zapotrzebowania na wodę.

2. Godzinowy rozkład maksymalnego dobowego zapotrzebowania na wodę.

3. Zestawienie wydajności pojedynczej studni.

4. Zestawienie rozbiorów węzłowych i odcinkowych.

5. Zestawienie przepływów obliczeniowych, dobranych średnic oraz spadków

hydraulicznych na odcinkach sieci wodociągowej.

6. Obliczenia pojemności użytkowej zbiornika wodociągowego.

7. Obliczenia sieci wodociągowej metodą Crossa dla maksymalnego godzinowego zapotrzebowania na wodę (Qmaxh).

8. Obliczenia sieci wodociągowej metodą Crossa dla minimalnego godzinowego zapotrzebowania na wodę (Qminh).

9. Zestawienie współrzędnych charakterystyki pompy.

Spis rysunków

1. Wykres do obliczenia wydajności eksploatacyjnej studni.

2. Schemat obliczeniowy sieci wodociągowej dla maksymalnego godzinowego zapotrzebowania na wodę (Qmaxh).

3. Schemat obliczeniowy sieci wodociągowej dla minimalnego godzinowego zapotrzebowania na wodę (Qminh).

4. Wykres linii ciśnienia w sieci wodociągowej dla maksymalnego (Qmaxh) i minimalnego (Qminh) godzinowego zapotrzebowania na wodę po trasie pompownia - zbiornik. Skala 1:200/5000.

5. Wykres doboru pomp w pompowni drugiego stopnia.

6. Plan sytuacyjny sieci wodociągowej. Skala 1:5000.

1. Wstęp

1.1 Przedmiot opracowania.

Przedmiotem opracowania jest projekt koncepcyjny ujęcia wody podziemnej oraz sieci

wodociągowej dla załączonego na planie sytuacyjno-wysokościowym obszaru jednostki

osadniczej o numerze 70.

1.2. Podstawa opracowania.

Podstawą niniejszego opracowania jest temat ćwiczenia projektowego wydany przez

prowadzącego zajęcia w dniu 21 października 2012 roku, o numerze 70.

1.3. Zakres opracowania.

Zakres opracowania obejmuje:

- obliczenia zapotrzebowania wody dla okresu perspektywicznego,

- obliczenia hydrauliczne ujęcia wody podziemnej,

- obliczenia pojemności oraz wymiarów sieciowego zbiornika wodociągowego,

- kompleksowe obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej,

- dobór pomp w pompowni drugiego stopnia.

1.4. Wykorzystane materiały.

W czasie wykonywania niniejszego opracowania wykorzystano następujące materiały:

[1] „Wodociągi”. Tadeusz Gabryszewski. Arkady. Warszawa 1983.

[2] „Projektowanie elementów systemu zaopatrzenia w wodę”. Marian Kwietniewski, Witold Olszewski, Elżbieta Osuch-Pajdzińska. Oficyna Wydawnicza Politechniki Warszawskiej. Warszawa 1998.

[3] Wytyczne do programowania zapotrzebowania wody i ilości ścieków w miejskich jednostkach osadniczych. Ministerstwo Administracji, Gospodarki Terenowej i Ochrony Środowiska. Instytut Kształtowania Środowiska. Warszawa 1978.

[4] Katalog Leszczyńskiej Fabryki Pomp.

[5] Rozporządzenie Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji z dnia 16 czerwca 2003 roku w sprawie przeciwpożarowego zaopatrywania w wodę oraz dróg pożarowych (Dz. U. 2003 nr 121 poz. 1139 - tabela 1).

1.5.Opis obszaru objętego opracowaniem.

Miasto nr 20 w okresie perspektywicznym liczyć będzie 18,7 tyś. Mieszkańców. Jego zabudowę

stanowić będą budynki jednorodzinne oraz wielorodzinne o maksymalnej wysokości 3 kondygnacji

Położone ono jest na terenie o rzędnych od 58 m npm. do 74 m npm. Teren łagodnie obniża się w

kierunku północno - zachodnim. Jego siec hydrograficzna jest bardzo uboga - wystepuja na nim jedynie drobne cieki wodne nie naniesione na mapie. Przez miasto nie przebiegają główne drogi kołowe oraz kolejowe.

2. Obliczenia zapotrzebowania na wodę w okresie perspektywicznym.

Obliczenia zapotrzebowania na wodę przeprowadzono w oparciu o wytyczne, które zamieszczone są w książce [1].

Uwzględniono następujące cele :

- mieszkalnictwo wielorodzinne i jednorodzinne,

- instytucje, zakłady i urządzenia usługowe,

- mycie pojazdów komunikacji zbiorowej i indywidualnej,

- utrzymanie czystości ulic i placów,

- polewanie zieleni miejskiej,

- przemysł, składy i zaplecze budownictwa.

2.1 Dane do obliczeń.

Liczba mieszkańców miasta w okresie perspektywicznym: LM = 18728 mk.

Liczba mieszkańców wg klas wyposażenia sanitarnego mieszkań:

Klasa I (32%) LMI = 0x01 graphic
mk

Klasa II (28%) LMII = 0x01 graphic
mk

Klasa III (20%) LMIII = 0x01 graphic
mk

Klasa IV (20%) LMIV = 0x01 graphic
mk

Razem: 18728 mk

2.2 Obliczenia zapotrzebowania na wodę na poszczególne cele.

Do obliczeń zapotrzebowania na wodę wykorzystano następujące wzory :

Qśrd = 0x01 graphic
0x01 graphic
[1]

Qmaxd = 0x01 graphic
0x01 graphic
[1]

gdzie :

Qśrd - Średnie dobowe zapotrzebowanie na wodę 0x01 graphic

Qmaxd - maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wodę 0x01 graphic

LM - liczba mieszkańców mk,

q j - wskaźnik jednostkowego zapotrzebowania na wodę 0x01 graphic
,

Nd - współczynnik nierównomierności dobowej.

2.2.1 Mieszkalnictwo.

- mieszkalnictwo wielorodzinne:

q j I = 160,0 0x01 graphic
, Nd = 1,45 - dla I klasy wyposażenia sanit. mieszkań

q j II = 100,0 0x01 graphic
, Nd = 1,45 - dla II klasy wyposażenia sanit. Mieszkań

Qśrd = 0x01 graphic
0x01 graphic

Qmaxd = 0x01 graphic
0x01 graphic

- mieszkalnictwo jednorodzinne:

q j III = 100,0 0x01 graphic
, Nd = 1,95 - dla III klasy wyposażenia sanit. mieszkań

q j IV = 80,0 0x01 graphic
, Nd = 1,95 - dla IV klasy wyposażenia sanit. mieszkań

Qśrd = 0x01 graphic

Qmaxd = 0x01 graphic

2.2.2 Instytucje, zakłady i urządzenia usługowe.

q j = 40,0 0x01 graphic

Nd = 1,30

Qśrd = 0x01 graphic
= 0x01 graphic

Qmaxd = Nd . Qśrd = 1,30 . 749,1 = 973,9 0x01 graphic

2.2.3 Mycie pojazdów komunikacji zbiorowej i indywidualnej.

q j = 4,0 0x01 graphic

Nd = 1,20

Qśrd = 0x01 graphic
0x01 graphic

Qmaxd = Nd . Qśrd = 1,20 . 74,9 = 89,9 0x01 graphic

2.2.4 Utrzymanie czystości ulic i placów.

q j = 10,0 0x01 graphic

Nd = 2,40

Qśrd = 0x01 graphic
= (18728 . 10,0)/1000 = 187,3 0x01 graphic

Qmaxd = Nd . Qśrd = 2,40 . 187,3 = 449,5 0x01 graphic

2.2.5 Polewanie zieleni miejskiej.

q j = 10,0 0x01 graphic

Nd = 6,00

Qśrd = 0x01 graphic
= (18728 . 10,0)/1000 = 187,3 0x01 graphic

Qmaxd = Nd . Qśrd = 6,00 . 187,3 = 1123,8 0x01 graphic

2.2.6 Przemysł, składy i zaplecze budowlane.

q j = 50,0 0x01 graphic

Nd = 1,15

Qśrd = 0x01 graphic
= (18728 . 50,0)/1000 = 936,4 0x01 graphic

Qmaxd = Nd . Qśrd = 1,15 . 936,4 = 1076,9 0x01 graphic

2.3 Zestawienie Średniego (Qśrd) i maksymalnego (Qmaxd) dobowego

zapotrzebowania na wodę.

Na podstawie obliczeń zawartych w punkcie 2.2 zestawiono w tabeli 1 średnie i maksymalne wartości zapotrzebowania na wodę na poszczególne cele. Do obliczeń tabelarycznych przyjęto, że starty wody w sieci wodociągowej wynoszą 10% średniego dobowego zapotrzebowania na wodę, natomiast potrzeby własne ZUW 5% średniego dobowego

zapotrzebowania na wodę.

Tabela 1. Zestawienie „Qśrd” oraz „Qmaxd” zapotrzebowania wodę.

Lp.

Cele zapotrzebowania na wodę

Zapotrzebowanie na wodę m3/d

Qśrd

Qmaxd

1

Mieszkalnictwo

Wielorodzinne

1483,2

2150,6

Jednorodzinne

674,3

1314,8

2

Instytucje, zakłady i urządzenia usługowe

749,1

973,9

3

Mycie pojazdów komunikacji zbiorowej i indywidualnej

74,9

89,9

4

Utrzymanie czystości ulic i placów

187,3

449,5

5

Polewanie zieleni miejskiej

187,3

1123,8

6

Przemysł, składy i zaplecze budowlane

936,4

1076,9

7

RAZEM

4292,5

7179,4

8

Straty wody w sieci wodociągowej 10% z Qśrd

429,3

429,3

9

Woda do sieci wodociągowej

4721,8

7608,1

10

Cele technologiczne ZUW 5% z Qśrd

236,1

236,1

11

Wydajność ujęcia wody

4957,8

7844,7

Z obliczeń wynika, że ilość wody wtłaczanej do sieci wodociągowej wynosi 7608,10x01 graphic
, natomiast wydajność ujęcia 7844,70x01 graphic
. Straty wody w sieci wodociągowej wynoszą 429,3 0x01 graphic
, a woda przeznaczona na cele technologiczne ZUW 236,10x01 graphic
.

2.4 Godzinowy rozkład maksymalnego dobowego zapotrzebowania na wodę.

Na podstawie wartości zawartych w tabeli 1 (Zestawienie „Qśrd” oraz „Qmaxd” zapotrzebowania wodę.) wykonano rozkład godzinowy dla przyjętych elementów zagospodarowania przestrzennego z uwzględnieniem wartości procentowych zawartych w wytycznych [4]. Przyjęto, że w ciągu doby straty wody w sieci wodociągowej występują równomiernie w każdej godzinie. Obliczenia zestawiono w tabeli 2.

Z obliczeń wynika, że maksymalne godzinowe zapotrzebowanie na wodę występuje w godzinie 21-22 i wynosi 506,1 m3/h to jest 140,6 dm3/s. Straty wody w sieci wodociągowej wynoszą 17,9 m3/h czyli 4,97dm3/s.

3. Obliczenia hydrauliczne ujęcia wody podziemnej.

Zaprojektowano ujęcie wody składające się ze studzien wierconych czerpiących wodę z warstwy wodonośnej o zwierciadle swobodnym.

3.1 Dane do obliczeń.

Maksymalna dobowa wydajność ujęcia :

Quj = Qmaxd = 7844,7m3/d = 0,0908 m3/s (z tabeli 1)

Współczynnik filtracji warstwy wodonośnej :

kf = 25,1 m/d =2,91.10-4 m/s

średnica studni :

d = 2r = 0,5 m

Miąższość warstwy wodonośnej :

Hw= 17,7 m

Poziom zwierciadła statycznego:

Zzw = 1,8 m

3.2 Obliczenia współrzędnych charakterystyki pojedynczej studni.

Korzystano ze wzoru na wydajność studni wierconej zagłębionej w zbiorniku wody poziomej o zwierciadle swobodnym, wg Dupuita:

0x01 graphic
, m/s

Promień zasięgu leja depresyjnego obliczono ze wzoru wg Kusakina:

0x01 graphic
, m/s

gdzie:

Q - wydajność pojedynczej studni, m3/s

kf - współczynnik filtracji warstwy wodonośnej, m/s

s - depresja wody w studni, m

Hw - miąższość warstwy wodonośnej, m

R - promień zasięgu leja depresyjnego, m

r - promień studni, m

Założno cztery wartości depresji s, dla których obliczono wartości promienia zasięgu leja depresyjnego R oraz wydajności studni Q :

- dla s1=1,0 m

0x01 graphic
, m

0x01 graphic
, m3/s

dla s2=2,0 m

0x01 graphic
, m

0x01 graphic
, m3/s

dla s3=3,0 m

0x01 graphic
, m

0x01 graphic
, m3/s

dla s4=4,0 m

0x01 graphic
, m

0x01 graphic
, m3/s

Wyniki obliczeń zestawiono w tabeli 3:

Tabela 3. Zestawienie wydajności pojedynczej studni.

si [m]

Ri [m]

Qi [m3/s]

1,0

41,27

0,0062

2,0

82,53

0,0105

3,0

123,80

0,0143

4,0

165,07

0,0177

Na podstawie powyższych danych sporządzono wykres charakterystyki studni s = f (Q) (rysunek1).

3.3 Określenie maksymalnej wydajności studni.

Maksymalną teoretyczną wydajność studni Qmaxth obliczono ze wzoru :

0x01 graphic
, m3/s

Vdop - dopuszczalna prędkość wlotowa wody do studni, m/s

Dopuszczalną prędkość wlotową wody do studni obliczono według wzoru :

0x01 graphic
m/s

więc:

0x01 graphic
m3/s

3.4 Określenie eksploatacyjnej wydajności studni.

Na podstawie danych obliczonych w punkcie 3.2 oraz 3.3 oraz przyjmując sumaryczną długość rury nadfiltrowej i podfiltrowej równą 3,0 m sporządzono wykres przedstawiony na rysunku 1. Z wykresu odczytano :

- wydajność eksploatacyjną studni : Qe= 0,0079 m3/s,

- depresję eksploatacyjną : se= 1,4 m.

Dla depresji eksploatacyjnej se obliczono promień zasięgu leja depresyjnego Re ze wzoru Kusakina (patrz punkt 3.2) :

0x01 graphic
,m

0x01 graphic
, m

3.5 Obliczenia ilości studzien.

Ilość studzien w ujęciu obliczono ze wzoru:

0x01 graphic
,

gdzie:

Quj - maksymalna dobowa wydajność ujęcia wody, m3/s,

Qe - wydajność eksploatacyjna studni, m3/s,

0x01 graphic
- współczynnik rezerwowy studzien, 0x01 graphic

dla 0x01 graphic
0x01 graphic

dla 0x01 graphic
0x01 graphic

Przyjęto 16 studzien w 2 grupach po 8. Założono, że występuje współdziałanie wyłącznie między studniami danej grupy. Usytuowanie studni w terenie, odległości między nimi oraz sposób podłączenia do przewodu lewarowego dla jednej z grup studzien przedstawiono na poniższym schemacie

0x08 graphic
50m 50m 50m 50m 50m 50m 50m

st.1 st.2 st.3 st.4 st.5 st.6 st.7 st.8

st. zbiorcza

4. Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej.

Zaprojektowano sieć wodociągową obwodową. Obliczenia hydrauliczne tej sieci przeprowadzono metodą Crossa.

4.1 Obliczenia rozbiorów z węzłów i odcinków.

Qśrd = 4721,8 m3/d = 54,7 dm3/s ( z tabeli 1),

Qmaxd = 7608,1m3/d = 88,1 dm3/s ( z tabeli 1),

Qmaxh = 506,1 m3/h = 140,6 dm3/s ( z tabeli 2),

%min = 1,04 (z tabeli 2),

0x01 graphic
, m3/h

gdzie: Qminh - minimalne godzinowe zapotrzebowanie na wodę, m3/h

Qśrd - średnie dobowe zapotrzebowanie na wodę, m3/d

%min - najmniejszy procent z rozbiorów godzinowych,%

0x01 graphic
m3/h = 13,6 dm3/s

Na podstawie procentowych rozbiorów z węzłów i odcinków, przedstawionych na schemacie sieci wodociągowej, obliczono rzeczywiste rozbiory wody wyrażone w dm3/s. Wyniki tych obliczeń przedstawiono w tabeli 4.

Tabela 4. Zestawienie rozbiorów węzłowych i odcinkowych.

Węzeł lub odcinek

Procent rozbioru

Rozbiory przy:

Qmaxh

Qminh

%

dm3/s

dm3/s

1

9

12,7

1,2

1 - 2

8

11,3

1,1

1 - 5

7

9,9

1,0

2

4

5,6

0,5

2 - 4

6

8,4

0,8

2 - 3

6

8,4

0,8

3

3

4,2

0,4

3 - 7

7

9,9

1,0

4

9

12,7

1,2

4 - 7

6

8,4

0,8

5

10

14,1

1,4

5 - 6

5

7,0

0,7

6

5

7,0

0,7

6 - 7

6

8,4

0,8

7

4

5,6

0,5

7 - 8

5

7,0

0,7

8,0

0

0,0

0,0

Suma

100

140,6

13,6

Rozbiory węzłowe oraz odcinkowe naniesiono na schematy obliczeniowe sieci wodociągowej (rysunek 2 i 3).

4.2 Obliczenia wydajności pompowni drugiego stopnia oraz zbiornika sieciowego.

Czas pracy pompowni drugiego stopnia należy przyjąć: Tp = 24 h/d natomiast średnią wydajność pompowni obliczyć ze wzoru:

0x01 graphic
, m3/h =88,1 dm3/s

gdzie: Qpsr - średnia wydajność pompowni drugiego stopnia, m3/h

Qmaxd - maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wodę, m3/d

Tp - czas pracy pompowni, h/d

maksymalna wydajność pompowni w czasie rozbioru maksymalnego godzinowego (Qmaxh):

0x01 graphic
dm3/s 0x01 graphic
dm3/s

minimalna wydajność pompowni w czasie rozbioru minimalnego godzinowego (Qminh):

0x01 graphic
dm3/s 0x01 graphic
dm3/s

W czasie rozbioru maksymalnego godzinowego (Qmaxh) woda wypływać będzie ze zbiornika sieciowego w ilości:

0x01 graphic
dm3/s

W czasie rozbioru minimalnego godzinowego (Qminh) woda dopływać będzie ze zbiornika sieciowego w ilości:

0x01 graphic
dm3/s

4.3 Dobór średnic przewodów wodociągowych.

Wyniki obliczeń przedstawione w punkcie 4.1 oraz w punkcie 4.2 naniesiono na schematy obliczeniowe sieci wodociągowej (rys.3 i 2 ), a następnie obliczono wartości natężenia przepływu wody w poszczególnych odcinkach. W oparciu o te przepływy dokonano doboru średnic przewodów, które przedstawiono w tabeli 4.

Przepływ obliczeniowy (Qobl) wyliczono ze wzoru:

0x01 graphic
, gdzie: Qkon - przepływ na końcu odcinka, dm3/s;

q - rozbiór na odcinku, dm3/s

Tabela 5. Zestawienie przepływów obliczeniowych, dobranych średnic oraz spadków hydraulicznych na odcinkach sieci wodociągowej.

Odcinek

Przepływy przy Qmaxh, [dm3/s]

Przepływy przy Qminh, [dm3/s]

d [mm]

V [m/s]

i

[0x01 graphic
]

l [m]

Q pocz

Q końć

q

0,55 . q

Qobl

Qpocz

Qkońc

q

0,55 . q

Q obl

P - 1

96,9

96,9

0,0

0,0

96,9

79,3

79,3

0,0

0,0

79,3

355

1,31

3,70

275

1 - 2

46,8

35,5

11,3

6,2

41,7

68,5

67,4

1,1

0,6

68,0

355

0,89

2,20

365

2 - 3

11,7

3,3

8,4

4,6

7,9

7,2

6,4

0,8

0,4

6,8

140

0,74

4,50

310

1 - 5

37,4

27,5

9,9

5,4

32,9

9,6

8,6

1,0

0,6

9,2

280

0,75

1,90

300

5 - 6

13,4

6,4

7,0

3,9

10,3

7,2

6,5

0,7

0,4

6,9

180

0,60

2,20

280

2 - 4

18,2

9,8

8,4

4,6

14,4

59,7

58,9

0,8

0,4

59,3

355

0,77

1,50

340

7 - 6

9,0

0,6

8,4

4,6

5,2

5,8

5,0

0,8

0,4

5,4

180

0,65

2,75

395

7 - 4

11,3

2,9

8,4

4,6

7,5

57,7

56,9

0,8

0,4

57,3

355

0,75

1,40

265

7 - 3

10,8

0,9

9,9

5,4

6,3

6,0

5,0

1,0

0,6

5,6

125

0,80

3,75

555

8 - 7

43,7

36,7

7,0

3,9

40,6

66,4

65,7

0,7

0,4

66,1

355

0,88

1,90

235

8 - Z

43,7

43,7

0,0

0,0

43,7

65,7

65,7

0,0

0,0

65,7

355

0,88

2,00

250

Średnice przewodów zostały dobrane dla większego przepływu obliczeniowego w taki sposób, aby prędkość przepływu wody była w zakresie prędkości ekonomicznych i wynosiła :

- dla 0x01 graphic
mm : 0x01 graphic

- dla 0x01 graphic
mm : 0x01 graphic
.

0x01 graphic
-średnica zewnętrzna dla rur PE SDR 17 ( k=0,01 )

4.4 Obliczenia pojemności sieciowego zbiornika wodociągowego.

Pojemność całkowitą sieciowego zbiornika wodociągowego należy obliczyć ze wzoru:

Vc=V + Vpoż + Vm, m3

gdzie: Vc -całkowita pojemność sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

V -pojemność użytkowa sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

Vpoż - zapas wody do celów przeciw pożarowych, m3

Vm - pojemność martwa sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

Pojemność użytkową zbiornika wyznaczono metodą analityczną dla czasu pracy pompowni drugiego stopnia Tp= 24 h/d. Wyniki tych obliczeń wyrażone jako % z maksymalnego dobowego zapotrzebowania na wodę (Qmaxd) zestawiono w tabeli 6.

Tabela 6. Obliczenia pojemności użytkowej zbiornika wodnego.

Godzina

Rozbiór wody

Dostawa wody

Przybywa do zbiornika

Ubywa ze zbiornika

Pojemność zbiornika

od - do

%

%

%

%

%

0 - 1

1,41

4,17

2,77

 

3,68

1 - 2

1,04

4,17

3,13

 

6,81

2 - 3

1,04

4,16

3,12

 

9,93

3 - 4

1,04

4,17

3,13

 

13,06

4 - 5

2,22

4,17

1,95

 

15,01

5 - 6

2,59

4,16

1,57

 

16,58

6 - 7

5,38

4,17

 

1,21

15,37

7 - 8

6,13

4,17

 

1,95

13,42

8 - 9

4,91

4,16

 

0,74

12,68

9 - 10

4,39

4,17

 

0,22

12,46

10 - 11

4,2

4,17

 

0,03

12,43

11 - 12

4,06

4,16

0,10

 

12,53

12 - 13

3,92

4,17

0,25

 

12,78

13 - 14

4,29

4,17

 

0,12

12,66

14 - 15

4,39

4,16

 

0,23

12,43

15 - 16

4,72

4,17

 

0,55

11,88

16 - 17

5,57

4,17

 

1,40

10,48

17 - 18

5,24

4,16

 

1,08

9,40

18 - 19

5,57

4,17

 

1,40

8,00

19 - 20

6,18

4,17

 

2,01

5,99

20 - 21

6,46

4,16

 

2,30

3,69

21 - 22

6,65

4,17

 

2,48

1,21

22 - 23

5,38

4,17

 

1,21

0,00

23 - 24

3,25

4,16

0,91

 

0,91

SUMA

100,00

100,00

16,93

16,93

 

Z przeprowadzonych obliczeń tabelarycznych wynika, że maksymalna pojemność użytkowa zbiornika będzie w godzinach 5-6 i wyniesie 16,58 % z Qmaxd .

Pojemność użytkową w m3 obliczono ze wzoru:

V =0,01 . %max . Qmaxd=0,01. 16,58 . 7608,1=1261,5 m3

Gdzie: V -pojemność użytkowa sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

%max - maksymalna pojemność użytkowa wyrażona jako % z Qmaxd , % ( %max = 16,58 % )

Qmaxd - maksymalne dobowe zapotrzebowanie na wodę, m3/d (Qmaxd = 7608,7 m3/d )

Przyjęto zbiornik cylindryczny, a jego średnicę obliczono, przyjmując wstępnie wysokość warstwy użytkowej Huż = 6,00 m

ze wzoru: 0x01 graphic
m

gdzie: Dzb - średnica wewnętrzna zbiornika, m

V -pojemność użytkowa sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

Huż - wysokość warstwy użytkowej, m ( Huż = 6,00 )

Dla przyjętej średnicy zbiornika (Dzb = 16,37 m) obliczono rzeczywistą wysokość warstwy użytkowej ze wzoru: 0x01 graphic
m

Wymaganą ilość wody do celów przeciwpożarowych dla jednostek osadniczych należy przyjąć wg rozporządzenia:[5].

Wg tej normy zapas wody do celów przeciwpożarowych zależy od liczby mieszkańców miasta:

do 5000 mieszkańców - zapas wody 100 m3

Od 5001 do 10000 mieszkańców - zapas wody 150 m3

Od 10001 do 25000 mieszkańców - zapas wody 200 m3

Od 25001 do 100000 mieszkańców - zapas wody 400 m3

Ponad 100000 mieszkańców - zapas wody 600 m3

Dla miasta o liczbie mieszkańców 18728 przyjęto Vpoż=200,0 m3

Dla przyjętej ilości wody przeciwpożarowej obliczono wysokość jej warstwy w zbiorniku ze

wzoru: 0x01 graphic
0,95, m

gdzie: Hpoż - wysokość warstwy przeciwpożarowej, m

Vpoż - zapas wody do celów przeciwpożarowych, m3 (Vpoż = 200,0 m3, wg rozpożądzenia) Dzb - średnica wewnętrzna zbiornika, m (Dzb =16,37 m)

Pojemność martwa zbiornika zależy od jego konstrukcji. Przyjęto wysokość warstwy martwej

Hm = 0,50 m. Pojemność martwą można obliczyć ze wzoru:

0x01 graphic
, m3

gdzie Vm - pojemność martwa sieciowego zbiornika wodociągowego, m3

Dzb - średnica wewnętrzna zbiornika, m (Dzb =16,37 m)

Hm - wysokość warstwy martwej, m (Hm = 0,50 m.)

Zatem pojemność całkowita sieciowego zbiornika wodociągowego wynosi:

Vc=V + Vpoż + Vm, m3 = 1261,5 + 200,0 + 105,18 = 1566,68 m3

natomiast jego całkowita wysokość jest równa:

Hc = H + Hpoż + Hm = 6,00 + 0,95 + 0,50 = 7,45 m

4.5 Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej dla maksymalnego godzinowego

zapotrzebowania na wod (Qmaxh).

Schemat obliczeniowy sieci wodociągowej dla rozbioru Qmaxh przedstawiono na rys.2, natomiast obliczenia w tabeli 7. Wysokość ciśnienia gospodarczego w sieci wodociągowej zależy od liczby kondygnacji zaopatrywanych w wodę budynków. Liczba kondygnacji została podana w temacie niniejszej pracy i wynosi 3. Wysokość ciśnienia gospodarczego obliczono ze wzoru :

0x01 graphic
, m gdzie n - liczba kondygnacji, przyjęto n = 3.

Natomiast rzędną linii ciśnienia gospodarczego obliczono ze wzoru:

0x01 graphic
, m npm gdzie Rt to rzędna terenu, m npm

Rzędne linii ciśnienia w tabeli 7 obliczono rozpoczynając od węzła nr 8, jako najbardziej niekorzystnie usytuowanego.

4.6 Obliczenia hydrauliczne sieci wodociągowej dla minimalnego godzinowego

zapotrzebowania na wodę (Qminh).

Schemat obliczeniowy sieci wodociągowej dla rozbioru Qminh przedstawiono na rys. 3, zaś obliczenia w tabeli 8. Rzędna zwierciadła wody w zbiorniku w tabeli 8 obliczono dodając do rzędnej zwierciadła wody w zbiorniku w tabeli 7 wysokość użytkowej warstwy wody

h = 6,0 m. Rzędne linii ciśnienia zamieszczone w tabeli 8 obliczono rozpoczynając od rzędnej

zwierciadła wody w zbiorniku. Na podstawie wyników obliczeń sieci wodociągowej (tabela 7 oraz 8) sporządzono wykres linii ciśnienia wody (rys. 4, skala 1:200/5000).

Plan sytuacyjny zaprojektowanej sieci wodociagowej w skali 1:5000 przedstawiono

na rys. 6.

5. Dobór pomp w pompowni drugiego stopnia.

Na podstawie wyników hydraulicznych obliczeń sieci wodociągowej dokonano doboru pomp w pompowni drugiego stopnia, których zadaniem będzie tłoczenie wody do odbiorców.

Dane :

- wydajność pompowni przy rozbiorze Qmaxh : Qpmax 0x01 graphic
dm3/s =348,8 m3/h,

- wydajność pompowni przy rozbiorze Qminh : Qpmin= 79,3 dm3/s =285,5 m3/h,

- rzędna linii ciśnienia w pompowni przy rozbiorze Qmaxh : RzQmaxh= 93,53 m npm,

- rzędna linii ciśnienia w pompowni przy rozbiorze Qminh : RzQminh= 101,64 m npm,

- rzędna dolnego zwierciadła wody w zbiorniku dolnym : Rgzw = Rt-0,78 = 59,50-0,78=58,72 m npm,

- rzędna górnego zwierciadła wody w zbiorniku dolnym : Rdzw = Rt+0,92 = 59,50+0,92 =60,42 m npm,

- strata ciśnienia w pompowni przy rozbiorze Qmaxh : ∆hpmax= 1,47 m.

Stratę wysokości ciśnienia w pompowni przy rozbiorze Qminh obliczono ze wzorów:

0x01 graphic
, m 0x01 graphic
, s2/m5

gdzie:

Kp - współczynnik oporności przewodów i armatury w pompowni.

0x01 graphic
m

W celu doboru pomp obliczono ich wysokość podnoszenia przy rozbiorze Qmaxh oraz Qminh .

Przy rozbiorze Qmaxh występuje minimalna wysokość podnoszenia pomp Hpmin,

natomiast przy rozbiorze Qminh - maksymalna wysokość podnoszenia pomp Hpmax.

Obliczenie wysokości podnoszenia pomp przy rozbiorze Qmaxh:

Hpmin = RzQmaxh + ∆hpmax - Rgzw = 93,53+1,47-60,42=34,58 m.

Obliczenie wysokości podnoszenia pomp przy rozbiorze Qminh:

Hpmax = RzQminh + ∆h pmin - Rdzw =101,64+0,99-58,72=43,91m.

Obliczone wysokości podnoszenia pomp przedstawiono na poniższym schemacie.

Wartości podane na tym schemacie są takie same jak na wykresie linii ciśnień (rys. 4).

0x01 graphic

W pompowni IIº należy zaprojektować minimum 2 pracujące pompy wirowe. W niniejszym opracowaniu założono, że w pompowni będą pracować dwie pompy połączone równolegle. Poniżej obliczono wydajności jednej pompy.

- Wydajność jednej pompy przy rozbiorze Qmaxh:0x01 graphic
dm3/s=174,6m3/h

- wydajnosc jednej pompy przy rozbiorze Qminh:0x01 graphic
dm3/s=142,9m3/h

Obliczenie średniej wydajności Q1pśr oraz średniej wysokości podnoszenia H pśr jednej pompy.

0x01 graphic
dm3/s=158,8 m3/h

0x01 graphic
m

Z katalogu pomp przemysłowych [4] przyjęto pompę typu 125 PJM 190 ×2 o nominalnej

wydajności Qn = 190,0 m3/h oraz nominalnej wysokości podnoszenia Hn = 50,0 m.

Na wykresie doboru pomp (rys. 5) przedstawiono pole pracy pompy 100PJM 200 ×2 oraz

naniesiono punkty P1 oraz P2, których współrzędne odpowiadają wydajności oraz

wysokości podnoszenia jednej pompy przy rozbiorze Qmaxh (P1) i rozbiorze Qminh (P2). Charakterystyka przyjętej pompy musi przechodzić pomiędzy tymi punktami.

Przyjęto wiec charakterystykę pokrywającą się z górna granica pola pracy pompy.

Współrzędne charakterystyki tej pompy zestawiono w tabeli 9.

Tabela 9. Zestawienie charakterystyki pompy 100 PJM 200

Nr punktu na wykresie

1

2

3

4

Uwagi

Qp, m3/h

140

160

180

200

Do sporządzenia charakterystyki jednej pompy

2 . Qp, m3/h

280

320

360

400

Do sporządzenia charakterystyki dwóch pompy

Hp, m

39,2

37,7

35,6

32,7

Do sporządzenia charakterystyki jednej pompy

Na rysunku 4 narysowano również charakterystykę dwóch pomp typu 125 PJM 190 ×2 połączonych równolegle oraz naniesiono punkty P3 oraz P4, których współrzędne odpowiadają wydajności oraz wysokości podnoszenia dwóch pomp przy rozbiorze Qmaxh (P3) i rozbiorze Qminh (P4). W opracowaniu załączono wykres charakterystyk dobranej pompy zaczerpnięty

z katalogu [4].

0x01 graphic

6. Opis techniczny.

Praca zawiera projekt koncepcyjny ujęcia wody gruntowej oraz sieci wodociągowej dla miasta nr 70, które w liczy 18728 mieszkańców. Sieć wodociągowa zasilana będzie przez pompownię drugiego stopnia oraz zbiornik sieciowy centralny.

6.1 Ujęcie wody.

Maksymalna dobowa wydajność ujęcia wynosi 7844,7 m3/d. Składa się ono z 16 studzien wierconych, które pobierać wodę z warstwy wodonośnej o zwierciadle swobodnym. Studnie zostały zlokalizowane z dwóch grupach po osiem. Odległość między studniami wynosi 50 m. Połączone będą przewodem lewarowym ze studnią zbiorczą, z której woda dostarczana będzie do Zakładu Uzdatniania. Przewód będzie ułożony równolegle do linii studzien.

Dla ujęcia wody zaprojektowano strefy ochronne: bezpośredniej oraz pośrednią. Teren ochrony pośredniej objęty jest ograniczeniami w użytkowaniu gruntu, aby zapobiec pogarszaniu jakości wody oraz zmniejszeniu wydajności ujęcia. Strefa ochrony bezpośredniej obejmuje grunt.

6.2 Sieć wodociągowa.

Zaprojektowano sieć wodociągową jednostrefową składającą się z dwóch zamkniętych obwodów. Trasy przewodów magistralnych usytuowano wzdłuż ciągów komunikacyjnych. Obliczenia sieci przeprowadzono metodą Crossa dla rozbioru Qmaxh= 140,6 dm3/s, oraz dla rozbioru Qminh=79,3 dm3/s.

Przewody wodociągowe tworzące sieć wodociągową, składać się będą z następujących elementów:

- rur prostych polietylenowych SDR 17 ,

-kształtek, stosowanych do: zmiany kierunku przewodów (łuki, kolana), wykonania odgałęzień (trójniki, czwórniki), zmiany średnicy (zwężki),

-uzbrojenia zasuw, hydrantów pożarowych, odwadniaków oraz odpowietrzników.

Zasuwy na przewodach rozmieszczono tak, aby spełnione były warunki:

- przewód rozdzielczy oddzielony był zasuwą od przewodu magistralnego,

-przewód o mniejszej średnicy oddzielony był zasuwą od przewodu o większej średnicy,

-w razie awarii danego odcinka zasilanie wodą sąsiednich przewodów rozdzielczych powinno być zapewnione przez właściwe umieszczenie zasuw.

Ze względów pożarowych zasuwy rozmieszczono tak, aby dla wyłączenia odcinka nie trzeba było zamykać więcej niż 5 zasuw, a na wyłączonym odcinku nie było więcej niż 4 hydranty.

Do budowy sieci należy użyć rur polietylenowe SDR 17 o następujących średnicach i długościach:

- Φ 125mm - 555m

- Φ 140mm - 310m

- Φ 180mm - 675m

- Φ 280mm - 300m

- Φ 355mm - 1730m

Plan sytuacyjny przedstawiono na rysunku 6.

6.3 Pompownia drugiego stopnia.

Pompownię drugiego stopnia zlokalizowano na terenie Zakładu Uzdatniania Wody podziemnej. Ma ona za zadanie tłoczenie wody do sieci wodociągowej. W pompowni zaprojektowano dwie pompy typu 125 PJM 190 ×2 połączone równolegle oraz jedną pompę rezerwową tego samego typu. Nominalna wysokość podnoszenia jednej pompy wynosi Hn=50 m, zaś jej nominalna wydajność Qn=190 m3/h.

6.4 Zbiornik sieciowy.

Zbiornik sieciowy zlokalizowany został w środkowej części miasta w terenie o rzędnej

74,60m npm. Jego zadaniem będzie wyrównanie nierównomierności między poborem a dostawą wody, zapewnienie odpowiedniego ciśnienia wody w sieci oraz utrzymanie zapasu wody na wypadek pożaru. Zaprojektowano zbiornik jednokomorowy, cylindryczny o pojemności użytkowej

V=1261,5 m3, średnicy d=16,37 m oraz wysokości użytkowej warstwy wody h=6,0 m. Zapas wody na cele pożarowe Vpoż= 200,0 m3, a wysokość warstwy pożarowej hpoż=0,95m.

17



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
projekt wodociągi pdf
projekt wodociągi2
Ekrany akustyczne zasady projektowania i oceny właściwości akustycznych
projekt wodociągi
projekt wodociagi Michał Piasta
projekt wodociągi
projekcje finansowe właściwe
Projektowanie nowych białek o zadanych właściwościach katalitycznych
Wodociągi Projekt
Wodociągi Projekt 3
Opis projekt sieci wodociągowej
PN 92 B 01706 Instalacje wodociągowe Wymagania w projektowaniu
Blazek wyklady z ub roku (2006-07), Zmienne konatywne, Zmienne konatywne- projekty, dążenia, zadania
PROJEKT INSTALACJI WODOCIĄGOWO
PROJEKT 2, elektrotechnika, TWN, twn, TWN, Seria 2, właściwe, Paweł Paraniak
PROJEKT SIECI WODOCIĄGOWEJ
PROJEKT SIECI WODOCIĄGOWEJ
Wodociągi - projekt nr 4, Wznaczenie linii ciśnienia

więcej podobnych podstron