Odemglanie MK

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA Wrocław dnia 29.03.2003r.

Wydział INŻYNIERII ŚRODOWISKA

Katedra Klimatyzacji i Ciepłownictwa

Ćwiczenie projektowe nr.1

Projekt wentylacji odemglającej:

Temat: Zaprojektować urządzenie odemglające dla

pomieszczenia technologicznego.

Sprawdził : Wykonał :

Mazurkiewicz Wojciech Mariusz kamecki

Opis techniczny.

1) Podstawa opracowania.

Temat:

Zaprojektować urządzenie odemglające dla pomieszczenia technologicznego .

Założenia projektowe:

Parametry powietrza w pomieszczeniu :

- okres przejściowy t_poc= 15^oC

- okres zimny t_poz= 15^oC

- okres ciepły t_poz= 30^oC

Zyski od nasłonecznienia .

- Okres ciepły qzoc = 15,0 W/m3

- Okres przejściowy qzop = 10,0 W/m3

Liczba ludzi n= 20 osób

Rodzaj pracy : ciężka

Moc zainstalowana silników elektrycznych . N = 3,0 kW

Oświetlenie elektryczne o mocy zainstalowanej N= 25W/m²

Straty ciepła budynku q str. = 15,0W/m3

Lokalizacja i charakterystyka pomieszczenia technologicznego.

- Lokalizacja : Wrocław

- Przeznaczenie obiektu : produkcja

- Pomieszczenie wentylowane : hala technologiczna

- Wymiary pomieszczenia technologicznego :

a= 20,0 m , b= 20,0 m , h= 4,0 m

Opis przedmiotu

Przedmiotem projektu jest system wentylacji odemglającej dla pomieszczenia technologicznego. Wentylacja odemglająca ma na celu usunięcie nadmiaru wilgoci w postaci pary wodnej wydzielającej się z urządzeń technologicznych, w naszym przypadku są to wanny z wodą. Występujące zjawiska to mgła i para wodna. Mgła jest niepożądana dla załogi, a gdy staje się gęsta, ograniczając widoczność, stwarza warunki zagrażające bezpieczeństwu pracy. Ponadto kropelki mgły, zwilżając powierzchnie przegród budowlanych powodują bardzo szybkie niszczenie ich elementów, zwłaszcza metalowych konstrukcji obiektu, wskutek korozji. Przyczyną tego procesu bywa nie tylko mgła, może go również wywołać kondensująca się na powierzchniach przegród para wodna zawarta w powietrzu, jeśli ich temperatura jest odpowiednio niska. Zawartość wilgoci w powietrzu pod stropem jest największa.

Zapobieganie wytwarzaniu się mgły w wyższych temperaturach powietrza zewnętrznego (ponad 20-22⁰C) nie sprawia trudności, powietrze wentylujące ma wtedy dużą zdolność do asymilacji wilgoci. Wystarczy tylko kontrolować zawartość wilgoci w powietrzu strefy pracy aby nie osiągała nadmiernych wartości (optymalna wilgotność w strefie pracy ≤12 g/kg, maksymalna ≤ 14-15 g/kg) , co uzyskuje się przez odpowiednio duży przepływ objętości powietrza wentylującego.

Potrzeby odemglania wystąpiły w okresie zimnym, gdzie współczynnik kierunkowy przemiany powietrza zachodzącej w pomieszczeniu jest mniejszy niż 3400 kJ/kg.

Opis instalacji nawiewnej i wywiwwnej.

W skład instalacji nawiewnej wchodzą dwa wentylatory firmy Flăkt Centrimaster

typu GTHB-3-071, . Wentylator A o wydatku powietrza do V = 36000 m³/h pracuje w okresie przejściowym zimnym o wydatku V=32940 m³/h w okresie zimowym , oraz V=32976 m³/h w okresie ciepłym.

Wentylator B o wydatku powietrza V = 36000 m³/h pracuje tylko w okresie przejciowym. Wentylator A ma za zadanie doprowadzić powietrze przez kanał wentylacyjny do strefy dolnej (strefy pracy) i górnej (strefy podstropowej). Ilość powietrza doprowadzana do obydwu stref jest regulowana przez przepustnice którymi steruje regulator w zależności od zawartości wilgoci w powietrzu wywiewanym.

W okresie przejściowym pracuje wentylator A i B połączone równolegle.

Wentylatory połączone są z kanałem za pomocą króćców elastycznych zapobiegających przenoszenie drgań na przewody i konstrukcje.

Powietrze jest rozprowadzane za pomocą przewodów i kształtek o przekroju okrągłym typu spiro, wykonanych z blachy ocynkowanej wg PN-89/H-92125.

Do strefy pracy i strefy podsufitowej powietrze doprowadzone jest za pomocą kratek firmy LINDAB typu RGS-4 z przepustnicą przesuwną. W skład urządzeń wentylacyjnych wchodzą dwie nagrzewnice wodne. Pierwsza nagrzewnica A o mocy Qn = 390 kW ma za zadanie ogrzać całkowity strumień powietrza tzn. w okresie zimnym ogrzanie powietrza od -28⁰C do 17,0⁰C o V = 16956 m³/h, a w okresie przejściowym ogrzanie powietrza od 10⁰C do 14⁰C o V = 73977 m³/h. Druga nagrzewnica B o mocy Qn = 100 kW umieszczona w kanale doprowadzającym powietrze do górnej strefy ma za zadanie ogrzać powietrze w okresie zimnym od 17,0 ⁰C do 35 ⁰C przy V = 16005 m³/h,

Instalacja wywiewna wykonana jest z przewodów i kształtek o przekroju okrągłym typu spiro, wykonanych z blachy ocynkowanej wg PN-89/H-92125. Powietrze usuwane jest przez kratek kanałowych RGS z przepustnicą przesuwną. Powietrze usuwane jest przez wentylatory firmy Flăkt Centrimaster typu GTLB-3-125,

V= 86400 m³/h którego moc dostosowywana jest przy pomocy falownika.

Zabezpieczenia przed hałasem i wibracją .

Instalacja wentylacyjna zabezpieczona jest przed hałasem i wibracją poprzez zastosowanie tłumików hałasu umieszczonych w kanale oraz dzięki umieszczeniu króćców elastycznych w miejscach połączenia kanałów z wentylatorami.

Czujnik temperatury zewnętrznej należy umieścić na ścianie północno-zachodniej w miejscu zacienionym.

Rozwiązanie instalacji wentylacji odemglającej.

W urządzeniu realizującym wentylację odemglającą powinny być dwa wentylatory firmy Flăkt Centrimastertypu GTHB-3-071, . Wentylator A o wydatku powietrza do

V = 36000 m³/h pracuje w okresie przejściowym, zimowym i ciepłym rozdział powietrza odbędzie się za pomocą przepustnic, które sterują ilością powietrza nawiewanego o temperaturze 35 ⁰C do strefy górnej i do strefy pracy .

Wentylator B o wydatku powietrza do V = 36000 m³/h pracuje w okresie przejściowym.

W okresie letnim i zimowym pracują wentylatory A i B. Z wymienionymi wentylatorami nawiewnymi musi współpracować odpowiedni wentylator wywiewny

o zwiększonym strumieniu powietrza wywiewanego o 10%, aby utrzymać w pomieszczeniu podciśnienie.

Dla zapewnienia prawidłowej i ekonomicznej pracy urządzenia działanie jego musi być zautomatyzowane.

Opis i uzasadnienie przyjętego rozwiązania wentylacji.

Powietrze nawiewane jest do pomieszczenia w zależności od warunków zewnętrznych na dwóch poziomach. Dla okresów przejściowego i letniego powietrze jest nawiewane przez nawiewniki umieszczone na wysokości 0,5m , natomiast dla okresu zimnego stosujemy nawiew dwupoziomowy . Przy pomocy nawiewników umieszczonych na wysokości 0,5m nawiewane jest powietrze o temp.(17,0⁰C) , jaka panuje w strefie pracy natomiast w strefę pod stropową (3,5m) nawiewane jest powietrze o temp. 35 ⁰C . Nawiew gorącego powietrza pod strop wpływa na warunki w strefie pracy a także zmienia parametry powietrza w całym pomieszczeniu. Następnie powietrze zawraca w stronę kratek wywiewnych i wywiewane jest za pomocą wentylatora kanałowego i kanału wywiewnego zakończonego wyrzutnią dachową.

Taka organizacja wymiany powietrza zapobiega wykraplaniu wilgoci na powierzchniach przegród budowlanych oraz przestrzeni powietrznej hali i powstawaniu w pomieszczeniu przestrzeni nie wentylowanych .

Dobór urządzeń instalacji wentylacji odemglającej.

Dobór wentylatorów nawiewnych:

W toku obliczeń uzyskaliśmy następujące wartości strumieni powietrza wentylującego :

okres letni : V_OL = 9,16 m³/s

okres zimny : V_OZG= 4,44 m³/s V_OZD= 4,71 m³/s ΣV_OZ = 9,15 m³/s
okres przejściowy : V_OP = 20,60 m³/s

Na tej podstawie określono następujące wielkości strumieni do doboru wentylatorów :

VA = 10 m³/s = 36000 m³/h

VB = 10 m³/s = 36000 m³/h

Uzasadnienie :

Powyższy zespół wentylatorowy będzie pracował wg nastepującego harmonogramu :

Wentylator	WN (A)	WN (B)
okres letni	PRACA	POSTÓJ
okres zimny	PRACA	POSTÓJ
okres przejściowy	PRACA	PRACA

Praca taka zapewni optymalne wykorzystanie mocy wentylatorów.

Dobór wentylatora wywiewnego.

Wentylator wywiewy dobieramy na podstawie wydajności wentylatorów nawiewnych z uwzględnieniem 10% zwiększeniem wydajności celem utrzymania podciśnienia w pomieszczeniu.

Dobrano wentylator firmy Flăkt Centrimaster typu GTHB-3-125 którego moc regulowana będzie przy pomocy falownika.

Dobór kanałowych nagrzewnic powietrza.

W wyniku przeprowadzonych obliczeń otrzymano następujące moce nagrzewnic :

okres zimny : Q_NG = 96,5 kW Q_ND = 99,5 kW
okres przejściowy : Q_NOP = 385 kW

Na tej podstawie określono następujące mocy do doboru nagrzewnic

moc nagrzewnicy Q_N1 = 390 kW strumień powietrza V=9,16 m³/s
moc nagrzewnicy Q_N2 = 100 kW strumień powietrza V=4,44 m³/s

Eksploatacja.

W czasie eksploatacji instalacji wentylacyjnej należy zwrócić uwagę na wzrost oporów przepływu powietrza przez filtry i okresowo je wymieniać .
Należy okresowo kontrolować ilość powietrza nawiewanego przez poszczególne kratki nawiewne oraz sprawdzić szczelność instalacji w miejscach połączeń przewodów , sprawdzić naciąg przekładni pasowych i luz na łożyskach wentylatorów.

OBLICZENIA :

Powierzchnia i kubatura pomieszczenia:

a=20m

b=20 m

h=4m

F = a*b = 20*20 = 400 m2

K = F*h = 400*4 = 1600 m3

Obliczenia okresu przejściowego

tz op = 10 ° C , ϕz op= 65%

tp op = 15 ° C , ϕp op=75%

Zyski ciepła jawnego od źródeł zewnętrznych .

Zyski ciepła od nasłonecznienia

qnzop = 10 W/m3

Qnzop = qnzop *K = 10 * 1600 = 16000 W = 16,0 kW

Zyski ciepła od oświetlenia .

Nośw. = 25W/m2

Qośw. = Nośw. *F*[β+(1-α-β)*ko]* ϕ = 25*400*[0,5+(1-0-0,5)*1]*0,3=3000 W =

= 3,0 kW

F-powierzchnia = 400 m2

α- dla opraw niewentylowanych = 0

ϕ-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej = 0,3

ko-współczynnik akumulacji = 1

Zyski ciepła od technologii.

Nt = 3,0 kW

Qt = Nt *ϕ1*ϕ2*ϕ3*ϕ4=3,0*0,8*0,7*0,8*0,65 = 0,87 kW

ϕ1=0,8-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej.

ϕ2=0,7-współczynnik obciążenia

ϕ3=0,8-współczynnik jednoczesności pracy .

ϕ4=0,65- współczynnik przejmowania ciepła przez powietrze.

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników.

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy:

2.1.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk -współczynnik przejmowania ciepła jawnego ;

αk = 5,7 +4,07 *w W/(m2K)

w= 0,5 m/s - prędkość ruch u powietrza

αk= 5,7+4,07*0,5 = 7,74 W/(m2K)

a=1,5m

b=2m

n=5 - ilość zbiorników

F= 1,5*2,0 = 3,0 m2 - powierzchnia zwierciadła cieczy

Δt -dla zwierciadła wody

Δt = tpc -t

tpc- temperatura powierzchni wody

tpc = 63,5^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 75^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15^o C

Δt= 63,5-15 = 48,5^o C

Qj = 7,74 *3*48,5*5= 5630 W = 5,63 kW

2.1.1b) Zbiorniki prostopadłościenne

tpc = 82^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 90 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

a= 1,5m

b=1,5m

n=5

F = 2,25 m2

Δt= 82-15 = 67^o C

Qj = 7,74*2,25*67*5 = 5834 W = 5,83 kW

Zyski ciepła jawnego od ścian zbiorników.

2.2.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 2,0 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 2*(1,5*1,0) + 2*(2,0*1,0)=7,0 m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15 ^oC

Δt= 50-15 = 35 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(35/1)^0,25 = 4,82 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 4,82*7,0*35*5= 5904 W = 5,90 kW

2.2.1b) Zbiorniki prostopadłościenne :

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 1,5 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 4*(1,5*1,0) = 6,0m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15 ^oC

Δt= 50-15 = 35 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(35/1,0)^0,25 = 4,82 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 4,82 *6,0*35*5= 5061 W = 5,06 kW

Sumaryczne zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników :

Qj = Qzw. cieczy+Qść. zb.=5,63+5,83+5,90+5,06 = 22,42 kW

Zyski ciepła jawnego od przebywających osób .

Qlj = qj *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-181 W/os.-jednostkowe zyski ciepła jawnego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlj = 181 *0,8 *20 = 2896 W = 2,90 kW

Zyski ciepła całkowitego i wilgoci od ludzi:

3.1) Zyski ciepła całkowitego :

Qlc = qc *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-293 W/os.-jednostkowe zyski ciepła całkowitego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlc = 293*0,8 *20 = 4688 W = 4,69 kW

Zyski wilgoci

Wl = w *ϕ *n

n-20-liczba osób

w-168 (g/h)os.-jednostkowe zyski wilgoci-praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Wl = 168*20*0,8 = 2688 g/h= 2,69 kg/h

Zyski wilgoci od zwierciadeł cieczy:

4.1a)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-385,51 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 75 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

Po=ϕ x pon= 50%x17.0=8,5 hPa

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-3m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-63,5 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-75 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,028-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,028+0,013*0,5) * (385,51-8,5)*3 *1013/1013 = 39,02 x 5 = 195,1 kg/h

4.1b)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-615,36 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 82 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-2,25 m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-82 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-90 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,035-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,035+0,013*0,5) * (515,36-8,5)*2,25 *1013/1013 = 47,33 x 5 = 236,7 kg/h

Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą:

W = [ 86,66+9,0/w] * (ts - tm) *F*10^-5 kg/h

w-0,1 m/s - prędkość ruchu powietrza nad posadzką

ts = 15 ^oC - temperatura powietrza wg termometru suchego

tm = 9,5 ^oC - temperatura powietrza wg termometru mokrego

F = 400 m2 - powierzchnia podłogi

c- 17 % - procent zwilżenia podłogi (68 m2)

W = [ 86,66+9,0/0,1] * (15 - 9,5) *68*10^-5 = 0,66 kg/h

Strumień ciepła utajonego wnoszonego do powietrza z parą wodną

Qu = W*(2500 + 1,92*t) kW

Od zbiorników porostopadłościennych:

W=195,1 kg/h=0,054 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (75°C)

t =63,5°C

Qu = 0,054*(2500 + 1,92*63,5)=141,6 kW

Od zbiorników porostopadłościennych

W=236,7 kg/h=0,066 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (90°C)

t =82°C

Qu = 0,066*(2500 + 1,92*82)=175,4 kW

Od zwilżonych poierzhni

W=0,66 kg/h=1,83x10^-4 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (15°C)

Qu =1,83x10^-4*(2500 + 1,92*15)= 0,34 kW

Qu = 141,6+175,4+0,46 = 317,46 kW

Obliczenie współczynnika kierunkowego przemiany

ε=Qzbc /Wop kJ/kg

Zestawienia zysków ciepła

	*jawne*	*utajone*	*całkowite*
	W	W	W	kW
*Qnop-zyski od nasłonecznienia*	1600	-----------------	1600	1,60
*Qośw.-zyski od oświetlenia*	3000	-----------------	3000	3,00
*Qt-zyski od technologii*	870	-----------------	870	0,87
*Qzb-zyski od zbior. i zw. cieczy*	22420	317460	339880	339,9
*Ql-zyski od ludzi*	2896	1792	4688	4,69
*SUMA*				350,06

Zestawienia zysków wilgoci

	*całkowite*
	*kg/h*	*kg/s*
*Wp- Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą*	0,66	1,83x10^-4
*Wzb -zyski wilgoci od zbior. i zw. cieczy*	431,8	0,1199
*Wl- zyski wilgoci od ludzi*	2,69	7,47x10^-4
*SUMA*		0,12083

ε=350,06 /0,12083 = 2897 kJ/kg <3400 dominujące zyski wilgoci

Obliczenie okresu przejściowego na wykresie i-x

8.1) Parametry powietrza w strefie pracy

tpop =15 °C

ϕpop = 75 %

xpop = 8,2 g/kg

8.2) Parametry powietrza nawiewanego

tnop =14,0 °C

ϕnop = 50 % odczytano z wykresu i-x

xnop = 5 g/kg odczytano z wykresu i-x

8.3) Obliczenie zawartości wilgoci w powietrzu wywiewanym

Wysokość strefy pracy h = 2,0 m

Wysokość usytuowania otworów wywiewnych H= 3,5 m

Współczynnik zdolności asymilacyjnej powietrza n= f(h/H;ε)

h/H= 2,0/3,5=0,57

ε= 2897 kJ/kg

n= 0,65 odczytano za tabeli 7.1

Zawartość wilgoci w powietrzu wywiewanym:

Xw = Xn + ( Xp-Xn) / n g/kg

Xw = 5 + ( 8,2-5) / 0,65= 9,9 g/kg

8.4) Parametry powietrza wywiewanego

twop =16 °C odczytano z wykresu i-x

ϕwop = 89 %

xwop = 9,9 g/kg

8.5) Obliczenie strumienia powietrza wentylującego

V= Wop / (Xw - Xn)*ρ

V= 0,12083*1000 / (9,9 - 5)*1,2 = 20,6 m3/s= 73977 m3/h

8.6) Obliczenie mocy nagrzewnicy powietrza

Qn = ρ*cp*V*(tn-tz) kW

Qn = 1,2*1,006*20,6*(14,0-10) = 99,5 kW

8.7) Obliczenie krotności wymian powietrza

Ψ = V/K

Ψ = 73977/1600 = 46 wymian

Obliczenia okresu zimnego

tz oz= -18° C , ϕz oz=100% , xz oz = 0,8 g/kg

tp oz = 15 ° C , ϕp oz,=75%

Zyski ciepła jawnego od źródeł zewnętrznych .

Zyski ciepła od oświetlenia .

Nośw. = 25W/m2

Qośw. = Nośw. *F*[β+(1-α-β)*ko]* ϕ = 25*400*[0,5+(1-0-0,5)*1]*0,3=3000 W =

= 3,0 kW

F-powierzchnia = 400 m2

α- dla opraw niewentylowanych = 0

ϕ-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej = 0,3

ko-współczynnik akumulacji = 1

Zyski ciepła od technologii.

Nt = 3,0 kW

Qt = Nt *ϕ1*ϕ2*ϕ3*ϕ4=3,0*0,8*0,7*0,8*0,65 = 0,87 kW

ϕ1=0,8-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej.

ϕ2=0,7-współczynnik obciążenia

ϕ3=0,8-współczynnik jednoczesności pracy .

ϕ4=0,65- współczynnik przejmowania ciepła przez powietrze.

Straty budynku .

qstr.= 15W/m3

Qstr.= K *qstr. *(tp /tp-tz) =1600*15*(15/15-(-18))= 10800W = 10,8 kW

K= 1600m3- kubatura pomieszczenia

qstr= 15 W/m3 - jednostkowa strata ciepła

tp=15°C - temp. pomieszczenia

tz=-18°C - temp. zewnętrzna

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników.

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy:

2.1.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk -współczynnik przejmowania ciepła jawnego ;

αk = 5,7 +4,07 *w W/(m2K)

w= 0,5 m/s - prędkość ruch u powietrza

αk= 5,7+4,07*0,5 = 7,74 W/(m2K)

a=1,5m

b=2m

n=5 - ilość zbiorników

F= 1,5*2,0 = 3,0 m2 - powierzchnia zwierciadła cieczy

Δt -dla zwierciadła wody

Δt = tpc -t

tpc- temperatura powierzchni wody

tpc = 63,5^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 75^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15^o C

Δt= 63,5-15 = 48,5^o C

Qj = 7,74 *3*48,5*5= 5630 W = 5,63 kW

2.1.1b) Zbiorniki prostopadłościenne

tpc = 82^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 90 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

a= 1,5m

b=1,5m

n=5

F = 2,25 m2

Δt= 82-15 = 67^o C

Qj = 7,74*2,25*67*5 = 5834 W = 5,83 kW

Zyski ciepła jawnego od ścian zbiorników.

2.2.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 2,0 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 2*(1,5*1,0) + 2*(2,0*1,0)=7,0 m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15 ^oC

Δt= 50-15 = 35 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(35/1)^0,25 = 4,82 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 4,82*7,0*35*5= 5904 W = 5,90 kW

2.2.1b) Zbiorniki prostopadłościenne :

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 1,5 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 4*(1,5*1,0) = 6,0m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=15 ^oC

Δt= 50-15 = 35 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(35/1,0)^0,25 = 4,82 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 4,82 *6,0*35*5= 5061 W = 5,06 kW

Sumaryczne zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników :

Qj = Qzw. cieczy+Qść. zb.=5,63+5,83+5,90+5,06 = 22,42 kW

Zyski ciepła jawnego od przebywających osób .

Qlj = qj *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-181 W/os.-jednostkowe zyski ciepła jawnego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlj = 181 *0,8 *20 = 2896 W = 2,90 kW

Zyski ciepła całkowitego i wilgoci od ludzi:

3.1) Zyski ciepła całkowitego :

Qlc = qc *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-293 W/os.-jednostkowe zyski ciepła całkowitego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlc = 293*0,8 *20 = 4688 W = 4,69 kW

Zyski wilgoci

Wl = w *ϕ *n

n-20-liczba osób

w-168 (g/h)os.-jednostkowe zyski wilgoci-praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Wl = 168*20*0,8 = 2688 g/h= 2,69 kg/h

Zyski wilgoci od zwierciadeł cieczy:

4.1a)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-385,51 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 75 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

Po=ϕ x pon= 50%x17.0=8,5 hPa

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-3m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-63,5 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-75 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,028-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,028+0,013*0,5) * (385,51-8,5)*3 *1013/1013 = 39,02 x 5 = 195,1 kg/h

4.1b)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-615,36 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 82 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-2,25 m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-82 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-90 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,035-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,035+0,013*0,5) * (515,36-8,5)*2,25 *1013/1013 = 47,33 x 5 = 236,7 kg/h

Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą:

W = [ 86,66+9,0/w] * (ts - tm) *F*10^-5 kg/h

w-0,1 m/s - prędkość ruchu powietrza nad posadzką

ts = 15 ^oC - temperatura powietrza wg termometru suchego

tm = 9,5 ^oC - temperatura powietrza wg termometru mokrego

F = 400 m2 - powierzchnia podłogi

c- 17 % - procent zwilżenia podłogi (68 m2)

W = [ 86,66+9,0/0,1] * (15 - 9,5) *68*10^-5 = 0,66 kg/h

Strumień ciepła utajonego wnoszonego do powietrza z parą wodną

Qu = W*(2500 + 1,92*t) kW

Od zbiorników porostopadłościennych:

W=195,1 kg/h=0,054 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (75°C)

t =63,5°C

Qu = 0,054*(2500 + 1,92*63,5)=141,6 kW

Od zbiorników porostopadłościennych

W=236,7 kg/h=0,066 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (90°C)

t =82°C

Qu = 0,066*(2500 + 1,92*82)=175,4 kW

Od zwilżonych poierzhni

W=0,66 kg/h=1,83x10^-4 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (15°C)

Qu =1,83x10^-4*(2500 + 1,92*15)= 0,34 kW

Qu = 141,6+175,4+0,46 = 317,46 kW

Obliczenie współczynnika kierunkowego przemiany

ε=Qzbc /Wop kJ/kg

Zestawienia zysków ciepła

	*jawne*	*utajone*	*całkowite*
	W	W	W	kW
*Qnop-zyski od nasłonecznienia*	10800	-----------------	10800	10,8
*Qośw.-zyski od oświetlenia*	3000	-----------------	3000	3,00
*Qt-zyski od technologii*	870	-----------------	870	0,87
*Qzb-zyski od zbior. i zw. cieczy*	22420	317460	339880	339,9
*Ql-zyski od ludzi*	2896	1792	4688	4,69
*SUMA*				337,66

Zestawienia zysków wilgoci

	*całkowite*
	*kg/h*	*kg/s*
*Wp- Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą*	0,66	1,83x10^-4
*Wzb -zyski wilgoci od zbior. i zw. cieczy***	431,8	0,1199
*Wl- zyski wilgoci od ludzi*	2,69	7,47x10^-4
*SUMA*		0,12083

ε=337,66 /0,12083 = 2795 kJ/kg <3400 dominujące zyski wilgoci

Obliczenie okresu przejściowego na wykresie i-x

8.1) Parametry powietrza w strefie pracy

tpop =15 °C

ϕpop = 75 %

xpop = 8,0 g/kg

8.2) Parametry powietrza nawiewanego

tnop =13,5 °C

ϕnop = 0,19 % odczytano z wykresu i-x

xnop = 0,8 g/kg odczytano z wykresu i-x

8.3) Obliczenie zawartości wilgoci w powietrzu wywiewanym

Wysokość strefy pracy h = 2,0 m

Wysokość usytuowania otworów wywiewnych H= 3,5 m

Współczynnik zdolności asymilacyjnej powietrza n= f(h/H;ε)

h/H= 2,0/3,5=0,57

ε= 2795 kJ/kg

n= 0,66 odczytano za tabeli 7.1

Zawartość wilgoci w powietrzu wywiewanym:

Xw = Xn + ( Xp-Xn) / n g/kg

Xw = 0,8 + ( 8,0-0,8) / 0,66= 11,7 g/kg

8.4) Parametry powietrza wywiewanego

twop =16 °C odczytano z wykresu i-x

ϕwop > 100 %

xwop = 11,7 g/kg

8.5) Obliczenie bezpiecznej temperatury powietrza wywiewanego

tw=(tr+1)*αw-u*tz / αw - u

u= 0,35 W/(m2K) - wsp. przenikania ciepła przez przegrody

αw= 8,15 W/(m2K) - wsp. przejmowania ciepła po wewn. stronie przegrody

t= 15 ° C - temp. powietrza w pomieszczeniu

tz=-18 ° C - temp. powietrza zewnętrznego

tr= 16,5 ° C - temp. punktu rosy powietrza wywiewanego

tw=(16,5+1)*8,15-0,35*(-18 )/ 8,15 - 0,35= 19 ° C

8.6 Obliczenie zawartości wilgoci w powietrzu wywiewanym przy nowych założeniach:

Wysokość strefy pracy h = 2,0 m

Wysokość usytuowania otworów wywiewnych H= 3,5 m

Współczynnik zdolności asymilacyjnej powietrza n= f(h/H;ε)

h/H= 0,57

ε= 3050 kJ/kg Odczytany z wykresu nowy współczynnik kierunkowy przemiany dla prostej N1-W2

n2= 0,64

Zawartość wilgoci w powietrzu w strefie pracy przy nowym stanie powietrza nawiewanego:

Xp2= n2 * ( Xw2-Xn1) +X n1 g/kg

Xp2= 0,64 * ( 11,8-0,8) +0,8 = 7,8 g/kg

8.7) Obliczenie strumienia powietrza wentylującego

V= Wop / (Xw - Xn)*ρ

V= 0,12083*1000 / (11,8 - 0,8)*1,2 = 9,15m3/s = 32953 m3/h

8.7a) Obliczenie strumienia powietrza nawiewanego do strefy pracy i strefy górnej

-strumień powietrza nawiewany do strefy górnej

V_G=V*N₁N_x/N₁N₂

V_G = 32953 (13,5-17) /13,5*35 = 16005 m3/h= 4,44 m3/s

strumień powietrza nawiewany do strefy pracy

V_D= V-V_G

V_D= 9,15-4,44=4,71 m3/s

8.8) Obliczenie mocy nagrzewnicy powietrza

Qsp = ρ*cp*V*(tn-tz) kW

Qsp = 1,2*1,006*9,15*(17,0-(-18) = 386 kW

3.8a) Obliczenie mocy nagrzewnicy powietrza nawiewanego do strefy podsufitowej

Qsg = ρ*cp*V*(tn-tz) kW

Qsg = 1,2*1,006*4,44*(35-17,0) = 96,5 kW

3.9) Obliczenie krotności wymian powietrza

Ψ = V/K

Ψ = 32953/1600 = 20,6 wymian

Obliczenia okresu ciepłego

tz oc = 30 °C , ϕz oc= 45%

tp oc = tzoc+5 °C =35°C , ϕp oc=60%

Zyski ciepła jawnego od źródeł zewnętrznych .

Zyski ciepła od nasłonecznienia

qnzop = 15 W/m3

Qnzop = qnzop *K = 15 * 1600 = 24000 W = 24,0 kW

Zyski ciepła od oświetlenia .

Nośw. = 25W/m2

Qośw. = Nośw. *F*[β+(1-α-β)*ko]* ϕ = 25*400*[0,5+(1-0-0,5)*1]*0,3=3000 W =

= 3,0 kW

F-powierzchnia = 400 m2

α- dla opraw niewentylowanych = 0

ϕ-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej = 0,3

ko-współczynnik akumulacji = 1

Zyski ciepła od technologii.

Nt = 3,0 kW

Qt = Nt *ϕ1*ϕ2*ϕ3*ϕ4=3,0*0,8*0,7*0,8*0,65 = 0,87 kW

ϕ1=0,8-współczynnik wykorzystania mocy zainstalowanej.

ϕ2=0,7-współczynnik obciążenia

ϕ3=0,8-współczynnik jednoczesności pracy .

ϕ4=0,65- współczynnik przejmowania ciepła przez powietrze.

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników.

Zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy:

2.1.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk -współczynnik przejmowania ciepła jawnego ;

αk = 5,7 +4,07 *w W/(m2K)

w= 0,5 m/s - prędkość ruch u powietrza

αk= 5,7+4,07*0,5 = 7,74 W/(m2K)

a=1,5m

b=2m

n=5 - ilość zbiorników

F= 1,5*2,0 = 3,0 m2 - powierzchnia zwierciadła cieczy

Δt -dla zwierciadła wody

Δt = tpc -t

tpc- temperatura powierzchni wody

tpc = 63,5^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 75^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=35^o C

Δt= 63,5-35 = 28,5 ^oC

Qj = 7,74 *3*28,5*5= 3309 W = 3,3 kW

2.1.1b) Zbiorniki prostopadłościenne

tpc = 82^o C (zgodnie z punktem 4,7,2 Wentylacja -Przydróżny) dla tw= 90 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

a= 1,5m

b=1,5m

n=5

F = 2,25 m2

Δt= 82-35 = 47^o C

Qj = 7,74*2,25*47*5 = 4093 W = 4,10 kW

Zyski ciepła jawnego od ścian zbiorników.

2.2.1a) Zbiorniki prostopadłościenne :

Qj = αk * F*Δt*n kW

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 2,0 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 2*(1,5*1,0) + 2*(2,0*1,0)=7,0 m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=35 ^oC

Δt= 50-35 = 15 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(15/1)^0,25 = 3,90 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 3,90*7,0*15*5= 2048 W = 2,05 kW

2.2.1b) Zbiorniki prostopadłościenne :

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 W/(m2K)

w = 0,5 m/s

a=1,5 m

b= 1,5 m

h= 1,0 m

n = 5

F = 2*a*h + 2*b*h = 4*(1,5*1,0) = 6,0m2

Δt -dla ścian zbiornika

Δt = θ-t

θ- temperatura ścian zbiornika = 50 ^oC

t- temperatura powietrza w pomieszczenia

t=35 ^oC

Δt= 50-35 = 15 ^oC

αk = 1,98*(Δt /h) ^0,25 =1,98 *(15/1,0)^0,25 = 3,90 (W/(m2K)

Qj = αk * F*Δt*n kW

Qj = 3,90 *6,0*15*5= 1755 W = 1,76 kW

Sumaryczne zyski ciepła jawnego od zwierciadeł cieczy i ścian zbiorników :

Qj = Qzw. cieczy+Qść. zb.=3,30+4,10+2,05+1,76 = 11,21 kW

Zyski ciepła jawnego od przebywających osób .

Qlj = qj *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-101 W/os.-jednostkowe zyski ciepła jawnego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlj = 101 *0,8 *20 = 1616 W = 1,62 kW

Zyski ciepła całkowitego i wilgoci od ludzi:

3.1) Zyski ciepła całkowitego :

Qlc = qc *ϕ *n

n-20-liczba osób

qj-293 W/os.-jednostkowe zyski ciepła całkowitego -praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Qlc = 293*0,8 *20 = 4688 W = 4,69 kW

Zyski wilgoci

Wl = w *ϕ *n

n-20-liczba osób

w-290 (g/h)os.-jednostkowe zyski wilgoci-praca ciężka

ϕ- 0,8 -współczynnik jednoczesności przebywania

Wl = 290*20*0,8 = 4640 g/h= 4,64 kg/h

Zyski wilgoci od zwierciadeł cieczy:

4.1a)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-385,51 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 75 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

Po=ϕ x pon= 50%x17.0=8,5 hPa

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-3m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-63,5 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-75 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,028-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,028+0,013*0,5) * (385,51-8,5)*3 *1013/1013 = 39,02 x 5 = 195,1 kg/h

4.1b)Zbiorniki prostopadłościenne .

W = (a+0,013*w) * (pon-po)*F*1013/b kg/h

pon-615,36 hPa - ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w warstwie granicznej

przy temp. powierzchni wody tpc = 82 ^oC

po-8,5 hPa-ciśnienie cząsteczkowe pary wodnej w powietrzu w temp . powietrza.

b-1013 hPa-ciśnienie barometryczne

w-0,5 m/s - prędkość ruchu powietrza nad zwierciadłem wody.

F-2,25 m2 - powierzchnia swobodnego zwierciadła wody

n-5 -liczba zbiorników

tpc-82 ^oC -temp. powierzchni wody

tw-90 ^oC - temp. wody w zbiorniku

a-0,035-współczynnik zależny od tw ,tpc (odczyt z wykresu)

W = (0,035+0,013*0,5) * (515,36-8,5)*2,25 *1013/1013 = 47,33 x 5 = 236,7 kg/h

Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą:

W = [ 86,66+9,0/w] * (ts - tm) *F*10^-5 kg/h

w-0,1 m/s - prędkość ruchu powietrza nad posadzką

ts = 35 ^oC - temperatura powietrza wg termometru suchego

tm = 28,2 ^oC - temperatura powietrza wg termometru mokrego

F = 400 m2 - powierzchnia podłogi

c- 17 % - procent zwilżenia podłogi (68 m2)

W = [ 86,66+9,0/0,1] * (35 - 28,2) *68*10^-5 = 0,82 kg/h

Strumień ciepła utajonego wnoszonego do powietrza z parą wodną

Qu = W*(2500 + 1,92*t) kW

Od zbiorników porostopadłościennych:

W=195,1 kg/h=0,054 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (75°C)

t =63,5°C

Qu = 0,054*(2500 + 1,92*63,5)=141,6 kW

Od zbiorników porostopadłościennych

W=236,7 kg/h=0,066 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (90°C)

t =82°C

Qu = 0,066*(2500 + 1,92*82)=175,4 kW

Od zwilżonych poierzhni

W=0,82 kg/h=2,27x10^-4 kg/s -strumień wilgoci wnoszony do powietrza (35°C)

Qu =2,27x10^-4*(2500 + 1,92*35)= 0,58 kW

Qu = 141,6+175,4+0,58 = 317,58 kW

Obliczenie współczynnika kierunkowego przemiany

ε=Qzbc /Wop kJ/kg

Zestawienia zysków ciepła

	*jawne*	*utajone*	*całkowite*
	W	W	W	kW
*Qnop-zyski od nasłonecznienia*	2400	-----------------	2400	2,4
*Qośw.-zyski od oświetlenia*	3000	-----------------	3000	3,00
*Qt-zyski od technologii*	870	-----------------	870	0,87
*Qzb-zyski od zbior. i zw. cieczy*	11210	317580	328790	328,79
*Ql-zyski od ludzi*	1616	3072	4688	4,69
*SUMA*				361,35

Zestawienia zysków wilgoci

	*całkowite*
	*kg/h*	*kg/s*
*Wp- Zyski wilgoci od powierzchni zwilżonych wodą*	0,82	2,28x10^-4
*Wzb -zyski wilgoci od zbior. i zw. cieczy*	431,8	0,1199
*Wl- zyski wilgoci od ludzi*	4,64	1,29x10^-3
*SUMA*		0,121418

ε=361,35 /0,121418 = 2976 kJ/kg <3400 dominujące zyski wilgoci

Obliczenie okresu ciepłego na wykresie i-x

8.1) Parametry powietrza w strefie pracy

tpop =35 °C

ϕpop = 60 %

xpop = 20,8 g/kg

8.2) Parametry powietrza nawiewanego

tnop =30 °C

ϕnop = 45 % odczytano z wykresu i-x

xnop = 10,3 g/kg odczytano z wykresu i-x

8.3) Obliczenie zawartości wilgoci w powietrzu wywiewanym

Wysokość strefy pracy h = 2,0 m

Wysokość usytuowania otworów wywiewnych H= 3,5 m

Współczynnik zdolności asymilacyjnej powietrza n= f(h/H;ε)

h/H= 2,0/3,5=0,57

ε= 2976 kJ/kg

n= 0,66 odczytano za tabeli 7.1

Zawartość wilgoci w powietrzu wywiewanym:

Xw = Xn + ( Xp-Xn) / n g/kg

Xw = 10,3 + ( 20,8-10,3) / 0,66= 26,2 g/kg

8.4) Parametry powietrza wywiewanego

twop =37 °C odczytano z wykresu i-x

ϕwop = 65 %

xwop = 26,2 g/kg

8.5) Obliczenie strumienia powietrza wentylującego

V= Wop / (Xw - Xn)*ρ

V= 0,121418*1000 / (26,2 - 10,3)*1,2 = 9,16 m3/s= 32976 m3/h

8.6) Obliczenie krotności wymian powietrza

Ψ = V/K

Ψ = 32976/1600 = 20,61 wymian

		Wymiennik krzyżowy	Wymiennik obrotowy	Wymiennik glikolowy	Wymiennik typu „rurka ciepła”
centrala	typ	CV-A3 X314A/1-6	CV-A3LO-298A/1-6	CV-A3PG-42A/1-6 CV-A3PG256A/1-6
	[mm]	4880 X 2272	3690 X2272	3310X1261 2930X1261	3110 X1980
Strata ciśnienia [Pa]	Nawiew	Filtr - 117 Wym. - 207 Nagrz.-22 Chłod.- 99	Filtr - 117 Wym. - 71 Nagrz.-22 Chłod.- 99	Filtr - 117 Nag. glik. - 278 Nagrz.-49 Chłod.- 99	Filtr - 130 Wym. - 100 Nagrz.-80 Chłod.- 80
	Wywiew	Filtr-111 Wym.-181	Filtr-111 Wym.-61	Filtr-111 Chłod glik.-247	Filtr-130 Wym.-100
Moc nagrzewnicy		63	39	76	58
Moc nagrzewn .wtórnej		9	------------------	9	9
Moc chłodnicy		50	37	53	53
Sprawność		59%-odzysk temperatury.	75% -odzysk temperatury , wilgotności.	45%- odzysk temperatury	60%- odzysk temperatury
Parametry powietrza wywiewanego.
Jakość strumienia		Całkowita separacja strumienia nawiewanego i wywiewanego	Możliwe nieszczelności 3-5%, nie należy stosować przy całkowitej separacji strumienia.	Stosuje się w systemach o wysokim reżimie czystości powietrza .	Całkowita separacja strumienia nawiewanego i wywiewanego
Dodatkowe urządzenia		Wymiennik jest wyposażony w przepustnicę obejściową (by-pass), pod wymienn.,po stronie wywiewu odkraplacz z tacą na skropliny odpływ wyposaż . w syfon. po stronie wywiewu za wymiennikiem znajduje się czujnik temp. zaleca się zwiększenie mocy nagrzewnicy	Wymiennik jest wyposażony w silnik z regulacją ilości obrotów (zabezpieczenie przed zamarzaniem) w standardzie wirnik posiadający śluzy czyszczące zapobiegające przedostawaniu się powietrza wywiewanego na stronę nawiewu.	Dla poprawnego funkcjonowania ,układ musi być wyposażony w kompletną instalację glikolową która nie jest częścią składowa centrali	Wymiennik jest wyposażony w przepustnicę obejściową (by-pass),

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA

Wydział INŻYNIERII ŚRODOWISKA

Katedra Klimatyzacji i Ciepłownictwa

Ćwiczenie projektowe nr.2

„Wybranych zagadnień z wentylacji przemysłowej”

Temat : Projekt wentylacji odemglającej.

Sprawdził : Wykonała :

mgr inż. Rafał Spławski Monika Kruk

0x08 graphic

CENTRALA NAWIEWNA CENTRALA WYWIEWNA

0x08 graphic

CENTRALA Z WYMIENNIKIEM TYPU „RURKA CIEPŁA”

0x01 graphic

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Dane Projekt nr 1 MK
Nissin Di866 mk II instrukcja
mk 23
MK warstwowe.odpowiedzi, STUDIA, SEMESTR IV, Materiały kompozytowe
grammar lesson mk
MK zbior2
sprawko na MK
ZPR 11 2012 MK
mk 05
mk 6
MK (2)
Mk test gr 4
CHROMATOGRAFIA PODSTAWY MK
mk 01
mk 16
mk 19
firearms ! Manual Sten MK II Submachine Gun
Mk test gr 2
MK, Stomatologia, III rok, medycyna ratunkowa, materiały

więcej podobnych podstron