Gdańsk; 18.12.209
BIOREKATORY
ZADANIE PROJEKTOWE
Wykonawca:
Sonia Sobiesiak
DANE WYJŚCIOWE:
cL |
50 |
[%mas] |
|
VG |
HC |
hD |
hR |
Hw |
1500 |
[mm] |
|
[dm3/h] |
[mm] |
[mm] |
[mm] |
Hz |
1800 |
[mm] |
|
60,5 |
1426 |
1387 |
1400 |
dw |
42 |
[mm] |
|
126 |
1451 |
1380 |
1398 |
dz |
51 |
[mm] |
|
193,5 |
1470 |
1375 |
1398 |
Dw |
72 |
[mm] |
|
308 |
1494 |
1372 |
1400 |
Dz |
80 |
[mm] |
|
438 |
1508 |
1365 |
1401 |
h |
40 |
[mm] |
|
620 |
1535 |
1357 |
1405 |
h1 |
130 |
[mm] |
|
1122 |
1577 |
1348 |
1406 |
HP |
1520 |
[mm] |
|
1696 |
1630 |
1326 |
1402 |
ρG |
1,205 |
[kg/m3] |
|
|
|
|
|
OBLICZENIA
Obliczanie uG
Obliczanie wG
Obliczanie GR
Obliczanie GD
Obliczanie G
Obliczanie tC
Obliczane wg załącznika nr 1
tC = (17,5+17,5+17,5+18+17)/5=17,5 [mm]
30 mm - 60 s
17,5 mm - tC
tC = 35 s
Obliczanie tm
Obliczane wg załącznika nr 1
30 mm - 60 s
230 mm - tm
tm = 460 s
Obliczanie uL
L = dz + 0,5 (Dw-dz) + Hw + h + (HC1+ h1 - Hw - h) = dz + 0,5 (Dw-dz) + HC1+ h1
L = 0,051 + 0,5 (0,072- 0,051) + 1,426 + 0,13 = 1,618 [m]
Obliczanie Dx
Obliczany wg załącznika nr 1
c∞ = 11 mm
tR |
ci |
cR |
Bo |
1 |
36 |
3,27 |
134,74 |
1,5 |
1,5 |
0,14 |
82,81 |
2 |
26 |
2,36 |
140,42 |
2,5 |
5 |
0,45 |
77,40 |
3 |
21 |
1,91 |
137,48 |
3,5 |
7 |
0,64 |
81,43 |
4 |
18 |
1,64 |
134,61 |
4,5 |
9 |
0,82 |
74,05 |
5 |
11 |
1,00 |
10,00 |
5,5 |
10 |
0,91 |
70,21 |
|
1 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
3,5 |
4 |
4,5 |
5 |
5,5 |
Bo |
cR=c/c∞ |
|||||||||
10 |
0,9653 |
0,9775 |
0,9965 |
0,9997 |
0,9999 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
20 |
1,2701 |
0,8959 |
1,0386 |
0,9856 |
1,0054 |
0,998 |
1,0007 |
0,9997 |
1,0001 |
1 |
30 |
1,546 |
0,7229 |
1,1439 |
0,9255 |
1,0386 |
0,98 |
1,0104 |
0,9946 |
1,0028 |
0,9986 |
40 |
1,7842 |
0,5503 |
1,2786 |
0,8305 |
1,1036 |
0,9368 |
1,0386 |
0,9764 |
1,0144 |
0,9912 |
50 |
1,9947 |
0,4056 |
1,4159 |
0,7229 |
1,1874 |
0,8739 |
1,085 |
0,9427 |
1,0386 |
0,974 |
60 |
2,1851 |
0,2929 |
1,5468 |
0,6167 |
1,2786 |
0,8003 |
1,1439 |
0,8965 |
1,0745 |
0,9464 |
70 |
2,36 |
0,29 |
1,669 |
0,519 |
1,371 |
0,723 |
1,21 |
0,842 |
1,119 |
0,91 |
80 |
2,5231 |
0,147 |
1,7843 |
0,4319 |
1,4604 |
0,6464 |
1,2786 |
0,7832 |
1,1697 |
0,8675 |
100 |
2,8209 |
0,0714 |
1,9947 |
0,2929 |
1,6295 |
0,5057 |
1,4159 |
0,6632 |
1,2786 |
0,7723 |
120 |
3,0902 |
0,034 |
2,1851 |
0,1946 |
1,7843 |
0,3876 |
1,5468 |
0,5503 |
1,3888 |
0,6739 |
140 |
3,3378 |
0,016 |
2,3602 |
0,1275 |
1,9271 |
0,2929 |
1,6694 |
0,4502 |
1,4954 |
0,5799 |
160 |
3,5682 |
0,0074 |
2,5231 |
0,0827 |
2,0601 |
0,2191 |
1,7843 |
0,3646 |
1,5968 |
0,4939 |
Przykładowa interpolacja, dla tR=1
Bośr = 94,32
Obliczanie uLR
Obliczanie VL
Obliczanie kLa
Poniższe wartości obliczone z krzywej natlenienia - załącznik nr 3, która została wykonana na podstawie danych umieszczonych w załączniku nr 2.
X* [mm] |
120 |
0,8 X* [mm] |
96 |
ti |
Xi |
y=ln(X*-Xi)/X* |
[s] |
[mm] |
|
240 |
96 |
-1,61 |
210 |
90 |
-1,39 |
180 |
82 |
-1,15 |
150 |
73 |
-0,94 |
120 |
61 |
-0,71 |
90 |
46 |
-0,48 |
60 |
31 |
-0,30 |
30 |
13 |
-0,11 |
kLa zostało wyznaczone na podstawie załącznika nr 4.
Wpływ prędkości przepływu gazu na stopień zatrzymania gazu w strefie opadania i wznoszenia.
uG |
GR |
GD |
GR/GR0 |
yiR=log(GR/GR0) |
GD/GD0 |
yiD=log(GD/GD0) |
uG/uG0 |
xi=log(uG/uG0) |
0,0121 |
0,018 |
0,027 |
1,000 |
0,000 |
1,000 |
0,000 |
1,000 |
0,000 |
0,0253 |
0,037 |
0,049 |
2,003 |
0,302 |
1,789 |
0,253 |
2,083 |
0,319 |
0,0388 |
0,049 |
0,065 |
2,686 |
0,429 |
2,363 |
0,373 |
3,198 |
0,505 |
0,0618 |
0,063 |
0,082 |
3,451 |
0,538 |
2,986 |
0,475 |
5,091 |
0,707 |
0,0878 |
0,071 |
0,095 |
3,892 |
0,590 |
3,467 |
0,540 |
7,240 |
0,860 |
0,1243 |
0,085 |
0,116 |
4,645 |
0,667 |
4,240 |
0,627 |
10,248 |
1,011 |
0,2250 |
0,108 |
0,145 |
5,947 |
0,774 |
5,310 |
0,725 |
18,545 |
1,268 |
0,3400 |
0,140 |
0,187 |
7,672 |
0,885 |
6,819 |
0,834 |
28,033 |
1,448 |
|
|
|
yRśr= |
0,523 |
yDśr= |
0,478 |
xśr= |
0,765 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xi-xśr |
yiR-yRśr |
yiD-yDśr |
(xi-xśr)2 |
(xi-xśr)(yiR-yRśr) |
(xi-xiśr)(yiD-yDśr) |
|
||
-0,765 |
-0,523 |
-0,478 |
0,585 |
0,400 |
0,366 |
|
||
-0,446 |
-0,221 |
-0,226 |
0,199 |
0,099 |
0,101 |
|
||
-0,260 |
-0,094 |
-0,105 |
0,067 |
0,024 |
0,027 |
|
||
-0,058 |
0,015 |
-0,003 |
0,003 |
-0,001 |
0,000 |
|
||
0,095 |
0,067 |
0,062 |
0,009 |
0,006 |
0,006 |
|
||
0,246 |
0,144 |
0,149 |
0,061 |
0,035 |
0,037 |
|
||
0,504 |
0,251 |
0,247 |
0,254 |
0,127 |
0,124 |
|
||
0,683 |
0,362 |
0,355 |
0,467 |
0,247 |
0,243 |
|
||
|
|
SUMA: |
1,644 |
0,938 |
0,903 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y=ax+b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aR= |
0,57 |
|
|
|
|
|
|
|
aD= |
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
bR= |
0,09 |
|
|
|
|
|
|
|
bD= |
0,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zależność GR=f(uG) dla strefy wznoszenia: |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uG=0,57GR+0,09 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zależność GD=f(uG) dla strefy opadania: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uG=0,55GD+0,06 |
|
|
|
|
|
|
Wykresy zależności:
ALFABETYCZNY WYKAZ SYMBOLI:
Bo |
liczba Bodensteina [-] |
c∞ |
stężenie roztworu po czasie tm [mm] |
ci |
wartość sygnału w czasie ti [mm] |
cL |
stężenie wodnego roztworu sacharozy [% mas] |
cR |
stężenie zredukowane [-] |
dw |
średnica wewnętrzna kolumny wewnętrznej [mm] |
Dw |
średnica wewnętrzna kolumny zewnętrznej [mm] |
Dx |
współczynnik dyspersji wzdłużnej [m2/s] |
dz |
średnia zewnętrzna kolumny wewnętrznej [mm] |
Dz |
średnica zewnętrzna kolumny zewnętrznej [mm] |
G |
średni w reaktorze stopień zatrzymania gazu [-] |
GD |
stopień zatrzymania gazu w strefie opadania [-] |
GR |
stopień zatrzymania gazu w strefie wznoszenia [-] |
h |
wysokość zamontowania kolumny zewnętrznej [mm] |
h1 |
wysokość zamontowania rurek manometrycznych liczona od dna reaktora [mm] |
h2 |
wysokość zamontowania konduktometrycznego czujnika w ścianie kolumny zewnętrznej [mm] |
h3 |
wysokość zamontowania czujnika amperometrycznego tlenu w ścianie kolumny zewnętrznej [mm] |
HC |
wysokość dyspersji gaz-ciecz [mm] |
hD |
wysokość cieczy w rurce manometrycznej w strefie opadania [mm] |
HP |
wysokość słupa cieczy nienapowietrzanej w reaktorze [mm] |
hR |
wysokość cieczy w rurce manometrycznej w strefie wznoszenia [mm] |
Hw |
wysokość kolumny wewnętrznej [mm] |
Hz |
wysokość kolumny zewnętrznej [mm] |
kLa |
objętościowy współczynnik wnikania tlenu w cieczy [l/s] |
L |
długość pętli cyrkulacyjnej [m] |
SD |
pole powierzchni strefy opadania [m2] |
SR |
pole powierzchni strefy wznoszenia [m2] |
Sśr |
średnie pole powierzchni reaktora [m2] |
tC |
czas cyrkulacji cieczy [s] |
tm |
czas mieszania [s] |
tR |
czas zredukowany [-] |
uG |
prędkość pozorna gazu w strefie wznoszenia [m/s] |
uL |
średnia prędkość cyrkulacji cieczy [m/s] |
uLR |
prędkość cyrkulacji cieczy w strefie wznoszenia [m/s] |
VD |
objętość strefy opadania [m3] |
VG |
objętościowe natężenie przepływu powietrza [dm3/h] |
VL |
objętościowe natężenie przepływu cieczy w strefie wznoszenia [m3/s] |
VR |
objętość strefy wznoszenia [m3] |
wG |
prędkość masowa gazu [kg/m2s] |
X* |
sygnał czujnika dla stężenia równowagowego [mV] |
Xi |
sygnał czujnika dla czasu ti [mV] |
ηL |
lepkość wodnego roztworu sacharozy [Pas] |
ρG |
gęstość powietrza [kg/m3] |
WYKAZ ZAŁĄCZNIKÓW:
Załącznik nr 1 - krzywa rozkładu czasu przebywania znacznika
Załącznik nr 2 - dane do krzywej natlenienia
Załącznik nr 3 - krzywa natlenienia
Załącznik nr 4 - krzywa y=f(t) do obliczenia kLa
Załącznik nr 5 - treść zadania projektowego
Załącznik nr 6 - dane do projektu otrzymane od prowadzącego
Załącznik nr 7 - schemat reaktora
13