Obliczenia techniczne instalacji siły

1. Dobór transformatora

1.1. Dane:

U_GN = 15 [kV]

U_dn = 0,38 [kV]

P_max = 140 [kW]

cos_Śr =0,85

1.2. Dobieram transformator: typ TAOa - 800/15

S_N = 800 [kVA] - moc znamionowa

U_GN = 15 [kV] - napięcie górne znamionowe

U_DN = 0,4 [kV] - napięcie dolne znamionowe

zakres regulacji: cztery stopnie regulacji po stronie napięcia górnego

od +5[%] do -2x2,5 [%]

przełączane w stanie beznapięciowym, skok regulacji co 5 [%]

u_z = 6 [%] - napięcie zwarcia

układ połączeń: Dyn5

straty w rdzeniu: P_o = 1,7 [kW]

straty w uzwojeniu: P_z = 9,5 [kW]

prąd stanu jałowego: 1 [%]

izolacja uzwojeń: klasa A

rodzaje uzwojeń:

napięcia górnego - warstwowe

napięcia dolnego - warstwowe

1.3. Parametry transformatora wykorzystywane w dalszych obliczeniach:

2. Dobór linii zasilającej rozdzielnię oddziałową RO:

2.1. Moc zainstalowana w hali (suma mocy wszystkich odbiorów):

P = 140 [kW]

2.1.1.Odbiory silnikowe:

P_z = 79 [kW]

2.1.2.Gniazda wtykowe:

P_z1 = 34,9 [kW]

P_z2 = 42,84 [kW]

P_z3 = 31,32 [kW]

2.2. Moc obliczeniowa:

2.2.1.Odbiory silnikowe:

P_os = k_z P_z = 0,8*79=63,2 [kW]

2.2.2.Gniazda wtykowe:

P_o1 =k_z1 P_z1 = 0,7*34,9=24,43 [kW]

P_o2 =k_z2 P_z2 = 0,8*42,84=34,3 [kW]

P_o3 =k_z3 P_z3 = 0,6*31,32=18,79 [kW]

P_o = P_os + P_o1 + P_o2 + P_o3 = 63,2+24,43+34,3+18,79=140 [kW]

2.3. Prąd obciążenia:

Dla odbiorów silnikowych i gniazd wtykowych prąd obciążenia (suma prądów poszczególnych odbiorów została zestawiona w tabeli 2 ), wynosi:

I_o = 265 [A]

Ze względu na prawidłową ochronę przewodu przed prądem przeciążeniowym został zainstalowany kabel o zwiększonej średnicy co automatycznie zwiększa prąd dopuszczalny długotrwały jaki może przepływać przez żyły kabla I_dd = 315 [A], a jednocześnie będzie on prawidłowo chroniony przez wyłącznik.

Długość przepustów nie przekracza 6 [m] i długość końcówek przewodów w pomieszczeniu nie przekracza 10 [m] , więc współczynnik poprawkowy dla temperatury ziemi wynosi k_tz =1. Dobrany kabel YAKY 3 x 150 +95 [mm²].

3. Dobór aparatury w polu rozdzielni głównej NN:

3.1. Warunki zwarciowe:

3.1.1. Reaktancja zastępcza sieci:

3.1.2. Impedancja zwarcia na szynach NN:

3.1.3. Prąd zwarciowy początkowy:

3.1.4. Współczynnik udaru wynikający ze stosunku R/X:

3.1.5. Wartość szczytowa prądu udarowego:

3.2. Dobór wyłącznika automatycznego: APU-30/400

3.2.1. Dane znamionowe:

U_N = 500 [V] - napięcie znamionowe

I_N = 400 [A] - znamionowy prąd ciągły

I_W = 25 [kA] - zwarciowa zdolność łączeniowa

i_u = 50 [kA] - znamionowy prąd szczytowy

t_cw = 40 [ms] - całkowity czas wyłączania

zakresy nastawcze wyzwalaczy zwarciowych WE 1,5 ..... 3 [kA]

wyposażenie dodatkowe:

• wyzwalacze podnapięciowe i napięciowe

• przekaźniki termiczne PTW 2500 :

• zakres nastawy

3.2.2. Zabezpieczenie przeciążeniowe:

Zabezpieczenie przeciążeniowe realizowane jest przez przekaźniki

termobimetalowe PTW 2500 o zakresie od 230 do 320 [A] i nastawianym prądzie

I_nast =275 [A] . Prąd zadziałania zabezpieczenia (wg katalogu wyłącznika APU)

Spełnione są warunki dobrego doboru zabezpieczenia przeciążeniowego kabla

zasilającego:

Warunek I: I_o < I_nast < I_dd

265 < 275 < 315

Warunek II: I_Z < 1.45 I_dd

330 < 1.45*315=457

3.2.3. Zabezpieczenia zwarciowe:

Zabezpieczenie zwarciowe realizowane jest przez wyzwalacz elektromagnesowy

o zakresie od 1500 do 3000 [A] i nastawie 1500 [A] (najmniejsza wartość

jaką można osiągnąć na wyłączniku APU )

3.2.4. Czas wyłączania zwarcia dla APU:

t_wył = 40 [ms]

Czas przez jaki może płynąć prąd w zabezpieczonym przewodzie:

k =74 - współczynnik dla przewodów o żyłach aluminiowych

S =150 - przekrój kabla w [mm²]

I_p =18935 - prąd zwarciowy początkowy w [A]

Warunek : t_wył < t_p

40 [ms] <344 [ms]

3.3 Dobór odłącznika:

Dobieram odłącznik typu: OKW 3C1/20

3.3.1.Dane znamionowe:

U_n = 1 [kV] - napięcie znamionowe

I_n = 2 [kA] - prąd znamionowy ciągły

i_u = 100 [kA] - znamionowy prąd szczytowy

3.4.Dobór przekładnika:

Dobieram przekładnik typu : ISMOc

3.4.1.Dane znamionowe:

*przekładnia A/A 400/5

*klasa dokładności 0,5

*moc znamionowa 5 VA

*prąd znamionowy szczytowy 60 kA

*prąd znamionowy 1s 24 kA

*uzwojenie pierwotne: przewód toru prądowego rozdzielni

4.Dobór linii zasilającej rozdzielnię oddziałową RO1:

4.1.Prąd obciążenia rozdzielni oddziałowej RO1:

I_RO1 = I_1.0 + I_2.0 + I_3.0 + I_4.0 - jest to suma prądów na poszczególnych

odpływach

4.1.1.Wartości współczynnika k w zależności od liczby silników i gniazd wtykowych przyłączonych do tego samego przewodu zasilającego:

a) dla silników: b) dla gniazd wtykowych:

k=1 n=1-3 k=1 n=1

k=0,9-0,95 n=4-6 k=0,9 n=2

k=0,8-0,85 n=7-9 k=0,8 n=3

k=0,7-0,75 n=10-12 k=0,75 n=4

k=0,7 n=5

k=0,65 n=6

4.1.2.Prądy znamionowe poszczególnych silników i gniazd wtykowych zostały podane

w tabeli 1.

4.1.3.Prądy obciążenia poszczególnych odpływów:

Dla odpływu 1.0

I_1.0 = I_1.1 + I_1.2 = k(I_on1.1 + I_on1.2 )= I_o1.1 + I_o1.2 = 3,4+2,6=6,0 [A]

Dla odpływu 2.0

I_2.0 = I_2.1 + I_2.3 + I_2.4 =2,6+25,1+7,9=35,6 [A]

Dla odpływu 3.0

I_3.0 = I_3.1 + I_3.3 + I_3.4 =1,9+3,4+6,2=11,5 [A]

Dla odpływu 4.0

I_4.0 =k*n* I_og =0,7*5*16=56 [A]

4.1.4.Prąd obciążenia rozdzielni RO1:

I_RO1*( I_1.0 + I_2.0 + I_3.0 + I_4.0 ) k_Z

I_RO1 *(6,0+35,6+11,5)0,8+56*0,6=76 [A]

4.1.5.Dobieram kabel zasilający rozdzielnię RO1:

YDY 3x35+16 [mm²], dla którego I_dd=120 [A]

5.Dobór zabezpieczeń linii zasilającej rozdzielnię oddziałową RO1:

5.1.Obliczenia warunków zwarciowych na szynach rozdzielni RO:

Rezystancja kabla zasilającego rozdzielnię RO:

*_k - konduktywność materiału kabla

l - długość kabla w [m.]

s_n- przekrój kabla [mm²]

Reaktancja kabla zasilającego rozdzielnię RO:

X_k=X*l*10^-3=0,07*110*10^-3=0,0077 [*]

X - reaktancja jednostkowa przewodu [m*/m.]

l - długość kabla [m.]

Impedancja zwarcia:

5.1.2.Prąd zwarciowy początkowy:

5.1.3.Współczynnik udaru wynikający ze stosunku R/X:

5.1.4.Wartość szczytowa prądu udarowego:

5.2.Dobór zabezpieczenia:

Dobieram wyłącznik kompaktowy typu: FB150

5.2.1.Dane znamionowe:

U_n = 500 [V] - napięcie znamionowe łączenia

I_4n = (15-160) [A] - znamionowy prąd wyzwalacza termicznego

I_w = 12 [kA] - znamionowy zwarciowy prąd graniczny wyłączalny

5.2.2.Zabezpieczenie przeciążeniowe:

Spełnione są warunki dobrego doboru zabezpieczenia przeciążeniowego kabla

zasilającego:

Warunek I: I_RO1 < I_nast < I_dd'

76 < 80 <84

Warunek II: I₂ < 1,45* I_dd'

I₂ - prąd zadziałania wyzwalacza termicznego wyłącznika

80<1,45*84=121,8

Wyzwalaczowi termicznemu o I_n =80 [A] odpowiada wyzwalacz elektromagnesowy o

zakresie nastaw 1000-2000 [A]. Przyjmuję nastawę najmniejszą 1 [kA].

5.2.3.Czas wyłączenia zwarcia:

t_wył =25 [ms]

Czas przez jaki może płynąć prąd zwarciowy:

k =115 - współczynnik dla przewodów o żyłach miedzianych

S =35 - przekrój kabla w [mm²]

I_p =7542 - prąd zwarciowy początkowy w [A]

Warunek : t_wył < t_p

25 [ms] <285 [ms]

5.3.Dobór rozłącznika:

Dobieram rozłącznik mechaniczny z napędem ręcznym typu RIN 400

5.3.1. Dane znamionowe:

• Napięcie izolacji znamionowe 660 [V]

• Prąd ciągły znamionowy 400 [A]

• Prąd szczytowy znamionowy 52,5 [kA]

• Prąd 0,5 sekundowy znamionowy 26,5 [kA]

• Zdolność łączeniowa zwykła 400 [A] przy 660 [V]

Zdolność łączeniowa awaryjna 1500 [A] przy 550 [V]

6. Dobór linii zasilającej rozdzielnię oddziałową RO2 wraz z jej zabezpie-

czeniami:

Wszystkie czynności przeprowadzone zostały analogicznie jak w przypadku rozdzielni

RO1. Dobrany osprzęt i zabezpieczenia zostały zestawiony w tabeli 2.

7.Dobór przewodów i obwodów odbiorczych rozdzielni oddziałowej RO.

7.1. Zasilanie kolejnych o odpływów:

Dla odpływu 1.0

I_1.0 =k* I_on1.0 =1*56=56 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x25 [mm²], którego I_dd =87 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=2 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,8

I_dd' = k_kor * I_dd =0,8*87=69,6 [A]

Dla odpływu 2.0

I_2.0 =k* I_on2.0 =1*1,9=1,9 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x1,5 [mm²], którego I_dd =15 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=3 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,7

I_dd' = k_kor * I_dd =0,7*15=10,5 [A]

Dla odpływu 3.0

I_3.0 = I_3.1 + I_3.2 =....

I_3.1 =k* I_on3.0 =1*1,9=1,9 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x1,5 [mm²], którego I_dd =15 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=1 (liczba przewodów) wynosi k_kor =1,0

I_dd' = k_kor * I_dd =1,0*15=15 [A]

I_3.2 =k* I_on3.2 =1*1,9=1,9 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x1,5 [mm²], którego I_dd =15 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=2 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,8

I_dd' = k_kor * I_dd =0,8*15=12 [A]

...I_3.0 =1,9+1,9 = 3,8[A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x1,5 [mm²], którego I_dd =15 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=2 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,8

I_dd' = k_kor * I_dd =0,8*15=12 [A]

Dla odpływu RO1

I_RO1 =k* I_RO1 =1*76=76 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x35+16 [mm²], którego I_dd =120 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=3 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,7

I_dd' = k_kor * I_dd =0,7*120=84 [A]

Dla odpływu RO2

I_RO2 =k* I_RO2 =1*140=140 [A]

Ze względu na obciążenie długotrwałe uwzględniając dopuszczalny spadek napięcia dobieram przewód typu: YDY 5x95+50 [mm²], którego I_dd =224 [A].

Ponieważ przewody zasilający poszczególne odbiory są prowadzone w korytkach należy uwzględnić poprawkę na I_dd przewodu, która dla n=3 (liczba przewodów) wynosi k_kor =0,7

I_dd' = k_kor * I_dd =0,7*224=157 [A]

8. Dobór zabezpieczeń odpływów z rozdzielni oddziałowej RO1:

8.1.Obliczenie warunków zwarciowych na szynach rozdzielni RO1:

8.1.1.Parametry linii zasilającej rozdzielnię RO1:

Rezystancja kabla zasilającego rozdzielnię RO:

*_k - konduktywność materiału kabla [m/**mm²]

l - długość kabla w [m.]

s_n- przekrój kabla [mm²]

Reaktancja kabla zasilającego rozdzielnię RO:

X_k=X*l*10^-3=0,07*22*10^-3=0,002 [*]

X - reaktancja jednostkowa przewodu [m*/m.]

l - długość kabla [m.]

Impedancja zwarcia:

8.1.2.Prąd zwarciowy początkowy:

8.1.3.Współczynnik udaru wynikający ze stosunku R/X:

8.1.4.Wartość szczytowa prądu udarowego:

8.2. Dobór zabezpieczenia zasilania odpływu 1.0 rozdzielni oddziałowej RO1:

Odpływ 1.0

I_1.0 =6 [A] I_dd' =15 [A]

Dobieram wyłącznik automatyczny E83SC10

8.2.1.Dane znamionowe:

U_n =415 [V] - napięcie znamionowe

I_n =10 [A] - znamionowy prąd wyzwalacza termicznego

I_w =10 [kA] - zwarciowy prąd graniczny wyłączalny

8.2.2.Zabezpieczenie przeciążeniowe:

Spełnione są warunki dobrego doboru zabezpieczenia przeciążeniowego dla

odpływu 1.0 rozdzielni oddziałowej RO1:

Warunek I:I_1.0 < I_nast < I_dd'

6< 10 <15

Prąd 100% zadziałania wyłącznika E83SC10

I₂ =1,45* I_nast =1,45*10=14,5 [A]

Spełniony jest również warunek:I₂ <1,45* I_dd'

14,5<1,45*15=21,75

8.2.3.Maksymalny prąd rozruchowy:

I_max =( I_1.0 - I_1.2 )+ k_r * I_n1.2 =2,6+6,2*3,4=23,68 [A]

Prąd przy którym możliwe jest zadziałanie wyzwalacza elektromagnetycznego dla wyłącznika E83S o charakterystyce typu C wynosi (5-10) krotności prądu znamionowego. Wybieram najbardziej niekorzystny przypadek:

I_w =10* I_n =10*10=100 [A]

Spełniony jest też warunek: I_max < I_w

23,7<100

8.2.4.Czas wyłączenia zwarcia:

Czas wyłączenia zwarcia dla wyłącznika typu E83S nie badamy.

8.3. Dobór zabezpieczenia zasilania odpływu 1.0 rozdzielni RO:

Odpływ 1.0

I_1.0 =56 [A] I_dd' =69,6 [A]

Dobieram wyłącznik automatyczny E83SC63

8.3.1.Dane znamionowe:

U_n =415 [V] - napięcie znamionowe

I_n =63 [A] - znamionowy prąd wyzwalacza termicznego

I_w =10 [kA] - zwarciowy prąd graniczny wyłączalny

8.3.2.Zabezpieczenie przeciążeniowe:

Spełnione są warunki dobrego doboru zabezpieczenia przeciążeniowego dla odpływu 1.0 rozdzielni RO:

Warunek I:I_1.0 < I_nast < I_dd'

56< 63 <69,9

Prąd 100% zadziałania wyłącznika E83SC10

I₂ =1,45* I_nast =1,45*63=91,35 [A]

Spełniony jest również warunek:I₂ <1,45* I_dd'

91,35<1,45*69,6=100,9

8.3.3.Maksymalny prąd rozruchowy:

I_max =(k_r * I_n )/3=(6,7*56)/3=125 [A]

Prąd przy którym możliwe jest zadziałanie wyzwalacza elektromagnetycznego dla wyłącznika E83S o charakterystyce typu C wynosi (5-10) krotności prądu znamionowego. Wybieram najbardziej niekorzystny przypadek:

I_w =10* I_n =10*63=630 [A]

Spełniony jest też warunek: I_max < I_w

125<630

8.2.4.Czas wyłączenia zwarcia:

Czas wyłączenia zwarcia dla wyłącznika typu E83S nie badamy.

Uwaga!

Dobór zabezpieczeń dla pozostałych odpływów i rozdzielni został przeprowadzony

identycznie jak powyższe przykłady. Wyniki tych obliczeń zostały zestawione w tabeli 4.

9. Dobór przewodów w obwodach odbiorczych rozdzielni RO2 oraz ich

zabezpieczeń.

Dobór przewodów dokonany został na zasadach takich jak przy doborze przewodów w rozdzielni RO. Dobór zabezpieczeń również został przeprowadzony na podobnych zasadach jak dla rozdzielni dla której obliczenia zostały przedstawione.

10.Sprawdzenie przewodów na dopuszczalny spadek napięcia:

⁵

P_o - moc silnika [kW]

l - długość przewodu zasilającego [m]

k - współczynnik jednoczesności

U_n - napięci znamionowe [V]

* - konduktywność materiału przewodu [m/**mm²]

s - przekrój przewodu zasilającego [mm²]

* - sprawność silnika

10.1.Obliczenia dla rozdzielni RO2:

10.1.1.Spadek napięcia dla odpływu 3.0:

Odcinek 3.3:

P_o =3,0 [kW]

l_3.3 =6 [m]

s=2,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=85 [%]

k=1

⁵=0,1 [%]

Odcinek 3.1:

P_o =3,0 [kW]

l_3.3 =8 [m]

s=2,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=85 [%]

k=1

⁵=0,11 [%]

Odcinek 3.4:

P_o =3,0 [kW]

l_3.3 =9 [m]

s=2,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=85 [%]

k=1

⁵=0,13 [%]

Odcinek 3.3:

P_o =6,0 [kW]

l_3.3 =2 [m]

s=2,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=85 [%]

k=1

⁵=0,06 [%]

Odcinek 3.0:

P_o =9,0 [kW]

l_3.3 =12 [m]

s=2,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=85 [%]

k=1

⁵=0,63 [%]

*U₁₈ =*U_3.1 +*U_3.2 +*U_3.0 =0,11+0,06+0,63=0,8 [%]

10.1.2.Cołkowity spadek napięcia na całym obwodzie odbiornika nr 18:

*U₁₈ =*U₁₈ +*U_RO-RO2 +*U_RG-RO =0,8+1,96+0,26=3,2 [%]

Spadek napięcia nie przekroczył dopuszczalnej granicy 8%.

Spadki napięcia dla poszczególnych odbiorów i rozdzielni zostały zestawione w

tabeli 6.

10.2.Maksymalne spadki napięcia podczas rozruchu

10.2.1.Rozruch odbiornika nr 13:

Odcinek 1.1:

P_o =1,1 [kW]

l_3.3 =6 [m]

s=1,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=78 [%]

k=1

⁵=0,07 [%]

Odcinek 1,2:

P_o =5,6 [kW]

l_3.3 =8 [m]

s=1,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=88 [%]

k=1

⁵=2,4 [%]

Odcinek 1,0:

P_o =( ) [kW]

l_3.3 =12 [m]

s=1,5 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

k=1

⁵=4,44 [%]

Odcinek RO-RO2:

P_o =(75,2-7,5)=67,7 [kW]

l_3.3 =50 [m]

s=95 [mm²]

*=56 [m/**mm²]

*=90 [%]

k=1

⁵=0,73 [%]

Odcinek RG-RO:

P_o =(140-7,5)=132,5 [kW]

l_3.3 =110 [m]

s=150 [mm²]

*=33 [m/**mm²]

*=90 [%]

k=1

⁵=2,8 [%]

Całkowity spadek napięcia na odbiorze 13 podczas rozruch wynosi:

*U₁₃ =*U_k + *U_RO +*U_1,0 +*U_1,2=2,8+0,73+4,44+2,4=10,4 [%]

Spadek napięcia nie przekroczył dopuszczalnej granicy 15 [%].

Do obliczeń spadków napięcia podczas rozruchu został wybrany odbiornik o dużej mocy i najbardziej oddalony od rozdzielni oraz dla którego wystąpił największy spadek napięcia na linii zasilającej podczas normalnej pracy.

Można wnioskować, że dla pozostałych odbiorników spadki napięcia podczas rozruchu będą mniejsze od zalożonej wartości granicznej 15 [%].

11.Dobór zabezpieczeń przy silnikach:

Dobieram wyłączniki silnikowe w zależności od mocy zabezpieczanego silnika:

*Dla silnika o mocy

P_n =1,1 [kW] I_n =2,6 [A]

Dobieram wyłącznik typu: M250T4

Zakres wyzwalacza termicznego (2,5-4) [A]

I_nast = I_n =2,6 [A]

*Dla silnika o mocy

P_n =4,0 [kW] I_n =7,9 [A]

Dobieram wyłącznik typu: M250T10

Zakres wyzwalacza termicznego (6,3-10) [A]

I_nast = I_n =7,9 [A]

*Dla silnika o mocy

P_n =13,0 [kW] I_n =25,1 [A]

Dobieram wyłącznik typu: M633

Zakres wyzwalacza termicznego (2,5-40) [A]

I_nast = I_n =25,1 [A]

*Dla silnika o mocy

P_n =30,0 [kW] I_n =56 [A]

Dobieram wyłącznik typu: BS6

Zakres wyzwalacza termicznego (40-63) [A]

I_nast = I_n =56 [A]

Dobór zabezpieczeń pozostałych silników dokonany został na identycznych zasadach jak

te przedstawione powyżej. Wyłączniki serii M250 ,BS6 i M633 zabezpieczają również

przed niesymetria obciążenia oraz pracą niepełnofazową.

12.Dobór urządzeń rozruchowych silników.

Urządzenia rozruchowe zostały dobrane do silników których moc znamionowa

przekracza 10 [kW].

*Dla odbiornika nr 13 o mocy 13 [kW] dobrany został samoczynny układ

rozruchowy „gwiazda-trójkąt” typu BGSLA16I o dopuszczalnej mocy

sterowanego silnika wynoszącej 13 [kW].

*Dla odbiornika nr 9 o mocy 30 [kW] dobrany został samoczynny układ

rozruchowy „gwiazda-trójkąt” typu BGSLA63 o dopuszczalnej mocy

sterowanego silnika wynoszącej 45 [kW].

13.Dobór zabezpieczenia przeciwporażeniowego:

Zabezpieczenie przeciwporażeniowe zrealizowane zostało przy użyciu wyłączników

różnicowoprądowych zainstalowanych na każdym odpływie z rozdzielni

Dane znamionowe wyłącznika VHFI63/0,03-4SK

I_n =63 [A] - prąd znamionowy

U_n =400 [V] - napięcie znamionowe

I_*n =30 [mA] - prąd wyzwalający

I_z =6 [kA] - prąd zwarciowy

Dobór zabezpieczeń różnicowoprądowych został zestawiony w tabeli 5.

14.Sprawdzenie selektywności zabezpieczeń.

Ochronę przeciwprzetężeniową linii zasilających poszczególne odpływy zrealizowane jest przy pomocy wyłączników wyposażonych w wyzwalacze przeciążeniowe i zwarciowe. Warunkiem prawidłowego doboru aparatów łączeniowych i nastawień zabezpieczeń przetężeniowych, w sposób zapewniający ich selektywne działanie oraz skuteczną ochronę przewodów i urządzeń, jest znajomość wartości prądów, jakie mogą przepływać przez te urządzenia w warunkach pracy normalnej oraz w przypadku różnorodnych zakłóceń, szczególnie zwarć. Selektywność działania zabezpieczeń przeciążeniowych wykonanych za pomocą wyzwalaczy przeciążeniowych, termobimetalowych jest zachowana, gdyż wystarczającym warunkiem jest to, aby prądy nastawień zabezpieczeń były dostatecznie różne (co jest zachowane w niniejszym projekcie).

15.Sposób prowadzenia kabli i przewodów

Kable i przewody zostały poprowadzone w korytkach kablowych zarówno w ciągach poziomych zgrupowanych pod sufitem jak również pionowych.

Do odbiorników nr 2;3;4;13 przewody zostały ułożone w kanałach instalacyjnych pod podłogą przykrytych płytami stalowymi. Podejście do odbiorników nr 2;3;4;13 projektuje się w rurkach ebonitowych wyprowadzonych z kanałów podłogowych tym samym przewodem co linie zasilające.

Opis ogólny projektowania instalacji:

Projekt obejmuje jedynie instalację siły w budynku oraz obliczenia linii zasilającej z rozdzielnicy głównej nn (RG nn) w stacji transformatorowo-rozdzielczej. Projekt nie obejmujetrasy tej linii w terenie.

Dla zasilania instalacji siły w budynku projektuje się kablową linię zasilającą. Będzie ona zasilała z rozdzielnicy głównej rozdzielnicę oddziałową. Kablowa linia zasilająca ułożona będzie w ziemi. Z rozdzielnicy RO projektuje się wyprowadzenie zasilania do trzech grup odbiorów oraz dwie linie zasilające rozdzielnice oddziałowe RO1 i RO2 z których są zasilane pozostałe odbiory silnikowe oraz gniazda wtykowe.

Instalacje zasilające projektuje się przewodem typu YDY ułożonym w korytkach instalacyjnych zgrupowanych pod sufitem. Przekroje przewodów oraz trasy ich podejścia podano na rysunku. Wszystkie silniki zabezpieczone będą od zwarć oraz od przeciążeń. Dodatkowo linie odbiorcze zabezpieczone są wyłącznikami nadprądowymi. Przy silnikach o mocy większej od 10 [kW] zastosowane zostały układy rozruchowe gwiazda-trójkąt. System ochrony przed porażeniem realizowany jest przez wyłączniki różnicowoprądowe.

Dla kontrolnego pomiaru prądu obciążenia, pobieranego przez odbiorniki projektuje się zainstalowane w polu RG przekładnika prądowego do którego jest możliwe podłączenie amperomierza.

Dane wejściowe do projektu:

Górne znamionowe napięcie zasilające U_GN=15 [kV]

Dolne znamionowe napięcie zasilające U_GN=0,38 [kV]

Moc zwarciowa po stronie górnego napięcia S_ZW=220 [MVA]

Odległość ścian budynku od rozdzielni głównej L=100[m.]

Charakterystyka zakładu:

*współczynnik zapotrzebowania :

-dla odbiorów silnikowych k_Z=0,8

-dla obwodów gniazd wtykowych k_Z=(0,6-0,8)

*współczynnik mocy:

-dla odbiorów silnikowych wg tabeli 1

-dla obwodów gniazd wtykowych cosϕ=0,85

Charakterystyka pomieszczenia:

*budynek murowany o podłodze betonowej

*wysokość h=5 [m.]

*pomieszczenie suche

Charakterystyka odbiorników:

*silniki asynchroniczne zwarte typu SZJe

*rozruch ciężki

---