Dane	Obliczenia	Wyniki
P = 25 [kN] l = 1,5 [m] p = 11 - ilość prętów w = 7 - ilość węzłów	Wyznaczanie reakcji w podporach RB = 25 [kN] RA=RB = 25 [kN] Sprawdzanie statycznej wyznaczalności kratownicy 11=11 Wyznaczanie sił w prętach metodą Cremony Na podstawie załączonego rysunku poszczególne siły mają wartość następującą (znak minus oznacza siłę ściskającą): Fs1= -14,5 [kN] Fs2= 29 [kN] Fs3= - 29 [kN] Fs4= 29 [kN] Fs5= 0 [kN] Fs6= - 29 [kN] Fs7= 0 [kN] Fs8= 29 [kN] Fs9= - 29 [kN] Fs10= - 14,5 [kN] Fs11= 29 [kN] Obliczenia wytrzymałościowe węzła III Przyjeto: stal St 3S - Re = 220 [Mpa] xE = 1,8	RB = 25 [kN] RA = 25 [kN] Kratownica jest statycznie wyznaczalna. Re = 220 [Mpa]

Dane	Obliczenia	Wyniki
Fs1= 14,5 [kN] Fs1 =14,5 [kN] E=2,1*10^5 [MPa] nw=3 l=1,5[m] α = 1 ix=1,2[cm] F3,6=29[kN] l3,6=1,5[m] Fs3,6 =29 [kN] E=2,1*10^5 [MPa] nw=3 l=1,5[m] α = 1 a = 336 [MPa] b = 1,48 [MPa] Fs3,6 =29 [kN] A3,6=4,8[cm^2]	obliczanie przekroju pręta 1 1) korzystając z warunku na ściskanie Z warunków technologicznych (grubość spawu a>3 mm) należy przyjąć kątownik o minimalnej grubości 5 mm. Przyjęto kątownik 30x30x5 o polu powierzchni przekroju A1 = 2,78[cm^2] 2) korzystając z warunku na wyboczenie , obliczam minimalny moment bezwładności kątownika z warunku na wyboczenie zakładając że jest ono sprężyste lr= α*l=1*1,5=1,5 [m] =4,72cm^4 Przyjęto kątownik 40x40x5 Obliczam smukłość pręta 1 Dla stali St3S wiec wyboczenie jest sprężyste jak założono. Kątownik 40x40x5 nie ulegnie wyboczeniu poddany ściskaniu siłą 14,5 kN b) obliczanie przekrojów prętów 3 i 6 1) korzystając z warunku na ściskanie przyjęto kątownik 30x30x5 o polu powierzchni przekroju A3,6= 2,78 [cm^2] 2) korzystając z warunku na wyboczenie , obliczam minimalny moment bezwładności kątownika z warunku na wyboczenie zakładając że jest ono sprężyste =9,45cm^4 Przyjęto kątownik 50x50x5 Obliczam smukłość pręta 3 i 6 lr= α*l=1*1,5=1,5 [m] wiec wyboczenie jest posprężyste. Nie można korzystać ze wzoru Eulera. Należy powtórzyć obliczenia posługując się wzorem Tetmajera-Jasińskiego. naprężenia ściskające pręt: Rzeczywisty współczynnik bezpieczeństwa: n>nw Kątownik 50x50x5 nie ulegnie wyboczeniu poddany ściskaniu siłą 29 kN c) Obliczanie pręta 5 Na pręt 5 nie działa żadna siła. Przyjęto najmniejszy z dobranych kątowników: 40x40x5.	A1 = 2,78 [cm^2] A1=3,79[cm^2] Ix=5,42[cm^4] ix=1,2[cm] A3,6=4,8[cm^2] Ix=11[cm^4] ix=1,51[cm] n=3,12 A3,6=4,8[cm^2] Ix=11[cm^4] ix=1,51[cm] A5=3,79[cm^2] Ix=5,42[cm^4] ix=1,2[cm]

Dane	Obliczenia	Wyniki
Re=220 [MPa] z = 1 z0 = 0,65 Fs1= 14,5 [kN] g = 5 [mm] h = 40 [mm] e = 11,6 [mm] g = 5 [mm] Fs3,6= - 29 [kN] h = 50 [mm] e = 14 [mm]	Obliczanie długości spoin łączących kątowniki z blachą węzłową , dla spoin przyjmuje Xe=2 dla pręta 1, ściskanego, wykonanego z kątownika 40x40x5 As - oznacza powierzchnię spoiny rzeczywiste wymiary spoin (uwzględniając powstawanie kraterów) dla prętów 3 i 6, ściskanych, wykonanych z kątowników 50x50x5 , gdzie As oznacza powierzchnię spoiny rzeczywiste wymiary spoin (uwzględniając powstawanie kraterów) dla pręta 5 W pręcie tym nie działa żadna siła. Długości spoin przyjmuje identyczne jak w pręcie poddanym działaniu siły 14,5 [kN] czyli:	le=48 [mm] lf=24 [mm]
gmax = 5 [mm]	Dobór blachy węzłowej gbw - grubość blachy węzłowej gmax - grubość największego elementu wymiary i kształt blachy wg rysunku

4

h

f

e

l_e

l_f

F

h

f

e

l_e

l_f

F

---