SPIS TREŚCI

CZĘŚĆ I - OPISOWA

1.0 OPIS TECHNICZNY

1. Dane ogólne

- Inwestor: S.M.>LAB-DOM< w Gdańsku, ul. Polna

- Biuro Projektów: Politechnika Białostocka

Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska

- Autor projektu: Kieżel Tomasz

Podstawa opracowania:

- temat ćwiczenia projektowego

- ustalenia w zakresie:

• warunków zabudowy i zagospodarowania terenu

• warunków technicznych podłączenia do infrastruktury technicznej

• stanu sytuacyjno-wysokościowego terenu (wyrys do celów projektowych w skali 1:500)

• warunków gruntowo-wodnych (wypis z technicznych badań podłoża gruntowego)

- umowa zawarta z: Prowadzącym ćwiczenie projektowe na opracowanie ćwiczenia -projektu budowlanego obejmującego:

• projekt zagospodarowania działki

• projekt architektoniczno- budowlany budynku mieszkalnego

1. Projekt zagospodarowania działki- część opisowa

1.2.1 Przedmiot inwestycji

Przedmiotem inwestycji jest budynek mieszkalny, wielorodzinny, czterokondygnacyjny płożony w Szczecinku

1.2.2 Stan istniejący zagospodarowania

Projektowany teren jest płaski. Jest on uzbrojony, zadrzewiony, zabudowany.

1.2.3 Projektowane zagospodarowanie działki- terenu

Zakres inwestycji stanowi budynek mieszkalny, czterokondygnacyjny oraz zagospodarowanie terenu parkingami, chodnikami, dojazdami i terenem zielonym. Przewidziano miejsce na postawienie śmietnika.

Na przedmiotowym terenie zaprojektowano następujące media techniczne:

• Wodociąg

• Kanalizację:

• Deszczową

• Sanitarną

• Kanał C.O. i C.W.

• Gazociąg

• Kabel NN

• Oświetlenie terenu

• Kanalizację telefoniczną

• Przewidziano rezerwę terenu

1.2.4 Zestawienie powierzchni elementów zagospodarowania działki

• Powierzchnia działki 3040m²

• Powierzchnia zabudowy

• Powierzchnia nawierzchni utwardzonej: (drogi, dojazdy, chodniki, dojścia piesze, place zabaw) 890m²

(miejsca postojowe na podjazdach, miejsca parkingowe) 320m²

• Powierzchnia terenów zielonych (48% pow.działki) 1459m²

• Powierzchnia użytkowa:

Segmentu budynku

Budynku

1.2.5 Informacje formalno- prawne

1.2.5.1 Ochrona terenu dzialki

Teren działki budowlanej nie podlega ochronie zgodnie z ustaleniami MPZP (Miejscowego Planu Zagospodarowania Terenu) i WZiZT (Warunkami Zabudowy i Zagospodarowania Terenu).

1.2.5.2 Plan zagospodarowania terenu

Część graficzną projektu zagospodarowania działki stanowi rys. 3.1 Plan zagospodarowania terenu.

1. Projekt architektoniczno - budowlany budynku mieszkalnego wielorodzinnego - opis techniczny

1.3.1 Dane ogólne o budynku

1.3.1.1 Założenia funkcjonalne i programowe budynku

- budynek mieszkalny wielorodzinny zaprojektowano w technologii tradycyjnej murowanej ze stropami gęstożebrowymi oraz dachem dwuspadowym płatwiowo—kleszczowym

- budynek czterokondygnacyjny, całkowicie podpiwniczony, trzyklatkowy

- zaprojektowano w nim 12 mieszkań M-3 i 12 mieszkań M-6 z indywidualnym rozwiązaniem ich funkcji

- wszystkie mieszkania maja balkony

- jedno z mieszkań ( M-3) no parterze jest przystosowane do korzystania przez osoby niepełnosprawne na wózkach inwalidzkich poprzez zastosowanie oddzielnego wejścia do mieszkania z pochylnią o spadku 8,0%, o także spełnienie wymagań nakładanych przez normy dotyczących funkcjonalnego rozwiązania pomieszczeń mieszkalnych i użytkowych

- w kondygnacji piwnicznej przewidziano: komórki lokatorskie, suszarnie, pralnie, pomieszczenia no wózki i rowery, pomieszczenie gospodarcze, ciepłownie.

1.3.1.2 Usytuowanie budynku

Dokładny opis usytuowania budynku i jego powiązania z otaczającym terenem ujęto w projekcie zagospodarowania dziatki.

1.3.1.3 Warunki gruntowo-wodne

Według badań technicznych podłoża gruntowego stwierdzono poziom wody gruntowej powyżej poziomu posadowienia budynku na głębokości 3,1m poniżej poziomu gruntu. Zbadany teren jest przydatny w całości do bezpośredniego posadowienia projektowanego budynku. Warunki budowlane ocenia się jako dobre. Poziom posadowienia ±0,00=50,OOm n.p.m. na wykończonej posadzce parteru budynku projektowanego.

1.3.1.4 Program użytkowy budynku

a) dane funkcjonalno— użytkowe

- parametry wymiarowe budynku: długość 43,88m szerokość 12,68m wysokość 16,66m

- powierzchnia zabudowy Pz 608,58m²

- powierzchnia całkowita Pc 3539,47m²

- powierzchnia .użytkowa mieszkań Pu 505,85m²

- powierzchnia podstawowa mieszkań Pp 326,8m²

- powierzchnia pomocnicza mieszkań Pd 513,2m²

- kubatura ogółem V 3216,1m³

- kubaturo podziemia Vp 783,9m³
- kubatura nadziemia Vn 12553,2m³
- kubatura pozostałych elementów budynku Vp 206,2m³
- ilość mieszkań 24
- ilość mieszkańców 108
- ilość kondygnacji 4

b) zestawienie powierzchni, typów i ilości mieszkań (tablica 1)

Kategoria Mieszkania	Powierzchnia mieszkalna						Powierzchnia użytkowa			Ilość		Razem powierzchnia
		pokoje					razem	kuchnie	inne	razem	mieszkań	mieszkańców	mieszkania	użytkowa
		1	2	3	4	5	1+2+3+4+5
	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]	[m^2]
M3 [ns] (1)	21,3	11,5				32,8	08,20	10,2	18,40	3	9	33,6	51,2
M6 (1)	21,3	9,4	11,9	9,2	8,1	59,9	8,1	17,30	25,4	3	18	59,9	85,3
M3 (2)	21,3	11,5				32,8	08,20	10,2	18,40	3	9	33,6	51,2
M6 (2)	21,3	9,4	11,9	9,2	8,1	59,9	8,1	17,30	25,4	3	18	59,9	85,3
M3 (3)	21,3	11,5				32,8	08,20	10,2	18,40	3	9	33,6	51,2
M6 (3)	21,3	9,4	11,9	9,2	8,1	59,9	8,1	17,30	25,4	3	18	59,9	85,3
M3(4)	21,3	11,5				32,8	08,20	10,2	18,40	3	9	33,6	51,2
M6 (4)	21,3	9,4	11,9	9,2	8,1	59,9	8,1	17,30	25,4	3	18	59,9	85,3

1.3.2 Dane szczegółowe dotyczące ustrojów budynku

1.3.2.1 Elementy konstrukcyjne

- rodzaj konstrukcji- tradycyjna, murowana ze stropami gstożebrowymi, i więżbą dachową płatwiowo- kleszczową

- układ konstrukcyjny ścian nośnych- poprzeczny

- sztywność przestrzenna budynku- ściany klatki schodowej i podłużne ściany wewnętrzne

- dylatacje -nie przewidziano według PN-89/B-03002

1.3.2.1.1 Kondygnacje piwniczne-przyziemia

a) fundamenty

• uwzględniając warunki gruntowo-wodne (pkt. 1.3.1.3) zaprojektowano posadowienie budynku na ławach fundamentowych

• ławy betonowe monolityczne wylewane na budowie o wysokości 50 cm i szerokości, według rys. 3.2 >Rzut fundamentów<.

• wykonać z betonu B-15, pod ławą chudy beton B-7,5 o grubości 5cm

b) ściany

• konstrukcje wewnętrzne (poprzeczne klatki schodowej, podłużne usztywniające)- wykonać murowane z cegły ceramicznej pełnej klasy 5 no zaprawie marki M5 grubości 2cm

• zewnętrzne podłużne- wykonać z bloczków z betonu komórkowego na zaprawie marki M5

c) stropy nad piwnicami

• zaprojektowano jako stalowo-ceramiczne typu Kleina z zastosowaniem belek stalowych l 200 i wypełnieniem płytą ceramiczną z cegły pełnej ceramicznej klasy M10 na zaprawie marki M5 zbrojnych prętami ∅8mm co 44 cm (poz.2.2.2.3)

d) schody piwniczne .

• monolityczne, wylewne no budowie w deskowaniu

• żelbetowe zbrojone prętami ∅4,5mm; ∅8mm, zabetonowanych betonem B- 20

e) ścianki działowe

• w komórkach lokatorskich - ściany z cegły ceramicznej dziurawki grubości 6,5cm na zaprawie cementowo- wapiennej wzdłuż komunikacji ogólnej między komórkami lokatorskimi pełne grubości 12cm

• w pomieszczeniach gospodarczych, instalacyjnych, pomieszczeniach na wózki i rowery-ściany z cegły ceramicznej pełnej grubości 12cm pełne

• w suszarniach i pralniach-ściany pełne z cegły pełnej z uszczelnieniem styków lepikiem asfaltowym, tynk cementowo-wapienny kat. II., pod nim izolacja przeciwwilgociowa. W pralni zaprojektowano wentylację mechaniczną.

1.3.2.1.2 Kondygnacje nadziemne

1. ściany

• konstrukcje wewnętrzne

Ściany poprzeczne nośne i podłużne usztywniające wykonać z cegły ceramicznej pełnej klasy 5 na zaprawie marki M5

• zewnętrzne

Zaprojektowano w postaci wielowarstwowych ścian spełniających funkcję kurtyn zewnętrznych (podłużnie i poprzecznie-szczytowych).

Ściano zewnętrzna składa się z 3 warstw:

- warstwa nośna -gr. 25cm wykonana z bloczków gazobetonowych na zaprawie marki M5

- warstwa izolacyjna: wełna mineralna gr. 3cm - warstwa elewacyjna -gr. 12cm wykonano z cegły silikatowej

2. stropy nadziemia

• zaprojektowano jako stropy gęstożebrowe prefabrykowane typu DZ-3 (według poz. 2.3)

• belki- elementy stropowe oparte na ścianach konstrukcyjnych poprzecznych i zmonolityzowane za pomocą wieńców żelbetowych

c) balkony

• żelbetowe, wylewne oparte na ścianach ze spadkiem 1%

d) dachy (poz.2.1)

• konstrukcję dachu stanowią drewniane wiązary dachowe-dwuspadowe typu płatwiowo-kleszczowego z drewna sosnowego klasy K-30 o wilgotności do 15% z następujących elementów:

krokiew poz.2.1.2 6x14cm

płatew poz.2.1.3 12x16cm

słupek poz.2.1.4 10x10cm

podwalina poz.2.1.5 10x10cm

miecz 5x8cm

murłat 15x15cm

kleszcze 5x12cm

• pokrycie dachu stanowi blacha cunkowa

• wyłazy na dach przy kominie o wymiarach 75x74mm

• izolacje: termiczna i przeciwwilgociow

e) schody (poz. 2.4)

• klatka schodowa o szerokości modularnej 330,0cm

• konstrukcję schodów stonowią:

• płyty biegowe (poz.2.4.2) o grubości 12cm

• płyty spocznikowe (poz.2.4.3) o grubości 8cm

• belki spocznikowe (póz.2.4.4) o wymiarach 20x40cm

• schody płytowe- z bekami spocznikowymi wykonano na budowie jako monolityczne z betonu B15 zbrojne według rysunku konstrukcji

f) wieńce

• wykonać jako żelbetowe wylewne z betonu B-20, zbrojne stalą A-I

g) nadproża

• nadproża drzwiowe i okienne żelbetowe wylewne wg rys.3.5 >Rzut kondygnacji powtarzalnej<

h) ściany działowe

• murowane z cegły ceramicznej dziurawki klasy 5 na zaprawie

cementowo-wapiennej M5 grubości 6,5cm

i) ściany kominowe

• murowane z cegły ceramicznej klasy 5 na zaprawie marki M5

• przewody wentylacyjne i spalinowe wykonać na pełną spoinę.

Elementy wykończenia i wyposażenia budowlano - instalacyjnego

1.3.2.1.3 Izolacje

a) izolacja przeciwwilgociowa budynku (zał.5-0)

• wykonanie ław i ścian fundamentowych z betonu B15 z dodatkiem środków uszczelniających typu >HYDROBET< itp.

• izolacja pionowa -typu ciężkiego- 3xpapa na lepiku

• izolacja pozioma -3xpapa asfaltowa 500 powlekano, sklejona ze sobą na zakład i do zagruntowanego podłoża przyklejona lepikiem asfaltowym na gorąco. Izolację ta wykonać:

- na górnej powierzchni ław fundamentowych

- w poziomie izolacji podłogi piwnic

- w dolnym poziomie wieńca stropu nad piwnico Izolację podłogi na gruncie wykonać z 2 warstw papy asfaltowej powlekanej 500 według PN—79/B—27617 klejonej no zakład min. 10cm lepikiem asfaltowym na gorąco na podłożu zagruntowanym.

Przed położeniem izolacji na murowanych ścianach zewnętrznych należy wykonać obrzutkę z zaprawy cementowej do wysokości 30cm ponad projektowany poziom terenu przy przy budynku

2. izolacja parochronna

• 1xpapa asfaltowa powlekana ze sklejonymi zakładami ułożona na such bezpośrednio na niezagruntowanym stropie. Druga warstwo papy klejona przy użyciu lepiku asfaltowego do pierwszej warstwy. Ułożyć nad pomieszczeniami pralni, suszarni, łazienek, WC i nad ostatnią; kondygnacją.

3. izolacja pokrycia dachowego

• 1xfolia polietylenowa zbrojona grubości min. 0,2mm sprawna no zakład.

4. Izolacja termiczna

• wszystkie ściany zewnętrzne posiadają ocieplenie z: wełny mineralnej 3cm.

• strop nad piwnicą-styropian grubości 7cm podwieszony

• podłogi w pomieszczeniach ogrzewanych piwnic-nie ociepla się, gdyż zagłębione są więcej niż 1m poniżej poziomu terenu

5. izolacja przeciwdżwiękowa i przeciwdrganiowa

• stropy między kondygnacjami-wełna mineralna gr. 5cm, podłogi pływające oddylotowane od konstrukcji budynku

1.3.2.1.4 Wykończenie wewnętrzne

1. tynki wewnętrzne

• w piwnicach, w pralni, suszarni, pomieszczeniach gospodarczych i pomieszczeniach na wózki na ścianach z cegły tynk cem.-wap. dwuwarstwowy kat. II, no sufitach zatarcie na gładko, pozostałe pomieszczenia nie tynkowane

• kondygnacje nadziemne -ścianki działowe tynkowane tynkiem cementowo-wapiennym kat. III, sufity zatarcie na gładko

• klatki schodowe- tynk cementowo-wapienny kat. III

• biegi i spoczniki zatrzeć od spodu zaprawą cementową na gładko

• elementy wejściowe- tynk cementowo-wapienny kat. III zwykły

2. podłoże i posadzki

• w piwnicy należy wykonać podłoże z chudego betonu grubości 5cm (na całej powierzchni piwnicy) na podsypce żwirowej grubości ok. 15cm. W pralni wykonać posadzkę lastriko grubości 2cm na głodzi cementowej 5cm zbrojonej siatka. W pozostałych pomieszczeniach piwnicznych —posadzka betonowa grubości 4cm zatarta na gładko

• kondygnacje mieszkalne

UWAGA! Przed położeniem posadzek należy zamontować rurki do przewodów elektrycznych i telewizyjnych wg projektu elektrycznego.

• W pokojach, przedpokojach -parkiet mozaikowy, w kuchni, łazienkach, WC -terakota.

• klatki schodowe i wiatrołap -lastriko.

• parapety okienne

• Na całej długości ściany okiennej zamontować parapety drewniane szerokości 24cm i grubości 3,6cm malowane dwukrotnie farbą olejną w kolorze białym po uprzednim oszlifowaniu i zagruntowaniu

• stolarka okienna i drzwiowa oraz ślusarska budowlana

• stolarka i ślusarka okienna i drzwiowa oraz ościeżnice stalowe murowane w trakcie wznoszenia ścian - typowa wg odnośnych zestawień. Zastosowano okna 2 szybowe

• balustrady schodów -typowe z pochwytem wykończonym profilem poręcznym PCV wg przekrojów

• okna klatek schodowych, przedsionków klatek schodowych indywidualne wg detalu, drzwi wejściowe typowe

• mocowanie sznurów w suszarniach wg detalu

1. szklenie

• szkłem płaskim okiennym ciągnionym 2x6mm w przedsionkach wejściowych, w oknach i drzwiach typowych bez odstępstw.

1.3.2.2.3 Wyposażenie i instalacje

l. Instalacje

a) Instalacje sanitarne

• instalacja wodociągowa -zasilona z sieci miejskiej

• kanalizacjo sanitarna -odprowadzanie ścieków do sieci miejskiej,

• kanalizacja deszczowa -system rur spustowych ∅150 do sieci miejskiej

• centralnego ogrzewania -zasilanie ciepłem z sieci miejskiej

• centralnej ciepłej wody -z sieci miejskiej

• wentylacja pomieszczeń sanitarnych i kuchni -grawitacyjna

pobudzana wywietrznikami stalowymi

b) instalacje elektryczne

• oświetlenie wewn -żarowe 220V

• oświetlenie zewnętrzne nad wejściami do budynku -żarowe

• instalacja odgromowa

• uziemienie pionowe -maszt TV

• instalacja radiowa i telewizyjna

• instalacja telefoniczna -piony odprowadzić do mieszkań

• instalacja ochrony przeciwpożarowej -zerowanie i połączenie wyrównawcze

• instalacja siłowa

II. Wyposażenie pomieszczeń

1. mieszkanie

• kuchnia gazowa

• zlewozmywak

• szafka pod zlewozmywak

• miski ustępowe spłukiwane za pomocą dolnopłuko

• wanna -żeliwna emaliowana

• umywalka ceramiczna

b) pralnie

• wanna długości 1,7m

• zlewozmywak żeliwny dwukomorowy

• pralka

3. elementy wejściowe do budynku

• uchwyt do flag,

• skrzynki na listy

1.3.2.2.4 Wykończenie zewnętrzne

• cokół cofnięty wykonany z lastrico płukanego

• elementy wejściowe do budynku tynkowane, tynk kat. II wykończone masą tynkarską w kolorze białym

• balustrady balkonów po uprzednim zabezpieczeniu antykorozyjnym farbami olejnymi miniowymi malowane farbami olejnymi w kolorze czarnym

• stolarka okienna i drzwiowa balkonów malowana farbą olejną w kolorze białym

• drzwi wejściowe do budynku w kolorze brązowym

• płyta wejściowa lastrico zmywalne z wmontowana wycieraczko stalową

• parapety z blachy stalowej ocynkowanej grubości 0,55mm stropodachy przedsionków, boczne ściany balkonów —tynk gładki cementowo—wapienny malowany farba emulsyjną w kolorze białym

• kraty ochronne piwnic malowane farba olejną w kolorze czarnym odprowadzanie wody z dachu system rur spustowych ∅150 w dachu pogrążonym w korytach ścieków poprzecznych do kanalizacji deszczowej

• wokół budynku wykonać opaskę z płytek chodnikowych szerokości 0,5m

• przy mieszkaniach przeznaczonych dla osób niepełnosprawnych wykonać podjazd wg rys.3.7 >Przekrój pionowy i rys.5.4 >Rzutu parteru<

1.3.2.3 Zabezpieczenie i ochrona budynku

• ochrona przeciwwilgociowa -pkt. 1.3.2.2.1

• ochrona parochronna -pkt.1.5.2.2.1

• ochrona dachu -pkt. 1.3.2.2.1

• ochrona termiczna -pkt.1.3.2.2.1

• ochrona akustyczno -pkt. 1.3.2.2.1

• ochrona przeciwpożarowa -ściany konstrukcyjne nośne

wewnętrzne i zewnętrzne posiadają klasę odporności pożarowej nie mniejszą Jak 2 godziny. Strop oraz elementy wylewane z otuliną 2cm (bez tynku posiadają odporność pożarowa nie mniejsza jak 1 godzina. Po ułożeniu tynków o grubości 0,5 do 1,5 cm odporność elementów konstrukcyjnych wzrasta. Wszystkie elementy konstrukcyjne więżby dachowej należy powlec powierzchniowo preparatem >IGNOSOI_ DX< do stanu trudnozapalności. Zaprojektowane zabezpieczenia i materiały umożliwia uzyskanie odporności ogniowej budynku klasy nie niższej jak C.

1.3.2.4 Charakterystyka energetyczno - ekologiczna obiektu budowlanego

1.3.2.4.1 Charakterystyka energetyczna

Charakterystykę energetyczną obiektu budowlanego oblicza się wyliczająć tzw współczynnik przenikania ciepła dla ścian i stropów, posadzek, otworów okiennych i drzwiowych zewnętrznych i stropodachu. Obecnie obowiązuje współczynnik k poniżej 0,55. W związku z powyższym należy stosować takie materiały i technologie, aby uzyskać najniższą jego wartość. W budynku, w, którym przelicza się poszczególne współczynniki k dla wszystkich przegród oblicza się również bilans energetyczny potrzebny do ogrzania budynku na jeden sezon grzewczy. Przy obliczaniu bilansu cieplnego budynku należy również wziąć pod uwagę odpowiednio wykończone wentylacje i centralne ogrzewanie z materiałów spełniających obecne normy tj.: grzejniki Conwector, regulatory przepływu ciepłej wody oraz odpowiednie sterowanie automatyko przy kotłach gazowych z doborem mocy kotła w zależności od obliczanego bilansu energetycznego i kubatury budynku.

1.3.2.4.2 Dane techniczne obiektu

Dane techniczne obiektu charakteryzuje wpływ obiektu budowlanego na środowisko i jego wykorzystywanie oraz no zdrowie ludzi i obiekty sąsiednie w następujący sposób:

- zaopatrzenie w wodę z wodociągu komunalnego

- sposób odprowadzania ścieków do kanalizacji miejskiej

- ekologicznego ogrzewania gazowego zmniejszającego w znaczny sposób emisję zanieczyszczeń min. siarki, pyłów

- rodzaj i ilość wytwarzanych opadów oraz sposób ich gromadzenia lub selekcję surowców wtórnych

- wpływ obiektu na istniejący drzewostan, ziemię, wody powierzchniowe.

Ogólnie obiekt spełnia obowiązujące warunki ekologiczne, jest rozwiązany funkcjonalnie i technicznie zgodnie z obowiązującymi przepisami.

1.3.2.5 Ogólne wytyczne budowlane

Wykopy fundamentowe należy wykonywać w okresach, gdy poziom wód gruntowych jest poniżej rzędnej posadowienia budynku. Roboty ziemne należy pzeprowadzić zgodnie z wytycznymi podanymi w PN— 68/B—06050. Nadzór techniczny "zobowiązany jest do odbioru wykopu i potwierdzenia zgodności istniejących gruntów z parametrami przyjętymi w projekcie.

Przy wykonywaniu law i ścian fundamentowych bezwzględnie należy stosować zabezpieczenie strukturalno-powierzchniowe użytego betonu. Szczegółowe wytyczne zawarto w opisie wyżej. Po wykonaniu ścian fundamentowych należy starannie po obu stronach ściany obsypać i zagęścić gruntem żwirowa-piaszczystym. Obsypanie zewnętrznych ścian piwnic można wykonać po zrealizowaniu stanu surowego budynku. Wszelkie roboty murowe i betonowe można ' przeprowadzać zgodnie z warunkami technicznymi i polskimi normami PN-63/B-06251, -PN-68/B -10020. Zwrócić szczególną uwagę no wykonywane wieńce żelbetowe elementów konstrukcyjnych i przewiązania cegieł w ścianach murowanych zapewniających ciągłość muru no całej długości. Beton w deskowaniach układać zgodnie ze sztuko budowlano, zagęszczać za pomocą wibratorów. W miejscach trudnodostępnych beton należy zagęszczać ręcznie przez sztychowanie. Na etapie wykonywania elementów żelbetowych rozmieszczać pręty zbrojeniowe zgodnie z rysunkami oraz zachować zaprojektowane otuliny.

W przerwach roboczych zwrócić uwagę na staranne przygotowanie powierzchni łącznych.

1.3.2.6 Zalecenia końcowe

Roboty budowlane wykonywać zgodnie z >Warunkami technicznymi wykonywania i odbioru robót budowlano-montażowych -tom l<, >Polskimi Normami< oraz sztuką budowlaną.

Materiały stosowane przy realizacji robót muszą posiadać aktualne certyfikaty lub świadectwa dopuszczające do stosowania w budownictwie.

W czasie stosowania środków chemicznych do zabezpieczeń elementów konstrukcji budynku (patrz opis) należy przestrzegać przepisów P.Poż. i BHP oraz postępować zgodnie z wytycznymi zawartymi w instrukcji producenta.

Wszystkie elementy i fazy wykonawstwa budynku winny być odebrane przez Inspektora Nadzoru Budowlanego stosownymi wpisami do Dziennika Budowy.

Całość robót winna być wykonana przez wykwalifikowanych robotników pod nadzorem osoby posiadającej odpowiednie uprawnienia budowlane.

2.0 OBLICZENIA STATYCZNE

2.1 Obliczenia drewnianej więżby dachowej, płatwiowo- kleszczowej

2.1.1 Schemat przekroju budynku i przyjęte założenia


2.1.1.1 SCHEMAT PRZEKROJU BUDYNKU




2.1.1.2 ZAŁOŻENIA

• strefa śniegowa- I

• strefa wiatrowa- I

• wysokość budynku- H=16,20

• pokrycie- blacha cynkowa

• kąt nachylenia połaci dachowej- α=30⁰

• konstrukcja dachu- w płatwiowo-kleszczowa

• drewno sosnowe klasy C- 30

• obliczenia wg PN- B- 03150:2000

• parametry materiałowe wg Zał. Z- 2.3.3

• ustalenie kąta nachylenia połaci dachowej

• dla pokrycia- blacha cynkowa- wg. Tablica 3. Pokrycia z blach poz. 9 PN- B- 02361:1999

Przyjęto kąt nachylenia połaci dachowej α=30⁰

2.1.1.3 DANE GEOMETRYCZNE WIĘZARA- WIĘŻBY DACHOWEJ PŁATWIOWO- KLESZCZOWEJ

• 
  
  Ustalenie wielkości geometrycznych więzara- więżby dachowej płatwiowo- kleszczowej

• Rozpiętość obliczeniowa więzara dachowego

L₀= 10550

• Wysokość więzara

H₀= 0,5l₀xtgα=5275 x 0,58 = 3059,5

• Długość krokwi

L= 0,5 x l₀/cosα = 6063,218

• Zakładany podział krokwi na część dolną i górną








• Rozstaw słupków więzara





• Wysokość usytuowania kleszczy ( słupka )




Tabl. 1 Zestawienie obciążeń połaci dachowych więżby płatwiowo- kleszczowej

OBCIĄŻENIA

WAR. CHARAKT. KN/m^2

WSPŁ. OBC. γf

WAR. OBLICZ. KN/m^2

SKŁADOWE PROSTOPADŁE OBCIĄŻĘNIA ⊥

SKŁADOWE RÓWNOLEGŁE OBCIĄŻENIA 

WART. CHARAKT. KN/m^2

WART OBLICZ. KN/m^2

WART CHARAKT. KN/m^2

WART OBLICZ. KN/m^2

Ciężar własny pokrycia Z uwzgl. Krokwi i deskowania wg tabl.Z2-1,lp1 w PN-82/B-02001

Qk=0,350

1,3

Qd=0,45

q⊥=q•cosα=q•0,866

q=q•sinα=q•0,58

qk⊥=0,3031

qd⊥=0,3940

qk=0,175

qd=0,227

Śnieg Ψ01=1 wg tabl.Z1-1 w PN-80/B-02010

Sk=0,84

1,4

Sd=1,176

S⊥=S•cos^2α=S•0,866^2=S•0,75

S=S•sinα•cosα=S•0,43

Sk⊥=0,63

Sd⊥=0,882

Sk=0,363

Sd=0,51

Wiatr Ψ02=0,9 wg tabl.Z1-3 w PN-77/B-02011 -połać nawietrzna pk1=qk•Ce•c•β= 0,25•0,7(0,015•30-0,2)•1,8

Pk1=0,078

1,3

Pd1=0,10

p⊥=p•ψ02=p•0,9

pk⊥1=0,0709

pd⊥1=0,092

-połać zawietrzna pk2=qk•Ce••c•β= =0,25•0,7(-0,4)•1,8

Pk2=-0,126

1,3

Pd2=-0,164

pk⊥2=-0,113

pd⊥2=-0,147

Zest. obc. Na 1 mb krokwi - skł.prostopadłe a1=0,8 n. Fd⊥1=qd⊥1=(qd⊥+Sd⊥+Pd⊥1)a1

KN/m

KN/m

z. Fd⊥2=qd⊥2=(qd⊥+Sd⊥-Pd⊥2)a1

1,0946

- skł.równoległe Fd=(qd+Sd)a1

0,9029

0,5894

2.1.2 Obliczenia krokwi

2.1.2.1 ZAŁOŻENIA I PRZYJĘTE SCHEMATY OBLICZENIOWE

2.1.2.2 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ POŁACI DACHOWYCH

A-Zestawienie obciążęń na 1 m²połaci dachowej więżby płatwiowo- kleszczowej przedst. W tabl. 1

B-Zestawienie obciążeń na 1m² krokwi w tabl. 1

2.1.2.3 OBLICZENIE WIELKOŚCI STATYCZNYCH

• Momenty zginające w krokwi

• Moment podporowy w punkcie D

M_D= k₁ x q_d⊥1 x l²= -0,0350 x 1,0946 x 6,06321²= -1,4084 kNm

• Moment przęsłowy w przęśle dolnym

M_Admax=k₂ x q_d⊥1 x l²= 0,0292 x 1,0946 x 6,06321²= 1,1750 kNm

• Reakcje prostopadłe do połaci dachowej ( krokwi)

• W punkcie A

A₁= n₁ x q_d⊥1 x l= 0,2413 x 1,0946 x 6,06321 =1,60146 kN

• W punkcie C

C₁= n₂ x q_d⊥1 x l= 0,113 x 1,0946 x 6,06321= 0,749 kN

C₁`=n₂ x q_d⊥2 x l= 0,113 x 0,9029 x 6,06321= 0,6154 kN

• W punkcie D

D₁= n₃ x q_d⊥1 x l=0,6457 x 1,0946 x 6,0321= 4,2634 kN

• Siły podłużne w krokwi ( dla kąta α<45⁰ )

α= 30⁰< 45⁰

β= 90⁰ - 2α = 90⁰ - 2 x 30⁰ =30⁰

• Siła ściskająca na podporze C (kalenicy )

C₁ = (-1/cosβ) x c₁` - c₁ x tgβ = (-1/0,8660) x 0,6075 - 0,736 x 0,5774= -1,1265kN

• Siła ściskająca na podporze D

D₂= -C₁ - q_d x l_g= -0,736 - 0,5894 x 2,425= -2,01575 kN

Jeżeli krokiew będzie oparta na murłacie bez ograniczeń przesuwu to dodatkowa siła rozciągająca w punkcie D

A₂= 0,5 x q_d x l_d= 0,5 x 0,5894 x 3,637 = 1,0718 kN

2.1.2.4 WYMIAROWANIE KROKWI

Przyjęto że krokiew pracuje jako belka dwuprzęsłowa na sztywnych podporach

2.1.2.4.A. STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyżnie Z-X





• Przyjęcie parametrów przekroju krokwi

Założono wymiary krokwi 60 x 140 mm





Przekrój poprzeczny belki A= bxh= 60x140 =8400mm²

Wskażnik wytrzymałośći W_y= bxh²/6= 60x140²/6= 196000mm³

Promień bezwładności przekroju i_y= 0,289xh= 0,289x140= 40,460mm

• Ustalenie wartości współczynnika wyboczeniowego K_cy

Smukłość belki w płaszczyżnie Z- X



u=0,85-wspł.długości wyboczeniowej z PN-B-03150:2000

Naprężenie krytyczne


E_0,05=8000 Mpa dla C- 30

• Współczynnik k_m zmniejsza wartość mniejszego z dwóch wyrazów
  

• W tym przypadku występuje zginanie w jednej płaszczyżnie (Z- X)




zatem wzór

A


przyjmie postać

A₁


Sprawdzenie naprężeń przy uwzględnieniu wyboczenia w płaszczyżnie Z- X (prostopadłej do powierzchni dachu) Zgodnie ze wzorem i z PN- B 03150:2000 naprężenia w elementach obciążonych mimośrodowo tj. jednostronnie ściskanych i zginanych powinny spełniać warunek A i jego przekształcenie A₁

Smukłość względna




f_cok= 23 Mpa- wytrzymałość na ściskanie wzdłuż włukien

współczynnik


β_c- wsp. prostoliniowości elementów = 0,2

współczynnik wyboczeniowy




• Ustalenia wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy ściskaniu

Naprężenie obliczeniowe przy ściskaniu


D₂ wg 2.1.2.3

wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie




wg tabl. 3.2.5- PN k_mod=0,9; klasa użytkowa= 1; klasa trwania obciążenia =krótkotrwałe γ_m=1,3; częściowy wspł. Bezp. wg.tabl.3.2.2-PN; f_cok=23Mpa (wg.tabl.Z-2.2.3.1-1-PN)

• Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy zginaniu

Naprężenia obliczeniowe normalne w belce




Wytrzymałość obliczeniowa na zginanie




• SPRAWDZENIE WARUNKU WYTRZYMAŁOŚCI




WARUNEK NOŚNOŚCI ZOSTAŁ SPEŁNIONY

2.1.2.4.B. STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI

• Sprawdzenie ugięć krokwi

Z uwagi na małą wartość naprężeń od siły osiowej, wpływ tej siły na ugięcie krokwi pominięto.

Ugięcie od obcążeń ciężarem własnym

K_def=0,6 - współczynnik przyrostu przemieszczenia w czasie wg.tabl.5.1-PN

Klasa trwania obciążenia (wg.tabl.3.24-PN)

Obciążenie ciężarem własnym krokwi na 1m krokwi


a₁=0,80m- rozstaw krokwi

g_k⊥=0,3031kN/m²-wart.carakt. składowej ⊥ obc. Ciężarem własnym

Moment bezwładności przekroju krokwi




Ugięcie chwilowe od obciążenia ciężarem własnym




Ugięcie końcowe od obciążenia ciężarem własnym




1. Ugięcie od obciążenia śniegiem

K_def=0,25-wsp. Przyrostu przemieszczenia w czasie wg.tabl.5.1-PN dla klasy użytkowania =1; klasy trwania obc.-średniotrwałe

Obciążenia śniegiem na 1m krokwi


a₁=0,8m rozstaw krokwi S_k⊥=0,63

Ugięcie chwilowe od obciążenia śniegiem




Ugięcie końcowe od obciążenia śniegiem




2. Ugięcie od obciążenia wiatrem

K_def= 0 - współczynnik przyrostu przemieszczenia w czasie wg.tabl. 5.1-PN dla kl.użytkowania= 1; kl.trwania obc.-krotkotrwałe

Obciążenie wiatrem na 1m krokwi




a₁=0,8m

q_k⊥1==0,0709

q_k1= wartość charakterystyczna obc. wiatrem poł.nawietrzna=0,0788

Ψ₀₂= wsp. Jednoczesności obc.= 0,9

Obciążenie chwilowe- końcowe od obciążenia wiatrem




3. Ugięcie całkowite (finalne)




Ugięcie wynikowe (końcowe)




WNIOSEK: PRZEKRÓJ KROKWI ZAPROJEKTOWANO PRAWIDŁOWO

2.1.3 Obliczenie płatwi

2.1.3.1 ZAŁOŻENIA I PRZYJĘTE SCHEMATY OBLICZENIOWE

• Obliczeniowa rozpiętość płatwi stanowi odległość między słupkami, na których oparta jest płatew

• Do zmniejszenia rozpiętości i usztywnienia konstrukcji zastosowano miecze.

• Aby uprościć obliczenia przyjęto obciążenia z pokrycia przekazywane przez krokwie na płatwie jako ciągłe.

• Zebranie obciążeń z dachu na płatew jest wygodniejsze, gdy przyjmuje się wymiary w rzucie poziomym.

• 
  
  Rozstaw krokwi a₁= 800mm

• Rozstaw słupków l₄= 4000mm, l₃=2400mm

• Klasa drewna płatwi C- 30

• Przekrój płatwi przyjęto 120 x 160 mm

2.1.3.2 OBCIĄŻENIA

• Zestawienie obciążeń płatwi na 1m² połaci dachowej przedstawiono w tabl.2

OBCIĄŻENIE	WART.CHARAKT. Kn/m^2	WSPŁ. OBC. γF	WART. OBLICZ. Kn/m^2
Obciązenie pionowe: Ciężar pokrycia (qk-wg.tabl.1) q1=qk/cosα=0,35/0,866	0,4042	1,3	6,5254
Śnieg Ψ01=1 Sk=	0,84	1,4	1,176
Wiatr (połać nawietrzna, pk-wg.tabl.1) Ψ0.2 =0,9 Ψ0.2 x pk=0,9 x 0,0788	0,0709	1,3	0,0922
RAZEM	qk=1,3151		qd=1,7936
Obciążenie poziome: Wiatr (połać zawietrzna, pk- wg.tabl.1) Ψ0.2 x pk x tgα=0,9 x 0,126 x 0,5774	0,0655	1,3	0,0851
RAZEM	0,0655		0,0851

• Obciążenie od ciężaru własnego płatwi na 1mb

Wartość charakterystyczna (założona) q_k^k=0,10 kN/M

Wartość obliczeniowa q_k^k x γ_f= 0,10 x 1,1

q_d^k= 0,11 kN/M

• Zestawienie obciążeń pionowych na 1m płatwi (wartości obliczeniowe)

q_d1=q_d^k+q_d(0,5l_d+l_g)=0,11+1,7936(4,244)=7,722 kN/m

• Zestawienie obciążeń poziomych na 1m płatwi

q_d2=q_y=0,0881( 4,244) = 0,36116 kN/m

2.1.3.3. OBLICZENIE WIELKOŚCI STATYCZNYCH

• Płatwi na podłużnej połaci dachu

• Schemat obliczeń wg. Rys- P-1

• Odległości między słupkami l₄=4,00m

• Odległości między pkt. podparcia płatwi mieczem-

l₃=l₄-2a₁=4,00-0,8=2,40

• Korzystając ze wzorów obliczamy:




moment podporowy w pkt. C




reakcje w punkcie C




Siła ściskająca w mieczu


Siła ściskająca w płatwi między punktami podparcia jej mieczami tj. na odc.CC`na długości l₃




Moment w przęśle l₃bez uwzgl. Momentu od siły S₁




Moment od mimośrodowego dział. Siły S₁





Moment w przęśle l₃




2.1.3.4 WYMIAROWANIE PŁATWI

Schemat statyczny przyjęto wg. Punktu 2.3.1.1 i rys P- 1

2.1.3.4.A. STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyżnie Y- X (równoegłej) wg. Wz. 4.2.1.j (PN )




• Przyjęcie parametrów przekroju krokwi

Założono wymiary płatwi 120 x 160mm




• Przekrój poprzeczny belki

A_d=b x h= 120 x 160 = 19200 mm²

• Wskażnik wytrzymałości




• Momebty bezwładności




• Momenty




q_d2- obc.poziome na 1m płatwi wg 2.1.3.2

l₄-odległość między słupkami wg. 2.1.3.3

• Ustalenie wartości współczynnika wyboczeniowego k_cz

• Smukłość belki w płaszczyżnie Y- X

i₂=0,289xb= 0,289x120= 34,68mm -promień bezwł.Przekroju

l_z= uxl₄ =1,0x4000 =4000mm -wspł. Dł wyboczeniowej u=1,0 wg. PN




• Maprężenie krytyczne




• Smukłość względna




• Współczynnik




• Współczynnik wyboczeniowy




• Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy ściskaniu.

• Naprężenie obliczeniowe przy ściskaniu (S₁- wg. 2.1.3.3)




• Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie




• Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy zginanie

• Naprężenie obliczeniowe od zginania wzgl. osi Y- Z




• Wytrzymałość obliczeniowa na zginanie




• Sprawdzenie warunku nośności wg. Wz. 4.2.1.j. (PN)




k_m=0,7 dla przekrojów prostokątnych wg. P. 4.1.5(PN)

WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY

2.1.3.4.B. STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI

• Sprawdzenie ugięć płatwi

Ugięcia belek swobodnie podpartych od obciążeń równomiernie rozłożonych obliczamy wg. wzoru


w którym: l=l₃=2400mm -odl. podparcia płatwi

E_0mean= 12000Mpa-średni moduł spręż. Wzdłuż włókien dla C- 30

1. Ugięcie od obciążenia ciężarem własnym i pokrycia

K_def=0,6 - wsp. Przyrostu przemieszczenia w czasie

Obciążenie charakt. Ciężarem wł. I pokrycia na 1mb płatwi




Ugięcie chwilowe (od obc. ciężarem własnym i pokrycia )




Ugięcie końcowe od obciążenia ciężarem własnym




2. Ugięcie od obciążenia śniegiem

K_def=0,25

Obciążenie charakterystyczne śniegiem na 1m płatwi




Ugięcie chwilowe od obciążenia j.w.




Ugięcie końcowe




3. Ugięcie od obciążenia pionowego wiatrem

K_def=0

Obciążenie charakterystyczne wiatrem na 1m płatwi (składowa pionowa- nawietrzna)




Ugięcie chwilowe od obciążenia j.w.




Ugięcie końcowe




4. Ugięcie od obciążenia poziomego wiatrem

K_def=0

Obciążenie charakterystyczne wiatrem na 1m płatwi (składowa pozioma- zawietrzna)




Ugięcie chwilowe od obciążenia j.w.




Ugięcie końcowe




5. Ugięcie chwilowe przy zginaniu ukośnym




6. Ugięcie całkowite (finalne) płatwi zginanej ukośnie w płaszczyżnie Y-Z




Ugięcie wynikowe (końcowe) -ugięcie graniczne wg tabl. 5.2.3-PN




WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY. PRZEKRÓJ PŁATWI 120 x 160mm ZOSTAŁ ZAPROJEKTOWANY PRAWIDŁOWO.

2.1.4. Obliczenie słupka

2.1.4.1. ZAŁOŻENIA I PRZYJĘTE SCHEMATY OBLICZENIOWE
























Schemat obliczeniowy słupka przedstawia rys. P- 2




Wysokość słupka- h₁=l₁ x tgα= 3,164 x 0,58= 1,835m

α=30⁰- kąt nachylenia połaci dachowej; l₁=3,164- odl. słupka od murłaty wg rys.2.1.a

2.1.4.2 ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ I OBLICZENIE WIELKOŚCI STATYCZNYCH

reakcja podporowa nad słupkiem od obciążenia pionowego




q_d1=7,722kN/m -obciążenie pionowe na 1m płatwi

M_C=1,9219kNm -moment podporowy w p.C rys.P- 1

Siła ściskająca w słupku




S₂-siła ściskająca w mieczu

2.1.4.3 WYMIAROWANIE SŁUPKA

Przyjęto, że słupek pracuje jako element ściskany zamocowany przegubowo na podporach

2.1.4.3.A STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Sprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczvżnie Y-X wg wzoru 4.2.1.j-PN




• Przyjęcie parametrów przekroju słupka.

Założono wymiary słupka 100 x 100mm

Przekrój poprzeczny słupka

A_b=100x100= 10000mm²

• Ustalenie wartości współczynnika wyboczeniowego k_cz

smukłość słupka w płaszczyżnie Y-X


150-max normowa smukłość pręta

• Naprężenie krytyczne




• Współczynnik




• Współczynnik wyboczeniowy




• Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy ściskaniu

• Naprężenia obliczeniowe przy ściskaniu




• Wytrzymałość obliczeniowa na ściskanie




• Sprawdzenie warunku nośności wg wz.4.2.1.j.-PN




WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY. PRZEKRÓJ SŁUPKA 100 x 100mm ZAPROJEKTOWANO PRAWIDŁOWO.

2.1.5 Obliczenie podwaliny

2.1.5.1 ZAŁOŻENIA I PRZYJĘTE SCHEMATY OBLICZENIOWE

2.1.5.2. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ I OBLICZENIE WIELKOŚCI STATYCZNYCH

Siła przekazywana przez słupek na podwalinę

P_S=P+P₁=25,200+0,08441=25,28441 kN

P=25,2563 kN - siła ściskająca w słupku wg p 2.1.4.2


-ciężar własny słupka

ζ_mean=460kg/m³= 4600N/m³-gęstość śr.drewna sosn.C-30wg

zał Z-2.2.3-PN

h₁=1,835m -wysokość słupka

2.1.5.3. WYMIAROWANIE PODWALINY

Przyjęto, że podwalina pracuje jako element ściskany (docisk) prostopadle do włókien.

2.1.5.3. A STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Przy ściskaniu prostopadłym do włókien należy sprawdzić nast. warunek wg wz.4.1.4.a(PN)




• Powierzchnia docisku słupka do podwaliny

A= 100 x 100 = 10000mm²

• Ustalenie wartości obliczeniowych naprężeń i wytrzymałości przy ściskaniu prostopadłym do włókien.

Obliczeniowa wytrzymałość na ściskanie prostopadłe do włókien.




f_c90k=5,7 Mpa wg zał.Z-2.2.3-PN

k_c90=1 wg tabl.4.1.4-PN

Naprężenia obliczeniowe przy ściskaniu prostopadle do włókien.




• Sprawdzenie warunku nośności wg wz.4.1.4.a-PN




WARUNEK SPEŁNIONY. PRZEKRÓJ ( POWIERZCHNIA DOCISKU) PODWALINY ZAPROJEKTOWANO PRAWIDŁOWO.


2.2. Obliczenie stropu KLEINA

2.2.1.Założenia i przyjęte schematy statyczne

• Strop nad piwnicą w budynku mieszkalnym

• Rozstaw ścian nośnych o grubości- 0,38 m

• Modularny- L_m= 6,00 m

• W świetle- L_n=5,62 m

• Konstrukcja i dane materiałowe stropu:

A.Belki stalowe dwuteowe

• Rozpiętość belek stalowych w świetle ścian - L_n=5,62m

• Rozstaw osiowy belek - L_eff=1.20m

• Schemat statyczny- belka swobodnie podparta

• Materiał:

Stal kształtowa- walcowana- gat. St3X

o wytrzymałości obliczeniowej (tabl 3- 26)

f_d=21,5 kN/cm² o wspł. Sprężystości

podłużnej- E=20500kN/cm²

B. Płyta Kleina typu półciężkiego

• Z cegły pełnej ceramicznej

(elementy murowe grupy 1 (wg tabl.3.1) kategorii II

o znormowanej wytrzymałości na ściskanie-f_b=10Mpa

• Na zaprawie klasy M5 o wytrzymałości na ściskanie

- f_m= 5 Mpa

• Płyta ceramiczna o wytrzymałości charakterystycznej

(tabl.3-2)- f_k=0,33 kN/cm²

Kategoria robót B

Współczynnik bezpieczeństwa

(tabl.3-11)-γ_m=2,5

• Stal w płycie Charakt. granicy plastyczności

- f_yk=220Mpa

Współczynnik bezpieczeństwa- γ_s1,15

Stal zbrojeniowa - klasy A- 0

- gat. St0S- b

• Schemat przyjętej płyty Kleina - rys. k-1




• Obliczenie ciężaru płyty półciężkiej- zbrojonej

Cięzar płyty ceglanej z żeberkami




wypełnienie (gruz z wapnem)




razem 1943N/m³

• Obliczenie zbrojenia na 1mb płyty ceglanej

Przyjęto zbrojenie ∅10mm co 44cm o
ze stali A- 0




C. Obliczeniowy schemat stropu Kleina - rys. k-2

Przyjęto schemat obliczeniowy stropu Kleina




2.2.2 Zestawienie obciążeń na 1m² stropu

2.2.2.1. OBCIĄŻENIA STĄŁE

	OBC. CHARAKT.	N/m^2 γf	OBC. OBLICZ.
Płyta półciężka ceglana z wypełnieniem	1943	1,1	2137
Polepa z tłucznia ceglanego 0,10 x 12000	1200	1,2	1440
Belki stalowe I 200	218	1,1	240
Ciężar konstrukcji stropu	3361		3601
Trocinobeton 0,03 x 10000	300	1,2	360
Parkiet 0,022	230	1,2	276
Tynk cem- wap. 0,015 x 19000	285	1,2	342
Ciężar warstw podłogowych	815		978
Razem obciążenia stałe	4176		4579

2.2.2.2 OBCIĄŻENIA ZMIENNE

	OBC. CHARAKT.	N/m^2 γf	OBC. OBLICZ.
obciążenia zastępcze od śc. działowych (ciężar 1m^2 ścianki 1500N/m^2< <2500N/m^2)	1250	1,2	1500
Obciążenie technologiczne (użytkowe )	1500	1,4	2100
Razem obciążenie zmienne	2750		3600

2.2.2.3. KOMBINACJE OBCIĄŻEŃ

• Kombinacja podstawowa obc. do stanu granicznego nośności




• Kombinacja podstawowa obc. do stanu granicznego użytkowalności




2.2.3 Wymiarowanie stropu Kleina

2.2.3.1. WYMIAROWANIE PŁYTY KLRINA

2.2.3.1.A. STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

• Obliczenie wielkości statycznych

Schemat obliczeniowy płyty wg rys.K- 1

Wartość obliczeniowa obciążenia płyty:




Moment zginający pasmo płyty o szerokości b=1.00m przy rozpiętości obl. L_eff=1,20m




• Sprawdzenie nośności płyty Kleina

Płyty Kleina pracują jako elementy zginane. Nośność płyty sprawdza się na podstawie zależności wynikających z równań równowagi sił w przekroju prostokątnym elementu zbrojonego pojedyńczo.

Zgodnie z PN-B-03340:1999 nośność zginanych elementów murowych należy sprawdzić przyjmując do obliczeń uproszczony prostokątny wykres naprężeń (rys.K-3) i zależności,



, w której (dla przekroju prostokątnego)




M_Rd- nośność elementu na zginanie

b - szerokość przekroju (obliczeniowa) b=100cm

d - wysokość efektywna (użyteczna) przekroju d=12-2=10cm

A_s - pole przekroju zbrojenia rozciąganego A_s=1,14cm²

F_k - wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie (tabl.3-2) f_k=330N/cm²

F_yk - charakterystyczna granica plastyczności stali (tabl.3-18) -f_yk=22000N/cm²

γ_m - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla muru (tabl.3-11) -γ_m=2,5

γ_s - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla stali -γ_s=1,15

• Sprawdzenie warunku nośności




Nośność przekroju płyty




WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY. ZBROJENIE PŁYTY ZAPROJEKTOWANO PRAWIDŁOWO.

2.2.3.1.B. STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚC PŁYTY

• Sprawdzenie ugięcia płyty

Dla płyty ceramicznej SGU- ugięć nie sprawdza się ze względu na niewielką rozpiętość l_eff=1,20m

2.2.3.2. WYMIAROWANIE BELKI STROPOWEJ

2.2.3.2.A. STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

• Obliczenie wielkości statycznych

Obciążenie na 1m belki stropowej

q₀= F₀x1,20= 8179x1,20= 9814N/m

q_k= F_kx1,20= 5676x1,20= 6811N/m

Rozpiętość efektywna (obliczeniowa) belki

L_eff= l_nx1,05 =5,62x1,05 =5,90m

Obliczeniowa wartość momentu zginającego

M_sd= 0,125xq_oxl²_eff= 0,125x9814x5,90² =42703Nm

• 
  Sprawdzenie nośności belki stalowej

Belkę stalową projektuje się jako zginaną. Nośność obliczeniową przekroju przy zginaniu b.s. określa się zg z PN-90/B-03200 wg. wzoru:

M_r=α_pxW_xxf_d

Gdzie:

α_p- obliczeniowy współ. Rezerwy plastycznej α_p=1,07

W_x- wskążnik wytrzymałości przekroju belki

F_d- wytrzymałość obliczeniowa stali (tabl.3-26) f_d=21500N/cm²

Przyjęto belkę- dwuteownik walcowany

I 200 W_x=214 ; I_x=2140cm² ze stali St3Sx

Nośność obliczeniowa belki

M_R= 1,07x214x21500= 4923070Ncm= 49231Nm

• Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności

Stan graniczny nośności belki sprawdza się wg wzoru


gdzie:

ϕ_l- współczynnik zwichrzenia

Belka jest usztywniona poprzecznie płytą Kleina i obetonowana w części górnej (ściskanej). Można przyjąć że belka jest zabezpieczona przed zwichrzeniem ϕ_l=1




2.2.3.2.B. STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI

• Sprawdzenie ugięcia belki stalowej

Ugięcie graniczne belki stropu (wg PN-90/B-03200)




Ugięcie rzeczywiste belki dwuteowej




Zgodnie z PN-90/B-03200 w przypadku belek obetonowanych ugięcie a można zmniejszyć o 20% (0,8a),

W odniesieniu do belek stropów otynkowanych sprawdzić czy ugięcie nie przekracza wartośći l_eff/350

WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY. BELKĘ I 200 ZAPROJEKTOWANO PRAWIDŁOWO.

2.3. Obliczenia stropu DZ- 3




2.3.1.Założenia

• Strop między piętrowy w budynku mieszkalnym

• Konstrukcja stropu

• Pustaki wys. H_p=20cm

• Płyta betonowa grubości h_f= 3cm

• 
  Żebro nośne prefabrykowane h_w=20cm wg rys.A-1

• Dane materiałowe: wg pozycji obliczeniowych

• Przyjęto- schemat obliczeniowy stropu dla l_m=5,70

2.3.2. Ustalenie rozpiętości obliczeniowej i schematu statycznego

• Strop o rozpiętości modularnej l_m=5,70

• Szerokość podpór- ścian d=0,25

• Długość rzeczywista belek typu prefabrykowanego l=5,66

• Rozpiętość stropu w świetle podpór L_n=l_s=l_m-d=5,70-0,25 l_s=5,45

• Głębokość oparcia belek A=0,5(l-l_s)=(5,66-5,45)0,5 a=0,105

• Rozpiętość obliczeniowa (T) L₀= l_s+a= 5,45+0,105 l₀=5,555

• Efektywna rozpiętość obliczeniowa (PN)L_eff=l_n+h_s=5,45+0,23 l_eff= 5,68

2.3.3. Obciążenia przyjęte do obliczeń statycznych

2.3.3.0. OBCIĄŻENIA STAŁE

2.3.3.1. CIĘŻAR WŁASNY KONSTRUKCJI STROPU

Belka	372 : 0,60	620N/m^2
Pustaki żwirobetonowe	0,0655 x 15000	990 N/m^2
Beton wypełniający	0,0447 x 23000	1030 N/m^2
Ciężar konstrukcj stropu:		gk≈2,65 kN/m^2

2.3.3.2. CIĘŻAR WARSTW WYKOŃCZENIOWYCH (podłogi z zatarciem)

Nawierzchnia- parkiet (mozaika)	Gr.22mm	90 N/m^2
Podkład jastrychowy0,03 x 21000	Gr.3cm	630 N/m^2
Warstwa papy		10 N/m^2
Izolacja akustyczna- styropian	Gr.1cm	4 N/m^2
Tynk cem.- wap. 0,015 x 19000	Gr.1,5cm	290 N/m^2
Ciężar warstw wykończeniowych		g2 ≈1,024 kN/m^2

2.3.3.3. OBCIĄŻENIA ZMIENNE

Obciążenie zastępcze od ścianek działowych	g3 =750 N/m^2
Obciążenie technologiczne (użytkowe)	P= 1500 N/m^2
Obciążenie montażowe	Pm 1000 N/m^2

2.3.3.4. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ NA 1m² STROPU

		OBC. CHARAKT.	γf	OBC. OBLICZ.
OBCIĄŻENIA STAŁE
Ciężar konstrukcj stropu:	gk	2,65	1,1	2,91
Ciężar warstw wykończeniowych	g2	1,024	1,2	1,23
OBCIĄŻENIA ZMIENNE
Obciążenie zastępcze od ścianek działowych	g3	0,75	1,2	0,90
Obciążenie technologiczne (użytkowe)	p	1,50	1,4	2,10
OBCIĄŻENIE CAŁKOWITE		qk= 5,924		qo7,14kN/m^2
Obciążenie montażowe	pm	100	1,4	1,40 kN/m^2

2.3.4. Projektowanie stropu DZ-3 (z wykorzystaniem gotowych tablic)

2.3.3.4.1 ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ DOPEŁNIAJĄCYCH q_d

Ciężar konstrukcji stropu	gk= 2,65 kN/m^2
Normowe obc. zewnętrzne (dopełniające do obc.ciężarem własnym stropu)
Ciężar warstw wykończeniowych	g2 =1,024 kN/m^2
Obciążenie zastępcze od ścianek działowych	g3 =0,75 kN/m^2
Obciążenie technologiczne (użytkowe)	P= 1,5 kN/m^2
suma	qd= 3,274 kN/m^2

Jeżeli q_d ≤ q^NOZ_tabl=3,75 to:

Zgodnie z T-5.46 (Pawłowski, Budownictwo Ogólne wymiarowanie przy rozpiętości modularnej L_m=5,70m i zewn. obciążeniu normowym charakterystycznym q_d = 3,274kN/m² należy zastosować:

• Belki o długości L=5,66m ze zbrojeniem typu 10 składającym się z

• Głównego dolnego zbrojenia 2∅12 + 1∅8 ze stali A- II

• Górnego pręta montażowego 1∅8 ze stali A-0

• Strzemiona ∅4,5mm rozstawionych wg schematu

• Zbrojenia nadpodporowego 1∅12 ze stali A-0

`2.4. Schody płytowe z belkami spocznikowymi




2.4.0. Obliczenia statyczne schodów

2.4.1. Założenia

• Wysokość kondygnacji H=2,50m

• Klatka schodowa

• Długość 6,15m

• Szerokość 3,05m

• Płyta biegowa

• Długość 2,40m

• Szerokość 1,45m

• Płyta spocznikowa

• Długość 3,05m

• Szerokość 2,05m

Do wykonania schodów przyjęto:

• Beton klasy B-20 f_cd=10,6 Mpa F_ck=16,0 Mpa

• Stal klasy A-I f_ud=210 Mpa

• Wykładzinę lastico

• Na stopniach 0,03m

• Na podstopniach 0,015m

• Obciążenia zmienne schodów p=3,0 kN/m

• Środowisko klasy 1 (tabl.7-1), α=0,85

• 
  Wymiary klatki schodowej w rzucie poziomym - rys.S-1


Rys.S-1

• Schemat obliczeniowy płyty biegowej i spoczników - rys.S

Rys.S-2




• Obciążenia i wykresy momentów - rys.S-3

Rys.S-3

• Obliczeniowe elementy schodów oznaczono:

Poz. 2.4.2. płyta biegowa

Poz. 2.4.3. płyta spocznikowa

Poz. 2.4.4. belka spocznikowa

• Zbrojenie schodów płytowych z belkami spocznikowymi -rys.S-4

2.4.2. Płyta biegowa

• Przyjęto płytę grubości h=12cm

• Przyjęto schody o wymiarach h₁15,5cm; s₁=30cm

• Nachylenie płyty biegowej




2.4.2.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ NA 1m² RZUTU POZIOMEGO

		OBC. CHARAKT	γf	OBC. OBLICZ.
OBCIĄZENIA STAŁE
PŁYTA	0,12 X 24:0,888	3,24	1,1	3,56
STOPNIE	0,155 X 23 X 0,52	1,85	1,1	2,04
LASTICO	(0,03+0,015X0,155)X22	0,83	1,3	1,08
TYNK CEM-WAP	0,015 X 19:0,888	0,32	1,3	0,41
RAZEM		6,24		7,09
OBCIĄŻENIA ZMIENNE		3,00	1,3	3,90
OBCIĄŻENIA CAŁKOWITE		9,24		1099

2.4.2.2. OBLICZENIE EFEKTYWNEJ ROZPIĘTOŚCI OBLICZENIOWEJ

l_eff=l_n+b= 2,40+0,20 = 2,60m

2.4.2.3. OBLICZENIE MAX MOMENTU OBLICZENIOWEGO

Pasmo płyty szerokości 1,0m obliczamy jako belkę jednoprzęsłową częściowo utwierdzoną.







Wartość obliczeniowa największego momentu zginającego




2.4.2.4. USTALENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ PRZEKROJU OBLICZENIOWEGO

d= h-c-0,5∅-∧h= 12-1,5-0,5x0,8-0,5= 9,6cm

h=12cm; c=1,5cm; ∅= 8mm; ∧h= 5mm

2.4.2.5. WYMIAROWANIE PŁYTY BIEGOWEJ

b=100cm beton klasy B-20 f_cd=10,6 Mpa

d=9,6cm f_ck16,0 Mpa


stal klasy A-I f_yd=210 Mpa




Pole przekroju zbrojenia





Przyjęto dołem zbrojenie ∅8 co 18cm, łącznie 8 prętów.

2.4.3. Płyta spocznikowa

Ze względu na małe różnice szerokości płyt spocznikowych międzypiętrowej i piętrowej, zbrojenie obu płyt przyjęto wg obliczeń płyty piętrowej

Przyjęto płytę grubości 8cm

2.4.3.1. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ

		OBC. CHARAKT	γf	OBC. OBLICZ.
OBCIĄZENIA STAŁE
PŁYTA	0,08 x 24	1,92	1,1	2,11
Lasrico	0,03 x 22	0,66	1,3	0,86
Tynk cem- wap	0,015 x 19	0,28	1,3	0,37
Razem obc. stałe		2,86		3,34
OBCIĄŻENIA ZMIENNE		3,00	1,3	3,90
Obciążenie całkowite		5,86		7,24

2.4.3.2. OBLICZENIE EFEKTYWNEJ ROZPIĘTOŚCI OBLICZENIOWEJ

l_2eff=180-b+0,5h_f=180-20-0,5x 0,08=1,64m

2.4.3.3. WARTOŚĆ OBLICZENIOWA MAX MOMENTU ZGINAJĄCEGO




2.4.3.4. USTALENIE WYSOKOŚCI UŻYTECZNEJ PRZEKROJU OBL. PŁYTY SPOCZNIKOWEJ

d= h-h-c-0,5∅-∧h= 8-1,5-0,5x0,45-0,5= 5,7cm

2.4.3.5. WYMIAROWANIE PŁYTY SPOCZNIKOWEJ

b=100cm d=5,7cm M_sd2=M₂=195kNcm

beton B-20, f_cd=10,6Mpa stal A-I f_yd=210Mpa


tadl.7-6 ξ=0,96

Pole przekroju zbrojenia




Przyjęto dołem zbrojenie ∅4,5 co 9cm

• A_s2=(0,159:9) x 100=1,77cm >1,69cm

Przy podporach co drugi przęt odgięty do góry

• 
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  Tj. ∅4,5 co e=2 x 9= 18cm






2.4.4. Belka spocznikowa

Przyjęto belkę o wymiarach 20 x 40cm

2.4.4.1. ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ OBLICZENIOWYCH

OBCIĄŻENIA STAŁE
belka	0,20(0,40-0,08)x 24x 1,1		1,69
Płyta spocznikowa	0,5(2,11+0,86+0,37)	Poz.2.4.3.1	3,01
Płyta biegowa	0,5(3,54+1,90+1,07+0,41)x 2,70	Poz.2.4.2.1	9,34
Tynk cem-wap na bokach belki	0,015(0,10+0,32)x 19x1,3		0,16
RAZEM OBCIĄŻENIA STAŁE			14,20
obciążenia zmienne	0,5X 3,0(2,7+1,80)X 1,3		8,77
OBCIĄŻENIA CAŁKOWITE			23,0

























2.4.4.2. OBLICZENIE ROZPIĘTOŚCI OBLICZENIOWEJ
































• Rozpiętość obliczeniowa efektywna (przyjęto t=25cm)

L_3eff=l_n3+t= 3,05+0,25=3,30m

• artość obliczeniowa max momentu zginającego




2.4.4.3. WYMIAROWANIE BELKI SPOCZNIKOWEJ

• Belka kątowa z płytą jednostronnie współpracującą

• Belka o przekroju teowym z półką z jednej strony










Wg PN-B-0,3264:1999 PKT 4.4.3








• szerokość efektywna przekroju




przyjęto b_eff=52cm

• wysokość użyteczna przekroju




h=40cm; ∅=12mm; ∧h=0,5cm; c=1.5cm

• sprawdzenie położenia osi obojętnej przekroju

Moment zginający obliczeniowy sił wewnętrznych przenoszony przez przekrój o b_eff=52cm, przy założeniu, że strefa ściskana x_eff=h_f=8cm




Warunek M_t=125,18kNm > M_sd=31,30kNm jest spełniony to przekrój oblicza się jak:

• pozornie teowy (oś obojętna leży w półce betonowej płyty współpracującej o wymiarach b_eff x d

• potrzebny przekrój zbrojenia belki






















































Przyjęto zbrojenie 4∅12 ze stali A-I o A_s=4,52cm²























2.5. Obliczanie nośności muru- ściany wewnętrznej nośnej

2.5.1. Założenia i przyjęte schematy statyczne

A- DANE OGÓLNE

• budynek mieszkalny - 4 kondygnacyjny

• układ ścian nośnych - poprzeczny

• strop nad piwnicą - Kleina

• strop międzykondygnacyjny- DZ-3

• obciążenia technologiczne stropów m-p.- 1,5kN/m²

• j.w. lecz poddasza z dostępem z klatki schodowej-1.2kN/m²

• obciążenie od słupków więżby dachowej- 2528kN

B- KONSTRUKCJA I DANE MATRIAŁOWE ŚCIANY

• cegła pełna ceramiczna (tabl.3-1) elem.murowe grupy 1 kategorii I o znormalizowanej wytrzymałości na ściskanie f_b=5Mpa

• na zaprawie klasy M5 o wytrzymałości na ściskanie f_m=5Mpa

• mur ceramiczny o wytrzymałości charakter.na ściskanie f_k=1,08Mpa=0,108kN/cm²

• kategoria robót B

współczynnik bezpieczęństwa (tabl.3-11) γ_m=1,5

C- DO OBLICZEŃ PRZYJĘTO

• 
  schemat usytuowania obl. fragmentu ściany nośnej rys. M-1

• schemat do obliczeń nośności ściany (fundamentu) w przekroju α-α rys. M-2




2.5.2. Obliczeniowe wartości obciążeń stropów w kN/m²

Obciążenia stałe	OBC. CHARAKT	γf	OBC. OBLICZ.
Strop nad kondygnacją „P” (strop Kleina poz.2.2)
Ciężar własny konstrukcji stropu	3,36		3,60
Ciężar warstw podłogowych	0,82		0,98
razem	4,18		4,58
Strop nad kondygnacją powtarzalną I-III (strop DZ-3 poz.2.3)
Ciężar własny konstrukcji stropu	2,65		2,91
Ciężar warstw podłogowych	1,02		1,23
razem	3,67		4,14
Strop nad IV kondygnacją (strop DZ-3 poz.2.3)
Ciężar własny konstrukcji stropu	2,65		2,91
Tynk cem- wap 0,015 x 19	0,285	1,2	0,34
Styropian 0,05 x 0,45	0,2	1,2	0,27
Zatarcie cementowe 0,005 x 21	0,105	1,3	0,14
razem	3,06		3,66

Obciążenia zmienne	OBC. CHARAKT	OBC. OBLICZ.
Strop nad kondygnacją „P” zg z 2.2.2.2	2,75	3,60
Strop nad kondygnacją powtarzalną I-IIIzg z 2.3.2.2	2,25	3,00
Strop nad IV kondygnacją	1,0	1,40
razem	6	8

2.5.3. Zebranie obciążeń ściany

2.5.3.1. OBCIĄŻENIE ŚCIANY SIŁĄ N_1d W POZIOMIE SROPU NAD PIWNICĄ

Obciążenie od więżby dachowej	Nd=0,5Ps+0,5Ps= Ps	25,28kN
Obciążenie od ciężaru własnego więńców żelbetowych	0,25x2,50x1,0x19x1,1x2	3,96
		0,38x0,30x1,0x24x1,1x2	6,02
		0,51x0,30x1,0x24x1,1x1	4,0
	Obciążenie od ciężaru ścian kondygnacji IV-I	0,25x2,50x1,0x19x1,1x2	26,12
		0,38x2,50x1,0x19x1,1x2	39,71
Obciążenie tynkiem	0,015x2x2,50x1,0x19x1,3x4	7,41
Obciążenie stałe od stropu nad IV kondygnacją	3,66x(2,725+1,225)x1,0	14,45
Obciążenie zmienne od stropu nad IV kondygnacją	1,4x(2,725+1,225)x1,0	5,53
Obciążenie stałe od stropów kondygnacji III-I	4,14x(2,725+1,225)x1,0x1	16,353
		4,14x(2,66+1,16)x1x2	31,63
	Obciążenie zmienne od stropów kondygnacji III-I	3,00x(2,725+1,225)x1,0x1	11,85
		3,00x2,66+1,16 ()x1x2	22,92
RAZEM	N1d=189,953kN

2.5.3.2 OBCIĄŻENIE N_sid ŚCIANY OD STROPÓW W POZIOMIE SPODU STROPU NAD PIWNICĄ

Obciążenie stałe od stropu nad piwnicą	4,58x2,595x1	11,88kN
		4,58x1,095x1	5,02
	Obciążenie zmienne od stropu nad piwnicą	3,60x2,595x1	9,34
		3,60x1,095x1	3,94
RAZEM	NSID=30,18kN

N_sidp=11,88+9,34=21,22 kN

N_sidll=5,02+3,94=8,96 kN

2.5.3.3. OBCIĄŻENIE ŚCIANY SIŁĄ N_2d

Siła N1d		189,953kN
Siła Nsid		30,18
Ciężar ściany kondygnacji piwnicznej	0,51x2,30x1,0x19x1,1x1	24,51
RAZEM	N2d=244,643kN

2.5.3.4. SIŁA N_md W POŁOWIE ŚCIANY PIWNICZNEJ

N_md=(0,5)(N_1d+S_sid+N_2d)= 0,5(189,953+30,18+244,643)=232,39 kN

2.5.4. Wymiarowanie konstrukcji murowej

muru-ściany poprzecznej nośnej w piwnicy

• STAN GRANICZNY NOŚNOŚCI

Stan graniczny nośności ścian obciążonych głównie pionowo wg PN-B-03002:1999 sprawdza się wg warunku:

N_sd ≤ N_rd gdzie:

N_sd - wartość obliczeniowa obciążenia pionowego ściany

N_rd- nośność obliczeniowa ściany

Nośność obliczeniową ściany wyznacza się ze wzorów:

• W przekroju pod stropem górnej kondygnacji N_1rd

Oraz nad stropem dolnej kondygnacji N_2rd


i=1- przekrój pod stropem

i=2- przekrój nad stropem

ϕ_i- wsp. Redukcyjny zależy od:

• Mimośrodu e_i , na którym działa obliczeniowa siła pionowa N_d

• Mimośrodu niezamierzonego e_a>10mm

• W strefie środkowej ściany


A- pole przekroju obl. muru

f_d- wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie

ϕ_m- współczynnik redukcyjny zleży od :

• Mimośrodu początkowego e₀=e_m

• Smukłości ściany h_eff/t

• Zależności δ(E) muru

• Czsu trwania obciążenia

Aby określić wartość ϕ_m (z tabl.16-PN) konieczne jest wyznaczenie w/w zależności uwzględniając warunki przekazywania sił pionowych w przyjętym do obliczeń modelu przegubowym ściany.

2.5.4.1. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI ŚCIANY PIWNICZNEJ

• Mimośród przypadkowy niezamierzony e_a


h- wysokość ściany w świetle h=220 mm

e_a-mimośród przyłożenia obl.obciążenia pionowego N_sd

przyjęto e_a=10mm =0,01m

• Zastępczy mimośród początkowy e_m


Wartość obliczeniowa siły N_md=269,25kN

wg 2.5.3.4.

M_1d-moment w przekroju pod stropem górnej kondygnacji




M_2d-moment w przekroju nad stropem dolnej kondygnacji




• Wysokość efektywna h_eff ściany piwnicznej

H_eff=ζ_nxζ_hxh

h-wysokość ściany jednej kondygnacji w świetle h_p=2,30m

ζ_h- współczynnik zal. od przestrzennego usztywnienia budynku (tabl.6-11)

• Konstrukcja usztywniona przestrzenniew sposób elimin.przesuw poziomy

• Stropy z więńcami żelbetowe ζ_h- 1,0

ζ_n- współczynnik zależny od usztywnienia wzdłuż 2;3;4 krawędzi

• Ściany podparte u góry i u dołu zgodie z przyjętym modelem przegubowym (wg 5.1.4 PN) ζ₂=ζ_n=1,0

• Określenie wartości współczynnika redukcyjnego φ_m

A= 51x100= 5100cm²


f_d-wytzrymałość obliczeniowa muru na ściskanie

współczynnik smukłości




Z tabl.6-10 (t:16-PN) odczytano wartość φ_m dla następujących parametrów


-cecha sprężystości muru pod obc. długotrwałym




• Nośność obliczeniowa ściany w piwnicy




WARUNEK ZOSTAŁ SPEŁNIONY. ŚCIANA -MUR SPEŁNIA WARUNEK STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI.

2.6. Obliczenie ławy fundamentowej.

Sprawdzenie naprężeń pod fundamentem

2.6.1. Założenia

• Przyjęto ławę betonową o wymiarach h=0,50m B=1,20m beton B15

• Obliczeniowy opór jednostkowy podłoża (gruntu) pod fundamentem q_f=0,3Mpa

• 
  Schemat układu sił w przekroju w poziomie fundamentu przedstawia rys.M-4

• Poszczególne siły oznaczają następujące obciążenia :

N_2d- siła od wszystkich obciążeń stałych i zmiennych kondygnacji IV-P oraz więżby dachowej

N_f-siła od ciężaru własnego fundamentu.

2.6.2. Zebranie obciążeń na 1mb ławy fundamentowej

2.6.2.1. SUMA SIŁ PIONOWYCH P OBCIĄŻAJĄCYCH 1MB FUNDAMENTU.

• Obciążenie obliczeniowe ustalone wg2.5.3.3. N_2d=244,643kN

• Ciężar własny ławy fund. 0,50x1,20x22x1,0x1,1=N_f =14,52 kN

P₁ =259,163kN

2.6.2.2. MIMOŚRÓD POCZĄTKOWY PRZYŁOŻENIA SIŁY P₁


przyjęto e₀=2,36cm

e_a-mimośród początkowy niezamierzony;

e_m-zastępczy mimośród początkowy

2.6.3. Obliczenie maksymalnego obliczeniowego obciążenia jednostkowego pod findamentem




P₁=301,05kN

Przyjęto ławę fundamentową betonową:

• Szerokości B= 1,20m

• Wysokości h= 0,50m




2.6.4. Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Zgodnie z punktem 3 zał.1 do PN-81/B-03020 dla stanu granicznego nośności winien być spełniony warunek:

q_rmax≤1,2xmxq_f

0,241<0,324

WARUNEK SPEŁNIONY MAX OBLICZENIOWE OBCIĄŻENIE JEDNOSTKOWE POD FUNDAMENTEM NIE PRZEKRACZA OBLICZENIOWEGO OPORU JEDNOSTKOWEGO PODŁOŻA.

PRZYJĘTE WYMIARY ŁAWY FUNDAMENTOWEJ SĄ PRAWIDŁOWE (WYSTARCZAJĄCE)

CZĘŚĆ II GRAFICZNA

3.0. Wykaz rysunków

3.1. Plan zagospodarowania terenu

Orientacja - skala 1:10000

Sytuacja - skala 1:500

3.2. Rzut fundamentów skala 1:50

3.3. Rzut piwnic -skala 1:50

3.4. Rzut parteru - skala 1:50

3.5. Rzut kondygnacji powtarzalnej - skala 1:50

3.6. Rzut więżby dachowej - skala 1:50

3.7. Przekrój pionowy - poprzeczny budynku - skala 1:50

3.8. Elewacja frontowa budynku - skala 1:50

CZĘŚĆ III - WYKAZY I ZAŁĄCZNIKI

4.0. WYKAZY I ZAŁĄCZNIKI


4.1. Wykazy materiałów

4.1.1. Wykaz drewna




Wykaz drewna sporządzono dla jednego segmentu

Nr	Element	Klasa drewna	Wymiary			Ilość sztuk	Objętość [m^3]
								b [cm]	h [cm]	gługość [cm]
1.1	Krokiew	C-30	6	14	670	16	0,90
1.2	Krokiew	C-30	6	14	560	22	1,03
1.3	Krokiew	C-30	6	14	171	2	0,03
1.4	Krokiew	C-30	6	14	284	2	0,05
1.5	Krokiew	C-30	6	14	302	3	0,08
1.6	Krokiew	C-30	6	14	122	3	0,03
1.7	Krokiew	C-30	6	14	548	3	0,14
2	Płatew	C-30	12	16	400	5	0,077
3	Miecz	C-30	5	8	113,2	15	0,07
4	Kleszcze	C-30	5	12	557	8	0,27
5	Murłat	C-30	15	15	400	6	0,54
6.1	Słup	C-30	10	10	183,5	8	1,45
6.2	Słup	C-30	10	10	143	2	0,03
6.3	Słup	C-30	10	10	175	2	0,03
6.4	Słup	C-30	10	10	288	2	0,06
7	Podwalina	C-30	10	10	50,0	14	0,07
8.1	Wymian	C-30	10	10	240	6	0,14
Razem							5,00

4.2.2 Wykaz stali

• wykaz stali kształtowej do stropu Kleina (załącznik nr 02)

Wykaz stali kształtowej sporządzono dla jednego segmentu

Nr	Element	Stal	Długość [cm]	Ilość [szt.]	Metry bieżące
1	I 200	walcowana	270	6	16,2
2	I 200	walcowana	240	3	7,2
3	I 200	walcowana	330	8	26,4
4	I 200	walcowana	510	2	10,2
5	I 200	walcowana	600	8	48
6	I 200	walcowana	570	3	17,1
Razem					125,1

• wykaz stali zbrojeniowej do stropu Kleina

Wykaz stali zbrojeniowej sporządzono dla jednego segmentu

Nr	Element	Stal	Długość [cm]	Ilość [szt/mb stropu]	Metry bieżące stropu	Metry bieżące stali
a	∅8	zbrojeniowa	65,5	2	3,35	4,39
b	∅8	zbrojeniowa	106	2	22,9	48,55
c	∅8	zbrojeniowa	120	2	112,96	271,10
Razem						324,04

4.2.Wykaz prefabrykatów

Wykaz belek DZ-3 dla jednego segmentu

Nr belki	Długość (m)	Ilość (szt.)	Metry biężące
1	3,30	17	56,1
2	2,70	13	35,1
3	5,70	6	34,2
4	6,00	17	102
5	2,40	7	16,8
6	5,10	4	20,4
		razem	264,6

4.3. Wykaz wyrobów

4.3.1. Wykaz stolarki okiennej

Do projektowania budynku wielorodzinnego wykorzystano okna i drzwi balkonowe zespolone dwuszybowe ze szprosami wewnętrznymi produkowanymi przez zakład >Stolbud< Sokółka S.A

(załącznik nr 01a)

4.3.2. Wykaz stolarki -ślusarki drzwiowej

Przy projektowaniu wykorzystano skrzydła płytowe, drzwi dwudzielne i ościeżnice głównie z zakładu >Stolbud< Sokółka S.A. (załącznik nr 01b)

UWAGA!

W związku z tym, że w jednym segmencie znajduje się mieszkanie dla osoby niepełnosprawnej, oprócz standardowych modeli stolarki okiennej i drzwiowej należy zastosować specjalne modele wykonane na zamówienie.

4.4. Załączniki




Załącznik nr 01a. Wykaz stolarki okiennej

Wykaz stolarki okiennej przedstawiono dla jednego segmentu

Oznaczenie			O2	O30	O31	O34	OBD4	OBD3
Schemat
Wymiary zewnętrzne ościeży		Sz	880	880	880	1480	1480	1480
				Hz	555	1455	1455	1455	2115	2115
		Wymiary skrzydeł w obrysie		Ss	800	800	800	500+882	596+800	800+596
				Hs	448	1348	1348	1348	2008	2008
Ilość sztuk	Piwnica		9	-	-	-	-	-
		Parter		-	1	1	10	1	1
		Piętro		-	3	3	30	3	3
Razem			9	4	4		4	4

Załącznik nr 01b. Wykaz stolarki drzwiowej

Wykaz stolarki drzwiowej przedstawiono dla jednego segmentu

Oznaczenie			D4		D6		D9		DWA11w		WD2
Schemat
Wymiary w świetle ościeżnicy		S	700		800		800		900		910
				H	2000		2000		2000		2000		2000
Ilość sztuk			L	P	L	P	L	P	L	P	L	P
		Piwnica		1	-	-	-	2	6	-	-	4	4
		Parter		2	1	4	5	-	-	1	1	-	-
		Piętra		6	3	12	15	-	-	3	3	-	-
Razem			10	4	16	20	2	6	4	4	4	4




Załącznik nr 02. Zbrojenie stropu Kleina skala 1:100

Załącznik nr 03. Schemat rozmieszczenia belek DZ-3 dla stropu nad parterem

4.5. Wykaz norm, według których wykonano obliczenia

PN-70/B-01025	Projekty budowlane. Oznaczenia graficzne na rysunkach architektoniczno-budowlanych
PN-70/B-01030	Projekty budowlane. Oznaczenia graficzne materiałów budowlanych
PN-60/B-01029	Projekty architektoniczno-budowlane. Wymiarowane na rysunkach
PN-89/B-02361:1999	Pochylenie połaci dachowych
PN-82/B-02000	Obciążenia budowli. Zasady ustalenia wartości
PN-82/B-02001	Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.
PN-82/B-02003	Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe
PN-80/B-02010	Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążeniem śniegiem
PN-77/B-02011	Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem
PN-87/B-03002:1999	Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie
PN-84/B-03264:1999	Konstrukcje betonowe, żelbetonowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie
PN-81/B-03150	Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych. Obliczenia statyczne i projektowanie
PN-81/B-03150.00	Postanowienia ogólne
PN-81/B-03150.01	Materiały
PN-81/B-03150.02	Konstrukcje
PN-81/B-03150.03	Złącza

4.6. Wykaz literatury technicznej wykorzystanej przy projektowaniu

	Żeńczykowski W.	Budownictwo ogólne, tom I/II	Arkady 1989r.
	Pawłowski P.	Budownictwo ogólne	PWN 1983r.
	Pawłowscy P. i R.	Budownictwo ogólne Wymiarowanie	PWN 1988r.
	Praca zbiorowa	Poradnik Inżyniera i technika budowlanego, tom I-VI	Arkady 1986r.
	Praca zbiorowa	Poradnik: Wszechnica Budowlana. Fundamenty, tom I i II	1988/89r
	Michalak H. Pyrak S.	Domy jednorodzinne. Konstruowanie i obliczanie	Arkady 2000r
	Dawdo Cz., Ickiewicz I., Starosiek W.	Materiały pomocnicze do ćwiczeń z budownictwa	Skrypt PB, 1996r.
	Olifierowicz J. Pełczyńska T.	Budownictwo ogólne. Materiały pomocnicze	Skrypt PW 1975r.
	Sieczkowski, Nejman	Ustroje budowlane

PB KBOiP

Projekt budynku w technologii tradycyjnej

Str.3

PB KBOiP

Projekt budynku w technologii tradycyjnej

Str.79

PB KBOiP

Projekt budynku w technologii tradycyjnej

Str.83










L₃=2,40

a=0,80

Rys.P-1

z

y

H=140

B=60

3.20

z




y

L_g=2,425

L_d=3,638

l₂/2=2,11

l₁=3,165




2,30×1	2,30
2,50×4	10,00
0,30×5	1,50
	1,00
	3,00
	17,80
	-1,60
	16,20
H=16,20m

Rys.P-2

0,3

2,30

2,50

0,30

16,20

2,50

2,50

0,30

0,30

2,50

0,30

1,00

3,00

α=30°

l₅=4,00

a=0,80

P_k

P_k

P_k

P_k

P_k

R_a

R_c

P

S₂

S₂

a=0,80

a=0,80

R_c

160

120

R_a

R_c

P

S₂

S₂

a=0,80

a=0,80

R_c




220

10

6,5

5,5

A-A

B-B

12

6,5

5,5

29

44

100

15

∅10

I 220

M

l=120

l=120

l=120

l=120

51

5,62

51

B

600

B

100

A

A

q₀

M(q₀)

L_eff=5,90




15

145

145

205

240

170

305

615

10×15,6×30







L_eff=260

∅8 co 18cm

∅8 co 18cm

∅4,5 co 118cm

B_eff=b_w+4h_f

40

B_w=20

L_n3=3,05

M(q₃)

q₃

l_3eff=3,30

b_w

B_eff2

h_f

b_eff

∅4,5

305

2∅12

2∅12

40

20

∅12

---