1.Sprawdzenie nachylenia generalnego zbocza metodą Fp - Masłowa.

• naprężenie pierwotne δi = Σγi ⋅ zi

• kąt nachylenia dla poszczególnych warstw wg Masłowa Ψi = arc(tg φ+c/δ)

• odległości poziome dla poszczególnych warstw Li = hi / (tg φ+c/δ)

Tabela 1 Obliczanie dopuszczalnego nachylenia skarpy metodą Masłowa .

grunt	h	γ [kN/m^3]	σ[kPa]	c[kN/m^2]	φ [ ° ]	Ψ[°]	Li[m.]
Mp	1	21,1	21,1	45	14	67	0,419833
Mp	1	21,1	42,2	45	14	53	0,76014
Mp	1,2	21,1	67,52	45	14	42	1,310522
Ps	1	17,6	85,12	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	102,72	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	120,32	0	32	32	1,601343
Ps	0,6	17,6	130,88	0	32	32	0,960806
Gp	1	21,1	151,98	45	14	29	1,833893
Gp	1,2	21,1	177,3	45	14	27	2,385669
Ps	1	17,6	194,9	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	212,5	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	230,1	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	247,7	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	265,3	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	282,9	0	32	32	1,601343
Ps	1,2	17,6	304,02	0	32	32	1,921612
Iw	1	20,6	324,62	40	10	17	3,33938
Ps	1	17,6	342,22	0	32	32	1,601343
Ps	1	17,6	359,82	0	32	32	1,601343
Ps	0,8	17,6	373,9	0	32	32	1,281075
31,8277

tgα =
=
= 0,628383

arctgα
32^o

Przyczynami powstania osuwiska mogły być:

• wymywanie szkieletu piaszczystego poprzez wypływy wód zawieszonych;

• niewłaściwe przyjęcie kąta nachylenia stoku i nieodpowiednia wartość współczynnika

Przed powstaniem osuwiska kąt nachylenia skarpy wynosił 42° , dlatego odbudowując skarpę wyprofilowaliśmy ją do kąta 32° . Kąt ten obliczyliśmy za pomocą metody Masłowa

2.Obliczenia statyczne - ustalenie parametrów wytrzymałościowych zespołu gruntów na powierzchni poślizgu.

Tabela.2 Zestawienie danych odczytanych z rysunku

Nr paska	bi m	hi m	γos kN/m^3	hi ⋅ γos kN/m^2	W kN/m	ΔH m	αi °	sin αi	cos αi	W ⋅ sin αi kN/m	W ⋅ cosαi kN/m
1	1,20	1,50	16,34	24,51	29,412	2,55	64,8	0,905	0,426	26,613	12,524
2	4,20	4,00	16,34	65,36	274,512	3,40	39,0	0,629	0,777	172,722	213,363
3	3,80	4,80	16,34	78,43	298,042	2,00	27,8	0,466	0,885	138,812	263,742
4	3,40	5,10	16,34	83,33	283,336	1,70	26,6	0,447	0,894	126,712	253,423
5	5,10	5,50	16,34	89,87	458,337	1,50	16,4	0,282	0,959	129,327	439,713
6	5,80	3,40	16,34	55,56	322,225	0,30	3,0	0,052	0,999	16,645	321,795
7	4,80	1,40	16,34	22,88	109,805	0,00	0,0	0,000	1,000	0,000	109,805
										∑ 610,830	∑ 1614,364

tgφ_o = 0.416

φ_o = 22,6° ≈ 23°

Wzory użyte do obliczeń:

γ_os = γ_śr / w_śr

w_śr = ∑(A⋅w) / ∑A = 1.13 - współczynnik rozluzowania

γ_śr = ∑(A⋅γ) / ∑A = 18,53 kN/m³ - średni ciężar objętościowy

γ_os = 16,34kN/m³ - ciężar objętościowy masy osuwiskowej

tgφ_o = F ⋅ ∑( W_i ⋅ sinα_i) / ∑ (W_i⋅cosα_i) ≈ 23°. - kąt tarcia wewnętrznego gruntu osuwiskowego

Przyjmuje się:

• współczynnik stateczności F = 1.1.

3. odbudowa poziomu roboczego oraz obliczenie stateczności skarpy po odbudowie .

Sposób odbudowy poziomu roboczego został przedstawiony na rysunku nr 3. Wzory i zależności użyte w obliczeniach (ad. tabela 3).

N_i - składowa normalna W_i

S_i - składowa styczna W_i

S_i= W_i ⋅ sinα_i T_i=N_i⋅ tgφ+c ⋅L_i N_i= W_i ⋅ cosα_i

3. odbudowa poziomu roboczego oraz obliczenie stateczności skarpy po odbudowie .

Sposób odbudowy poziomu roboczego został przedstawiony na rysunku nr 3 . Po odbudowie policzyliśmy wskaźnik bezpieczeństwa dla odbudowanej skarpy z założeniem ,że powinien być większy od 1,1 .

Tabela 3 . Zestawienie danych odczytanych z rysunku

Nr paska	bi m	h1 m	h2 m	h1 ⋅ γ1 kN/m^2	h2 ⋅ γ2 kN/m^2	∑h ⋅ γ kN/m^2	W kN/m	ΔH m
1	2,4	4,0	0,0	70,40	0,00	70,40	168,960	7,0
2	4,0	8,2	0,0	144,32	0,00	144,32	577,280	5,0
3	4,0	8,0	1,6	140,80	26,14	166,94	667,776	3,0
4	4,0	5,6	4,4	98,56	71,90	170,46	681,824	2,2
5	4,0	3,0	6,4	52,80	104,58	157,38	629,504	1,6
6	3,0	1,0	7,4	17,60	120,92	138,52	415,548	0,8
7	4,0	0,0	6,8	0,00	111,11	111,11	444,448	0,6
8	4,0	0,0	4,6	0,00	75,16	75,16	300,656	0,6
9	4,0	0,0	2,4	0,00	39,22	39,22	156,864	-0,6

Tabela 4 . Zestawienie obliczeń

Nr paska	bi m	αi °	Li m	cu kPa	φu °	Ti kN/m	Si kN/m
1	2,4	71,075	7,400	0	32	34,241	159,827
2	4,0	51,340	6,403	0	32	225,343	450,780
3	4,0	36,870	5,000	0	32	333,818	400,666
4	4,0	28,811	4,565	0	32	373,313	328,584
5	4,0	21,801	4,308	0	32	365,224	233,792
6	3,0	14,931	3,105	0	32	250,896	107,071
7	4,0	8,531	4,045	0	23	186,570	65,930
8	4,0	8,531	4,045	0	23	126,209	44,599
9	4,0	-8,531	4,045	0	23	65,848	-23,269
						∑Ti = 1961,461	∑Si = 1767,979

N_i - składowa normalna W_i

S_i - składowa styczna W_i

1

---