OGÓLNY ZAKRES PROJEKTU

Wykonać projekt instalacji siły i oświetlenia dla pomieszczenia produkcyjnego zakładu przemysłu włókienniczego (włókienniczy - tkalnia).

DANE TECHNICZNE PROJEKTU

• Rzut poziomy hali produkcyjnej w skali 1:200 zawierający rozmieszczenie odbiorów z podanymi ich wartościami mocy znamionowych oraz położenie poszczególnych rozdzielnic oddziałowych.

• Charakterystyka pomieszczenia produkcyjnego: wysokość H=5m, powierzchnia p=50,637,6=1902,56 m², współczynniki odbicia światła: od ścian ρ_sc=0,5 ; od sufitu ; ρ_su=0,3 od podłogi ρ_po=0,1.

• Odbiornikami są silniki zwarte indukcyjne. Współczynnik zapotrzebowania kz=0,7 współczynnik mocy cos=0,85.

• Instalacja będzie zasilana z rozdzielnicy głównej 400/230V. Długość linii zasilającej l=60m. Górne napięcie zasilające U_GN=6kV. Dolne napięcie U_DN=0,4kV. Moc zwarciowa po stronie górnego napięcia S_ZW=160MVA. Obciążenie maksymalne stacji zasilającej P_MAX=2000kW. Sieć jest typu TN - S.

1. Dobór silników.

Zapotrzebowana moc [kW]	Typ	P	In	cos		Ir/In	Ilość
				[kW]	[A]	[-]	[%]	[-]	[szt.]
0,6	SZJe-12/4a	0,6	1,7	0,77	71	4,3	1
1,1	SZJe-12b	1,1	2,5	0,85	79,5	7	6
1,5	SZJe-22/4b	1,5	3,6	0,82	78	5	1
1,85	SZJe-22/4b	2	4,3	0,93	76	5,9	1
4,5	SZJe-54/6a	5	10,5	0,89	81	6	1
5	SZJe-54/6a	5	10,5	0,89	81	6	1
6	SZJe-54/6b	6,3	13,1	0,89	82,5	8	1
7	SZJe-42b	7,5	14,9	0,89	86	5,5	1
8	SZJe-52/4a	9,5	18,3	0,93	85	6,5	1

2. 
   Wybór liczby i usytuowanie rozdzielnic oddziałowych RO1, RO2.

Przyjęte usytuowanie rozdzielni oddziałowych zostało podyktowane minimalizacją długości połączeń pomiędzy rozdzielnicami i odbiornikami oraz równomiernym rozłożeniu obciążeń rozdzielni.

3. Plan instalacji siły.

Plan prowadzenia przewodów w hali jest zamieszczony na rysunku nr. 10.1 w końcowej części opracowania. Przewidziano przewody o żyłach miedzianych w izolacji polwinitowej. Połączenia między rozdzielnicami wykonano z przewodów wielożyłowych o izolacji polwinitowej ułożonych pojedynczo na tynku. Podejścia do silników przewidziano w rurkach ochronnych.

4. Dobór transformatora i kabla zasilającego rozdzielnię główną RG.

1. Dobór transformatora.

Dane:

U_GN = 6 kV

U_DN = 0,4 kV

P_MAX = 2000 kW

cos =0,85

Transformator w stacji transformatorowej dobieramy na maksymalne obciążenie stacji:

kVA

Dobieramy dwa transformatory do pracy równoległej typu: TAOa 1600 „EMA” o danych znamionowych:

Moc znamionowa	1600 kVA
Przekładnia napięciowa	6,3 kV / 0,4 kV
Napięcie zwarcia	6 [%]
Straty jałowe	2,8 W
Straty w miedzi	17,1 kW
Prąd biegu jałowego	1,4 [%]

2. Warunki zwarciowe w rozdzielni.

u_r - składowa czynna napięcia zwarcia transformatora

u_x - składowa bierna napięcia zwarcia transformatora

Oporności zastępcze obwodu zwarcia sieci X_w i transformatora X_t, R_t przeliczone na stronę NN:

Ω

Ω

Ω

Początkowy prąd zwarciowy na szynach NN:

kA

Udarowy prąd zwarciowy na szynach NN:

kA

współczynnik k_u został odczytany z wykresu

3. Dobór aparatury i linii zasilającej RG ze stacji transformatorowej.

Na podejściu do rozdzielni głównej zastosowano rozłącznik typu I 43 R 250 na I_{zn ciągły}= 250 A.

Sumy prądów w rozdzielniach:

RO1 ΣI_nRO1 = ΣI_nsilnika + ΣI_ngniazdka = 45+60=105A

RO2 ΣI_nRO2 = ΣI_nsilnika + ΣI_ngniazdka = 46,9+60=106,9A

ROŚ ΣI_nROŚ = (I_nop ⋅ liczba opraw)/3 = (0,5 ⋅ 252)/3=42A

Całkowity prąd obciążenia

I_n = (ΣI_nRO1 + ΣI_nRO2­­) ⋅ kz + ΣI_nROŚ = (105+106,9) ⋅ 0,7 +42 = 190,33A

Dobieram kabel YKY 5×50mm² dla którego I_dd= 210 A zatem spełniony jest warunek:

I_dd > I_n 210 > 190,33

Do zabezpieczenia został wybrany wyłącznik APU 15A/200 z przekaźnikiem elektromagnetycznym zwłocznym z czasem zwarciowym na 0,2s o danych znamionowych:

U_n= 500 V - napięcie znamionowe

I_n= 200 A - znamionowy prąd ciągły

I_w= 15 kA - prąd wyłączeniowy

I_u= 20 kA - prąd udarowy

Zabezpieczenie przeciążeniowe realizowane jest przez przekaźnik termobimetalowy PTW o zakresie 100÷200 A i nastawionym prądzie 200 A.

Prąd zadziałania zabezpieczenia: I_nterm>1,05 ⋅ I_n = 1,05 ⋅ 190,33 = 199,85 A

Zatem spełnione są warunki doboru zabezpieczenia przeciążeniowego kabla zasilającego:

I_n ≤ I_nterm ≤ I_dd 190,33 ≤ 200 ≤ 210

I₂ = 1,2 ⋅ I_nterm I₂= 1,2 ⋅ 200 = 240 A

I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd 240 ≤ 1,45 ⋅ 210 = 304,5

Współpraca z przewodem

Wyłącznik został dobezpieczony bezpiecznikiem mocy typu: Bm 250A co ograniczyło prąd zwarciowy do wartości 10kA.

5. 
   Moce zwarciowe. Dobór linii zasilających RO1, RO2, ROŚ. Aparatura i zabezpieczenia.

1. Moc zwarciowa na szynach rozdzielni RG.

Ω

Ω

Ω

Ω

Początkowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni RG:

kA

Udarowy prąd zwarciowy na szynach RG:

kA

współczynnik k_u został odczytany z wykresu

2. Dobór aparatury i linii zasilających RO1, RO2, ROŚ z rozdzielni RG.

Na podejściu do rozdzielni RG zastosowano rozłącznik typu I 43 R 250 (I_n=250A).

1. Linia RG → RO1 oraz RG → RO2.

RO1 I_obl= k_z ⋅ (ΣI_nsilnika+ΣI_ngniazdka) = 0,7 ⋅ (2,5+3,6+2,5+2,5+2,5+13,1+18,3+6⋅10) = 73,5 A

Dobieram przewód YLY 5×16mm² dla którego I_dd= 95 A zatem spełniony jest warunek:

I_dd > I_obl 95 > 73,5

RO2 I_obl= k_z ⋅ (ΣI_nsilnika+ΣI_ngniazdka) = 0,7 ⋅ (10,5+10,5+2,5+2,5+4,3+1,7+14,9+6⋅10) = 74,83 A

Dobieram kabel YLY 5×16mm² dla którego I_dd= 95 A zatem spełniony jest warunek:

I_dd > I_obl 95 > 74,83

Na odpływie z RG do RO1 i RO2 zastosowano wyłącznik FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 90A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

I_obl ≤ I_nb ≤ I_dd 73,5 ≤ 90 ≤ 95 74,83 ≤ 90 ≤ 95

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 90 = 117 A

117 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 95 = 138 A

Współpraca z przewodem

2. Linia RG → ROŚ.

ROŚ ΣI_ob = (I_nop ⋅ liczba opraw)/3 = (0,5 ⋅ 252)/3 = 42 A

Dobieram przewód YLY 5×16mm² dla którego I_dd= 95 A zatem spełniony jest warunek:

I_dd > I_obl 95 > 42

Na odpływie z RG do ROŚ zastosowano wyłącznik FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 90A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

I_obl ≤ I_nb ≤ I_dd 42 ≤ 90 ≤ 95

Na podejściu do rozdzielni ROŚ zastosowano rozłącznik typu I 31 R 125 (I_n=125A).

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 90 = 117 A

117 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 95 = 138 A

Współpraca z przewodem

W zestawieniu dobór aparatury i linii zasilających we wszystkich rozdzielniach wygląda następująco:

Rozdzielnia	Iobl [A]	Wyłącznik	Wyzwalacz cieplny	Rozłącznik na podejściu	Przewód
RO1	73,5	FB 150	90	I 31 R 125	YLY 5×16mm^2
RO2	74,83	FB 150	90	I 31 R 125	YLY 5×16mm^2
ROŚ	42	FB 150	90	I 31 R 125	YLY 5×16mm^2

3. 
   Moc zwarciowa na szynach rozdzielni RO1, RO2 oraz ROŚ.

1. Dla rozdzielni RO1.

Rezystancja linii:
Ω

Ω
Ω
Ω
Ω

Początkowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni RO1:

kA

Udarowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni RO1:

kA

współczynnik k_u został odczytany z wykresu

2. Dla rozdzielni RO2.

Rezystancja linii:
Ω

Ω
Ω
Ω
Ω

Początkowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni RO2:

kA

Udarowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni RO2:

kA

współczynnik k_u został odczytany z wykresu.

3. Dla rozdzielni ROŚ.

Rezystancja linii:
Ω

Ω
Ω
Ω
Ω

Początkowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni ROŚ:

kA

Udarowy prąd zwarciowy na szynach rozdzielni ROŚ:

kA

współczynnik k_u został odczytany z wykresu.

6. 
   Dobór przewodów, zabezpieczeń oraz aparatury i osprzętu obwodów odbiorczych.

1. Dla obwodów odbiorczych zasilanych z rozdzielni RO1:

Na podejściu do rozdzielni RO1 zastosowano rozłącznik typu I 31 R 125 (I_n=125A).

1. Obwód 1.

I_obl = ΣI_nsilnika = (2,5+2,5+2,5+3,6+2,5) = 13,6 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×4mm² dla którego I_dd= 28 A ⋅ k_kor = 28 ⋅ 0,7 = 19,6 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 13,6 ≤ 16 ≤ 19,6

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,15 ⋅ 16 = 18,4 A 18,4 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 19,6 = 28,4 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO1 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny S 193 - C 16 o wytrzymałości zwarciowej równej 6 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 394 (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

• przed silnikiem 392A (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

• przed silnikiem 389 (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

• przed silnikiem 391A (1,5kW ; 3,6A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 4 A

• przed silnikiem 395A (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 391A wynosi 5, stąd spadek napięcia wynosi:

1. Obwód 2.

I_obl = ΣI_nsilnika = 13,1 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×6mm² dla którego I_dd= 36 A ⋅ k_kor = 36 ⋅ 0,7 = 25,2 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 13,1 ≤ 25 ≤ 25,2

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 25 = 32,5 A 32,5 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 25,2 = 36,5 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO1 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 25 A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 390A (6,3kW ; 13,1A) - M 250 S 16 na nastawę I_nast = 13,7 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 390A wynosi 8, stąd spadek napięcia wynosi:

1. Obwód 3.

I_obl = ΣI_nsilnika = 18,3 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×16mm² dla którego I_dd= 66 A ⋅ k_kor = 66 ⋅ 0,7 = 46,2 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 18,3 ≤ 40 ≤ 46,2

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 40 = 52 A 52 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 46,2 = 67 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO1 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 40 A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 393A (9,5kW ; 18,3A) - BGSLA 12 na nastawę I_nast = 22 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 393A wynosi 6,5, stąd spadek napięcia wynosi:

1. Obwód zasilania gniazdek.

I_obl= ΣI_ngniazdka =
60 A

Dobieram przewód YLY 3×10mm² dla którego I_dd= 80 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 60 ≤ 70 ≤ 80

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 70 = 91 A 91 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 80 = 116 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO1 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy przewód

P 302 63-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 100 z wyzwalaczem cieplnym 70 A o wytrzymałości zwarciowej równej 8 kA.

1. Dla obwodów odbiorczych zasilanych z rozdzielni RO2:

Na podejściu do rozdzielni RO2 zastosowano rozłącznik typu I 31 R 125 (I_n=125A).

1. 
   Obwód 1.

I_obl = ΣI_nsilnika = (10,5+10,5) = 21 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×10mm² dla którego I_dd= 49 A ⋅ k_kor = 49 ⋅ 0,7 = 34,3 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 21 ≤ 30 ≤ 34,3

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 30 = 39 A 39 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 34,3 = 49,7 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO2 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 30 A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 393B (5kW ; 10,5A) - M 250 S 16 na nastawę I_nast = 11 A

• przed silnikiem 392 (5kW ; 10,5A) - M 250 S 16 na nastawę I_nast = 11 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 393B wynosi 6, stąd spadek napięcia wynosi:

1. Obwód 2.

I_obl = ΣI_nsilnika = (2,5+2,5+4,3+1,7) = 11 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×6mm² dla którego I_dd= 36A ⋅ k_kor = 36 ⋅ 0,7 = 25,2 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 11 ≤ 15 ≤ 25,2

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 15 = 19,5 A 19,5 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 25,2 = 36,5 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO2 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 15 A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 394 (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

• przed silnikiem 389 (1,1kW ; 2,5A) - M 250 S 4 na nastawę I_nast = 3 A

• przed silnikiem 391B (2kW ; 4,3A) - M 250 S 6,3 na nastawę I_nast = 5 A

• przed silnikiem 395B (0,6kW ; 1,7A) - M 250 S 2,5 na nastawę I_nast = 2,5 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 391A wynosi 5, stąd spadek napięcia wynosi:

1. Obwód 3.

I_obl = ΣI_nsilnika = 14,9 A

A

gdzie k_kor jest współczynnikiem poprawkowym dla przewodów równolegle ułożonych na dnie kanału,

Dobieram przewód YLY 5×10mm² dla którego I_dd= 49 A ⋅ k_kor = 49 ⋅ 0,7 = 34,3 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 14,9 ≤ 30 ≤ 34,3

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 30 = 39 A 39 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 34,3 = 49,7 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO2 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 304 25-300 A. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 150 z wyzwalaczem cieplnym 30 A o wytrzymałości zwarciowej równej 12 kA.

Przy silnikach przewidziano następujące wyłączniki silnikowe:

• przed silnikiem 390B (7,5kW ; 14,9A) - M 250 S 20 na nastawę I_nast = 15,5 A

Spadek napięcia do najbardziej oddalonego silnika od rozdzielni:

Dynamiczny spadek napięcia liczymy przy rozruchu silnika o największej mocy w danym obwodzie. Krotność prądu dla silnika 390B wynosi 5,5, stąd spadek napięcia wynosi:

2. Obwód zasilania gniazdek.

I_obl= ΣI_ngniazdka = 60 A

Dobieram przewód YLY 3×10mm² dla którego I_dd= 80 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 60 ≤ 70 ≤ 80

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 70 = 91 A 91 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 80 = 116 A

Współpraca z przewodem

Na wyjściu rozdzielnicy RO2 znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 302 63-300 A.. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 100 z wyzwalaczem cieplnym 70 A o wytrzymałości zwarciowej równej 8 kA.

Zestawienie otrzymanych wyników:

Rozdzielnia	Nr. odbioru	In [A]	l [m]	φ [mm^2]	δUSTA [%]	δUDYN [%]	Wyłącznik	Wyłącznik różni - prąd	Wyłącznik silnikowy
RG →RO1	RO1	73,5	55,6	16	1,02	—	FB 150 - 90	—	—
RG →RO2	RO2	74,8	33	16	0,62	—	FB 150 - 90	—	—
RG →ROŚ	ROŚ	42	43,4	16	0,45	—	FB 150 - 90	—	—
RO1	394, 392A, 389 391A, 395A	13,6	51,1	4	0,30	0,63	S 193 - C 16	P 304 25-300	5 sztuk M 250 S 4
RO1	390A	13,1	27,8	6	0,21	1,67	FB 150 - 25	P 304 25-300	M 250 S 16
RO1	393A	18,3	25,8	16	0,11	0,71	FB 150 - 40	P 304 25-300	BGSLA 12
RO1	G1, G2, G3 G4, G5, G6	60	50	10	0,13	—	2 sztuki FB 100 - 70	2 sztuki P 302 63-300	—
RO2			60	50	10					0,13
RO2	392, 393B	21	26,8	10	0,17	0,63	FB 150 - 30	P 304 25-300	2 sztuki M 250 S 16
RO2	394, 389 391B 395B	11	50,6	6	0,17	0,53	FB 150 - 15	P 304 25-300	2× M 250 S 4 M 250 S 6,3 M 250 S 2,5
RO2	390B	14,9	28,4	10	0,15	0,84	FB 150 - 30	P 304 25-300	M 250 S 20

7. 
   Oświetlenie.

Charakterystyka pomieszczenia produkcyjnego: wysokość H=5m, powierzchnia p=50,637,6=1902,56 m² (W-E  N-S), współczynniki odbicia światła: od ścian ρ_sc=0,5 ; od sufitu ; ρ_su=0,3 od podłogi ρ_po=0,1

Do oświetlenia sali przewidziano świetlówki LF 40W w oprawach OR-241n o klasie ochronności i klasie oprawy I oraz sprawności 0,73. Napięcie znamionowe 220V, moc oprawy 94W.

Strumień źródła światła w oprawie 5,7 klm.

Współczynnik zapasu k_z = 1,7.

Natężenie średnie na płaszczyźnie roboczej 513 lx.

Równomierność całkowita natężenia oświetlenia 0,55.

Ilość opraw 252.

Ilość opraw w osi W-E : 18.

Ilość opraw w osi N-S : 14.

Wysokość zawieszenia opraw nad podłogą : 4m.

Odstęp między oprawami w osi W-E : 2,81m.

Odstęp między oprawami w osi N-S : 2,69m.

Odległość skrajnych opraw od ściany N : 1,34m.

Odległość skrajnych opraw od ściany S : 1,34m.

Odległość skrajnych opraw od ściany W : 1,41m.

Odległość skrajnych opraw od ściany E : 1,41m.

Rozmieszczenie oraz sposób połączenia odpowiednich sekcji do poszczególnych faz przedstawia rysunek 10.2.

Prąd oprawy:

Oprawy oświetleniowe których łączna liczba wynosi 252 podzielono na 18 sekcji. Na jedną fazę przypada 6 sekcji. Wobec tego całkowity prąd w rozdzielni ROŚ:

Prąd przypadający na jedną sekcję:

Dobieram przewód dla jednej sekcji: YLY 3×6mm² dla którego I_dd= 58 A

I_n ≤ I_nb ≤ I_dd 42 ≤ 50 ≤ 58

I₂ = k ⋅ I_nb = 1,3 ⋅ 50 = 65 A 65 A = I₂ ≤ 1,45 ⋅ I_dd =1,45 ⋅ 58 = 84,1 A

Współpraca z przewodem

Spadek napięcia na odcinku ROŚ→ ostatnia oprawa w sekcji:

Na wyjściu rozdzielnicy ROŚ znajduje się wyłącznik różnicowo - prądowy

P 302 63-300 A.. Za wyłącznikiem znajduje się wyłącznik instalacyjny FB 100 z wyzwalaczem cieplnym 50 A o wytrzymałości zwarciowej równej 8 kA.

8. Dobór baterii kondensatorów do kompensacji mocy biernej.

Zainstalowana moc:

RO1 - 21,7 kW

RO2 - 22,3 kW

ROŚ - 23,688 kW (252 oprawy na 94 W)

Gniazda sieciowe - 26,4 kW (12 gniazd na 2,2 kW)

W sumie : P = 94,088 kW cos  = 0,85

Q = P ⋅ tg = 94,088 ⋅ 0,62 = 58,31 kVar

Chcąc skompensować na cos ' = 0,95 otrzymujemy całkowitą moc bierną:

Q_cał = P ⋅ tg' = 94,088 ⋅ 0,33 = 30,93 kVar

Obliczam moc potrzebnej baterii kondensatorów:

Q_b = Q_cał - Q = 30,93 - 58,31 = -27,38 kVar

Dobieram baterię kondensatorów o danych znamionowych:

Moc - 40 kVar

Napięcie - 400 V

Pojemność - 3×267μF

Prąd - 3×58 A

Dobieram przewód YLY 5×16mm² dla którego I_dd= 95 A.

Dla przewodu dobieram bezpiecznik mocy Bm 80A.

9. Zestawienie materiałów dla instalacji siłowej.

Lp.	Wyszczególnienie	Jednostka	Ilość
	TAOa 1600	szt	2
	Kabel YKY 5×50	mb	60
	Wyłącznik APU 15A/200	szt	1
	Wkładka topikowa Bm 250A	szt	1
	Rozłącznik I 43 R 250	szt	1
	Przewód YLY 5×16 mm^2	mb	168
	Przewód YLY 5×10 mm^2	mb	56
	Przewód YLY 5×6 mm^2	mb	80
	Przewód YLY 5×4 mm^2	mb	52
	Przewód YLY 3×10 mm^2	mb	100
	Przewód YLY 3×6 mm^2	mb	882
	Wyłącznik różnicowo - prądowy P 304 25-300	szt	6
	Wyłącznik różnicowo - prądowy P 302 63-300	szt	5
	Wyłącznik FB 150 - 90	szt	3
	Wyłącznik FB 100 - 70	szt	2
	Wyłącznik FB 100 - 50	szt	3
	Wyłącznik FB 150 - 40	szt	1
	Wyłącznik FB 150 - 30	szt	2
	Wyłącznik FB 150 - 25	szt	1
	Wyłącznik FB 150 - 15	szt	1
	Wkładka topikowa Bm 80A	szt	1
	Wyłącznik S 193 - C 16	szt	1
	Rozłącznik I 31 R 125	szt	3
	Wyłącznik silnikowy M 250 S2,5	szt	1
	Wyłącznik silnikowy M 250 S4	szt	7
	Wyłącznik silnikowy M 250 S6,3	szt	1
	Wyłącznik silnikowy M 250 S16	szt	3
	Wyłącznik silnikowy M 250 S20	szt	1
	Wyłącznik silnikowy BGSLA 12	szt	1
	Oprawa oświetleniowa OR-241n	szt	252
	Bateria kondensatorów 3×267μF	szt	1
	Skrzynka z szynoprzewodami Mi86452 IP65	szt	4
	Rozdzielnica naścienna NXL 2×24 IP65	szt	4

10. 
    Spis załączonych rysunków.

Rysunek nr. 10.1 Plan instalacji siłowej.

Rysunek nr. 10.2 Plan rozmieszczenia opraw oświetleniowych z podziałem na sekcje.

Rysunek nr. 10.3 Schemat elektryczny instalacji siłowej.

Rysunek nr. 10.4 Schemat rozdzielnicy RG.

Rysunek nr. 10.5 Schemat rozdzielnicy RO1.

Rysunek nr. 10.6 Schemat rozdzielnicy RO2.

Rysunek nr. 10.7 Schemat rozdzielnicy ROŚ.

1

20

---