Spis treści: str:

1. Opis techniczny 2

1.1. Dane ogólne 2

1.2. Dane szczegółowe

1.3. Podstawy obliczeń 5

2. Obliczenia statyczne 6

2.1. Obliczenia drewnianej więźby dachowej 6

płatwiowo-kleszczowej

1. Obliczenia stropu Kleina 13

2. Obliczenia stropu DZ-3 17

3. Obliczenia statyczne schodów 18

4. Sprawdzenie nośności murów 22

Rysunki:

Plan zagospodarowania działki terenu skala 1:500

Rzut fundamentów skala 1:50

Rzut piwnic skala 1:50

Rzut parteru skala 1:50

Rzut kondygnacji powtarzalnej skala 1:50

Rzut więźby dachowej skala 1:50

Przekrój pionowy skala 1:50

Elewacja frontowa skala 1:100

1.0 OPIS TECHNICZNY.

1.1 Dane ogólne:

Budynek mieszkalny, trójklatkowy, składający się z czterech kondygnacji nadziemnych i jednej kondygnacji podziemnej, wykonany w technologii tradycyjnej o poprzecznym układzie konstrukcyjnym.

Miejsce posadowienia - Białystok

W budynku znajdują się dwa rodzaje mieszkań (M-5 - 68m², M-5 - 69m²).

1.2.Dane szczegółowe:

1.2.1 Ławy fundamentowe:

Ławy żelbetowe wykonane z betonu B-20 wylewane na warstwę betonu chudego.

1.2.2Ściany konstrukcyjne:

1.2.2.1 Piwnica:

Ściany wykonane z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki M-5 grubość 51 cm.

1.2.2.2 Parter i kondygnacje nadziemne:

Ściany wykonane z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki M-5.

Grubość ścian zależnie od kondygnacji:

I,II-38 cm; III i IV-25 cm.

1.2.3 Ściany osłonowe:

Ściany grubości 38 cm, murowane na zaprawie cementowo - wapiennej z pustaków ceramicznych pionowo drążonych typu „U” ocieplane od zewnątrz wełną mineralną i warstwą elewacyjną z cegły klinkierowej (cegła 12 cm, pustak 25 cm, wełna mineralna 2 cm).

1.2.4 Ściany działowe:

Wykonane z cegły dziurawki klasy 3.5 na zaprawie marki M-3.

1.2.5 Ściany nośne klatki schodowej:

Wykonane z cegły pełnej klasy 5 na zaprawie marki M-3.

1.2.6 Stropy:

- nad kondygnacjami nadziemnymi strop monolityczny gęstożebrowy typu DZ-3

- nad piwnicą strop Kleina.

1.2.7 Więźba dachowa:

Więźba dachowa płatwiowo - kleszczowa. Elementy drewniane takie jak (płatwie, krokwie, słupki, miecze, podwaliny, murłaty, kleszcze) wykonane z drewna klasy C18. Pochylenie połaci dachowej pod kątem 25°.

1.2.8 Pokrycie dachu:

Dach kryty blachą falistą stalową ocynkowaną.

1.2.9 Schody:

Schody żelbetowe płytowe na belkach spocznikowych.

1.2.10 Nadproża drzwiowe i okienne:

Żelbetowe wylewane (monolityczne). Nadproża w ścianach zewnętrznych ocieplane styropianem.

1.2.11 Wentylacja:

Wentylacja grawitacyjna w kuchni, ubikacji, łazience. Każde z pomieszczeń ma oddzielny pion wentylacyjny lub np. dwa pomieszczenia są podłączone do jednego pionu. Pozostałe pomieszczenia wentylowane są poprzez otwory okienne.

1.2.12 Izolacje

1.2.12.1 Izolacja przeciwwilgociowa:

W piwnicy izolacja pozioma podłogi (2 x papa na lepiku na podłożu betonowym (grubości 15 cm) połączona z izolacją na pionowej ścianie piwnicznej (1 x papa na lepiku) z wyciągnięciem nad poziom gruntu, izolacja pozioma nad ostatnią kondygnacją 1 x papa asfaltowa. Izolacja pionowa ścian w pralni i w suszarni.

1.2.12.2 Izolacja termiczna:

Nad piwnicą 2 x styropian, nad ostatnią kondygnacją trocinobeton. W ścianach osłonowych 2 cm warstwa wełny mineralnej.

1.2.13 Cokoły:

Wysunięte z muru, licowane płytami kamiennymi.

1.2.14 Posadzki:

Piwnice: korytarze, komórki lokatorskie, pomieszczenia gospodarcze i rozdzielcze - gładź cementowa.

Pralnia i suszarnia - lastryko.

Klatka schodowa - lastryko.

Kuchnie i łazienki - terakota.

Pokoje i przedpokoje - deszczułki podłogowe.

Parapety okienne:

Wykonane z marmuru syntetycznego.

1.2.15 Stolarka budowlana:

Typowa produkcji „Stolbud” Sokółka.

1.2.16 Okna:

Typowe, trzyszybowe, zespolone produkcji „Stolbud” Sokółka.

1.2.17 Instalacje:

- wodociągowa - zasilanie budynku sieci wodociągowej, centralne ogrzewanie z miejskiej magistrali ciepłowniczej.

- kanalizacyjna - odprowadzenie ścieków do kanalizacji miejskiej.

- elektryczna - przewody ukryte w ścianach.

- sygnalizacyjna - dzwonki mieszkania oraz domofon.

- instalacja RTV.

- instalacja telefoniczna.

- instalacja odgromowa.

- instalacja gazowa - gaz doprowadzony z sieci miejskiej

1.2.18 Wyposażenie wnętrz:

Zlewozmywaki z bateriami, kuchnie gazowe, muszle klozetowe, umywalki, wanny.

1.2.19 Roboty wykończeniowe:

Tynki:

wewnętrzne cementowo - wapienne, zewnętrzne na elementach kominowych cementowo - wapienne kategorii III.

Malowanie:

ściany i sufity malowane farbami emulsyjnymi. Elementy drewniane lakierowane. Klatka schodowa malowana do wysokości 1.60 m farbą olejną.

1.3 Podstawy obliczeń.

1.3.1 Wykaz norm według których wykonano obliczenia.

- PN - 70/B-01025 - Projekty budowlane. Oznaczenia graficzne na rysunkach architektoniczno - budowlanych.

- PN - 60/B-01029 - Projekty architektoniczno - budowlane. Wymiarowanie na rysunkach.

- PN - 70/B-01030 - Projekty budowlane. Oznaczenia graficzne materiałów budowlanych.

- PN - 89/B-02361 - Pochylenie połaci dachowych.

- PN - 82/B-02000 - Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości.

- PN - 82/B-02001 - Obciążenia budowli. Obciążenia stałe.

- PN - 82/B-02003 - Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawne obciążenia technologiczne i montażowe.

- PN - 80/B-02010 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenia śniegiem.

- PN - 77/B-02011 - Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem.

- PN - 87/B-03002 - Konstrukcje murowe. Obliczenia statyczne i projektowanie.

- PN - 84/B-03264 - Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie.

- PN - 51/B-03150 - Konstrukcje z drewna i materiałów drewnopochodnych. Obliczenia statyczne i projektowanie.

1.3.2 Wykaz literatury technicznej wykorzystanej przy projektowaniu:

- Żeńczykowski W. - Budownictwo ogólne t. II 1/2 - Arkady 1988 r.

- Pawłowski P. - Budownictwo ogólne - PWN 1983 r.

- Pawłowscy P. i R. - Budownictwo ogólne - Wymiarowanie - PWN 1983 r.

- Dawdo Cz. Ickiewicz I. Sarosiek W. - Materiały pomocnicze do ćwiczeń z budownictwa - Skrypt PB 1988 r.

- Mrożek W. - Podstawy budownictwa i konstrukcji budowlanych - Skrypt PB 1991 r.

- Szamański E. Kołakowski J. - Materiały budowlane z technologią betonu t. I i II - Skrypt PB 1986 r.

• Aktualne publikacje w prasie technicznej o tematyce budownictwa.

2.0. Obliczenia statyczne:

2.1. Obliczenia drewnianej więźby dachowej płatwiowo-kleszczowej

2.1.1. Ustalenie geometrii budynku, założenia

Lo= 1088cm

B/2=544cm

B/3=363cm

B/6=181cm

2.1.1.2. Założenia

• strefa śniegowa - III

• strefa wiatrowa - I

• wysokość budynku - H=1834 cm

• pokrycie dachu - blacha

• kąt nachylenia połaci dachowej - 25˚

• klasa drewna - C18

2.1.1.3. Dane geometryczne wiązara więźby dachowej

• rozpiętość obliczeniowa Lo=1088cm

• wysokość wiązara
  =0,5·Lo·tgα=254cm

• długość krokwi l=0,5·Lo/cosα=600cm

• zakładamy podział krokwi na dolną i górną

• 
  =
  =
  /cosα=399cm, przyjęto 400cm

• 
  =
  =
  /cosα=199cm, przyjęto 200cm

• rozstaw słupków wiązara

=
·cosα=363cm

=Lo-2
=181cm

• wysokość ustawienia słupka
  =
  ·tgα=171cm

2.1.2. Zestawienie obciążeń na m² pochyłej powierzchni dachu

Obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Pokrycie wraz z krokwiami 0,35·0,9	0,31	1,1	0,34
Obciążenie śniegiem 1,1·1,4·0,81	1,25	1,4	1,75
Obciążenie wiatrem 0,25·0,7·0,175·1,8·0,9	0,05	1,3	0,06
	=1,61		=2,15

2.1.3. Obliczenie krokwi

2.1.3.1. Założenia

• przyjęto belkę wolnopodpartą. Podparcie stanowi płatew i murłata.

• Rozstaw krokwi c=80cm

• Klasa drewna krokwi C18

• Przyjęto przekrój krokwi 9x18cm

• Schemat statyczny

2.1.3.2. Zestawienie obciążeń na metr bieżący krokwi

=1,61·0,8=1,29kN/m

=2,15·0,8=1,72kN/m

Maksymalny moment zginający

M=
=
=3,44kNm=3440000Nmm

Wskaźnik wytrzymałości

=
=
=486000mm³

Moment bezwładności

=
=
=43740000mm

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

+k
·
<1

=0

=
=
=7,08
=
=
=11,1

=
=0,64<1

Krokiew o przekroju 9x18 spełnia warunki stanu granicznego nośności.

2.1.3.3. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania

=
+
+
<

=
·(1+k
)

=
·
=
·
=2,02mm

k
=0,8

=2,02·(1+0,8)=3,63mm

=
·
=
·
=8,13mm

k
=0,25

=8,13·(1+0,25)=10,16mm

=
·
=
·
=0,33mm

k
=0

=0,33·(1+0)=0,33mm

=3,63+10,16+0,33=14,12mm

=
=
=20mm

<

Krokiew o przekroju 9x18 spełnia warunki stanu granicznego użytkowania.

2.1.4. Obliczenia płatwi

2.1.4.1. Założenia

• obliczeniowa rozpiętość płatwi stanowi odległość między słupkami, na których oparta jest płatew

• do zmniejszenia rozpiętości i usztywnienia konstrukcji zastosowano miecze

• aby uprościć obliczenia przyjęto, że obciążenie z pokrycia przekazywane jest przez krokwie jako ciągłe

• zebranie obciążeń z dachu na płatew jest wygodniejsze, gdy przyjmuje się wymiary w rzucie poziomym

• rozstaw krokwi c=80cm

• rozstaw słupków
  =320cm

• odległość między mieczami
  =160cm

• klasa drewna C18

• przekrój płatwi 10x15

2.1.4.2. Zebranie obciążeń

Zebranie obciążeń charakterystycznych pionowych na 1 mb płatwi

• śnieg i ciężar pokrycia

g
=(S
+
)·(0,5·l
+l
)=(1,54+
)·(0,5·4+2)=7,72kN/m

• ciężar własny płatwi

g
=b·h·6=0,1·0,15·6=0,09

F
=g
+g
=7,72+0,09=7,81

F
=(S
·γ
+
·γ
)·(0,5·l
+l
)+
g
·γ
=(1,54·1,4+
·1,1)·(0,5·4+2)+0,09·

·1,1=10,41N/mm

składowe obciążenia charakterystycznego od parcia wiatru

W
=p
·(0,5·l
+l
)=0,05·4=0,2N/mm

W
=p
·(0,5·l
+l
)·tgα=0,05·4·0,46=0,09N/mm

Składowe obliczeniowe od parcia wiatru

W
= p
·1,3·(0,5·l
+l
)=0,05·1,3·4·0,46=0,26N/mm

W
= p
·1,3·(0,5·l
+l
)·tgα=0,05·1,3·4·0,46=0,12N/mm

Obliczenie momentów zginających

M
=
=
=3414400Nmm

M
=
=
=153600Nmm

Potrzebny wskaźnik wytrzymałości można w przybliżeniu określić przyjmując stosunek wskaźników wytrzymałości w dwóch kierunkach.

C=
=1,5

Po przekształceniu wzoru na dwukierunkowe zginanie otrzymujemy wzór na orientacyjną wartość W
.

W
=
=
=202488,89mm³

Przyjmujemy przekrój płatwi

W
=
=
=375000mm

W
=
=
=250000mm

J
=
=
=28125000mm

J
=
=
=12500000mm

W
>W

2.1.4.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności

• sprawdzenie naprężeń przy zginaniu ukośnym

dla
=1,5<4

+k
·
<1 k
·
+
<1

f
=f
=
=
=11,1

=
=
=9,1

=
=
=0,61

+0,7·
=0,62<1

0,7·
+
=0,86<1

Płatew o przekroju 10x15 spełnia warunki stanu granicznego nośności.

2.1.4.4. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania

• sprawdzenie strzałki ugięcia

dla
=
=10,66<20

q
=F
+W
=7,81+0,2=8,01

u
=
·
·[1+19,2·(
)²]=
·
·[1+19,2·(
)²]=2,42mm

q
=W

dla
=
=21,33>20

u
=
·
=
·
=0,84mm

• wartość strzałki ugięcia rzeczywistego

u=
=
=2,56mm

• wartość dopuszczalna strzałki ugięcia

u
=
=
=8mm

u
=
=
=16mm

u
=
=
=17,89mm

2.1.5. Obliczenia słupa

2.1.5.1. Założenia

wysokość słupka H=270cm

przekrój 10x10

klasa drewna - C18

2.1.5.2. Obliczenia

P=(F
+W
)·l=(10,41+0,26)·3,2=34,14

S=H·b²·6=2,7·0,1²·6=0,16kN/m³

N=P+S=34,14+0,16=34,3

=
<f

A
=b²=0,01cm²

k
=
=
=0,41

k=0,5·[1+
·(
-0,5)+
]=0,5·[1+0,2·(1,33-0,5)+1,33²]=1,97

- współczynnik dotyczący prostoliniowości elementu dla drewna litego wynosi 0,2

=
=
=1,33

=
=
=10,15

λ=
=
=76,33

l
=H·μ=2,7·0,85=2,29

μ=0,85

i=
=
=0,03

f
=
=
=11,1

=
=0,83

<f

Słupek o przekroju 10x10 spełnia wszystkie warunki.

2.2. Obliczenie stropu Kleina

2.2.1. Założenia

• strop nad piwnicą

• płyta typu półciężkiego

• rozstaw ścian nośnych w osiach 6m

• rozstaw ścian nośnych w świetle 5,62m

• rozstaw belek stalowych 1,2m

Przyjęto schemat obliczeniowy stropu

Przyjęto płytę Kleina typu półciężkiego

Obliczenie ciężaru płyty ceramicznej zbrojonej półciężkiej

• ciężar płyty ceglanej

(0,065+0,055·
)·18=1,5kN/m²

• ciężar wypełnienia (gruz z wapnem)

(0,055·
·12)=0,43kN/m²

powierzchnia zbrojenia

F
=0,5cm²

F
=0,5·
=1,14cm²

2.2.2. Zestawienie obciążeń na 1 m² stropu

2.2.2.1. Obciążenia stałe

Obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Płyta ceglana	1,93	1,1	2,123
Belka stalowa dwuteowa 220	0,259	1,1	0,285
Wypełnienie (tłuczeń ceglany z wapnem)	1,2	1,3	1,56
Tynk cem.-Wap. 0,015·19	0,285	1,2	0,342
Styropian 2x0,005·0,45	0,0045	1,2	0,0054
Papa asfaltowa 0,002·11	0,022	1,2	0,026
Jastrych cementowy 0,034·21	0,714	1,2	0,857
Deszczułki podłogowe	0,2	1,2	0,24
	4,6145		5,4384

2.2.2.2. Obciążenia zmienne

Obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Obciążenie zmienne od ścian działowych	1,25	1,2	1,5
Obciążenie użytkowe	1,5	1,4	2,1
	2,75		3,6

2.2.2.3. Kombinacje obciążeń

• kombinacja podstawowa stanu granicznego nośności

F
=5,4384+2,1·1+1,5·0,9=8,8884 kN/m²

• kombinacja podstawowa stanu granicznego użytkowania

F
=4,6145+1,5=6,1145 kN/m²

2.2.3. Sprawdzenie stanu granicznego nośności

2.2.3.1. Obliczenie nośności płyty Kleina

• płytę stropu Kleina oblicza się jako płytę stalowo-ceramiczną zginaną

• przyjęto cegłę pełną klasy 10 na zaprawie marki 5

l=1,2m

q=F
·1m=8,8884·1=8,8884 kN/m

M
=
=
=1,6 kN/m

1,25·R
·F
=R
·F

R
- wytrzymałość obliczeniowa muru na ściskanie

R
=
=
=1,53 Mpa

R
- wytrzymałość charakterystyczna muru na ściskanie

γ
- współczynnik materiałowy

F
- pole powierzchni ściskanej = b·x

R
- wytrzymałość obliczeniowa stali dla A2= 310 Mpa

F
- pole powierzchni zbrojenia = 1,14 cm²

1,25·1,53·x·1=310·0,000114

x=0,018 m

Nośność płyty

M
=1,25·R
·b·x·(h
-
)

M
=1,25·1,53·10³·1·0,18·(0,105-
)=3,3 kNm

M
>M

2.2.4. Wymiarowanie belek stalowych

Obliczenie belki stalowej

q
=F
·1,2=8,8884·1,2=10,66 kN/m

q
=F
·1,2=7,33 kN/m

Rozpiętość obliczeniowa belki

l
=1,05·l
=1,05·5,62=5,9 m

M
=
=
=46,38 kNm

Naprężenie graniczne dla belek dwuteowych ze stali walcowanych

K
=170 Mpa

K
=
=>W=

W=
=272,8 cm³

W
=278 cm³ J
=3060 cm

W<W

2.2.5. Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania

Stan granicznego użytkowania dla płyty ceglanej nie sprawdzamy ze względu na niewielką rozpiętość.

Ugięcie dopuszczalne dla belek stalowych przyjęta jak dla belek obetonowanych

f
=
=
=2,95 cm

f
=
·
=
·
=1,79 cm

E - współczynnik sprężystości stali = 21000kN/cm²

f
>f

2.3. Obliczenie stropu DZ-3

2.3.1. Założenia

Strop między piętrowy w budynku mieszkalnym, obustronnie częściowo zamocowany.

Konstrukcja stropu:

• rozstaw żeber a = 60 cm

• wysokość belek stropowych - 20 cm

• płyta betonowa grubości h
  =3 cm

• rozpiętość teoretyczna stropu l
  =5,62 m

• rozpiętość rzeczywista stropu l
  =l-0,04=5,96 m

• rozpiętość w osiach ścian l=600 cm

• rozpiętość obliczeniowa l
  =l
  +a=5,62+0,17=5,79 m

a=0,5·(l
-l
)=0,5·(5,96-5,62)=17 cm

• dane materiałowe: stal AII=310Mpa, B20 f
  =10,6Mpa

2.3.2. Zestawienie obciążeń na 1m² stropu

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Obciążenia stałe
Ciężar konstrukcji stropu	2,65	1,1	2,915
Jastrych cem.	0,714	1,2	0,857
Tynk cem.-wap.	0,285	1,2	0,342
Deszczułki	0,23	1,2	0,276
Razem obciążenia stałe	3,879		4,39
Obciążenia zmienne
Obciążenia od ścian działowych	1,25	1,2	1,5
Obciążenie użytkowe	1,5	1,4	2,1
Razem obciążenia zmienne	2,75		3,61

Kombinacja obciążeń

Kombinacja podstawowa stanu granicznego nośności

F
=4,39+2,1·1+1,5·0,9=7,84 kN/m²

Obciążenie działające na żebro stropu

Q=F
·a=7,84·0,17=1,33 kN/m

2.3.3. Obliczenie zewnętrznych momentów zginających obciążających żebro

M=
=
=4,974 kN/m

2.3.4. Wymiarowanie

d=(h-2)+h
=(0,23-2)+0,03=0,21 m

h - wysokość belek stropowych

h
=0,03 m

b
=0,6 m

α=1,0

• sprawdzenie położenia osi obojętnej przekroju

M
=α·f
·b
·h
·(d-0,5·h
)=1·10600·0,6·0,03·(0,21-0,5·0,03)=37,21

M
>M

Przekrój jest pozornie teowy - oś obojętna leży w płaszczyźnie betonu x<h

2.3.4.1. Obliczanie zbrojenia

d=0,21 m

M
=1·10600·0,03·(0,21-0,5·0,03)·0,31=19,22

μ=
=
=0,13

ζ
=0,14

A
= ζ
·d·b
·
=0,14·0,21·0,31·
=3,12 cm²

Przyjęto zbrojenie 3ø12 o przekroju 3,39 cm².

2.4. Obliczenia statyczne schodów.

2.4.1. Założenia

• wysokość kondygnacji 3 m

• długość i szerokość klatki schodowej 5,38x2,92 m

• płyta spocznikowa 1,43x2,92 m

• płyta biegowa 2,87x2,92 m

• do wykonania schodów przyjęto beton B15 f
  =8 Mpa, stal A-I f
  =210 MPa

• Wykładzina lastryko na stopniach 3 cm, na podstopniach 1,5 cm

2.4.2. Płyta biegowa

• przyjęto płytę biegową grubości 12 cm

• stopnie o wymiarach h=15 cm i s=28 cm

• nachylenie płyty biegowej α=28

2.4.2.1. Zestawienie obciążeń na 1 m² rzutu poziomego

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Płyta ·24	3,27	1,1	3,6
Stopnie ·23	1,7	1,1	1,87
Lastryko (0,03+0,015· )·22	0,84	1,3	1,09
Tynk cem.-wap. ·19	0,32	1,3	0,41
	g =6,13		g =6,97
Obciążenie komunikacyjne	3	1,3	3,9
	q =9,13		q =10,87

2.4.2.2. Obliczenie rozpiętości obliczeniowej

l
=2,87+0,2=3,07 m

2.4.2.3. Obliczenie maksymalnego momentu obliczeniowego

• pasmo płyty szerokości 1 m obliczamy jako belkę jednoprzęsłową częściowo utwierdzoną

q
=q
·1=10,87 kN/m

M
=
·q
·l
=
·10,87·3,07²=10,24 kNm

2.4.2.4. Wymiarowanie płyty

μ=
=
=0,128

α=1

b
- szerokość strefy ściskanej = 1 m

d - wysokość od zbrojenia do końca strefy ściskanej = 12-1,5=10,5 cm

ζ
=0,14

A
= ζ
·d· b
·
=0,14·10,5·1·
=5,6 cm²

Przyjęto zbrojenie ø8 co 8 cm o przekroju

[(3,14·0,4²):8]·100=6,28 cm²

2.4.3. Płyta spocznikowa

Obliczenia dokonano dla płyty piętrowej

grubość płyty 8 cm

2.4.3.1. Zestawienie obciążeń na 1 m² płyty

Obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Płyta 0,08·24	1,92	1,1	2,11
Lastryko 0,03·22	0,66	1,3	0,86
Tynk 0,015·19	0,28	1,3	0,37
	g =2,86		g =3,3
Obciążenie komunikacyjne	3	1,3	3,9
	q =5,86		q =7,2

2.4.3.2. Obliczenie rozpiętości obliczeniowej

l
=1,05·(1,43-0,2)=1,29 m

q
=q
·1=7,2·1=7,2 kN/m

2.4.3.3. Obliczenie maksymalnego momentu obliczeniowego

M
=
·q
·l
=
·7,2·1,29²=1,2 kNm

2.4.3.4. Wymiarowanie przekroju

μ=
=
=0,033

d=8-1,3=6,7 cm

ζ
=0,031

A
= ζ
·d·b
·
=0,031·0,067·1·
=0,8 cm²

Przyjęto zbrojenie ø4 co 9 cm o przekroju

[(3,14·0,2²):9]·100=1,39 cm².

2.4.4. Belka spocznikowa

wymiary 20x40 cm

2.4.4.1. Zestawienie obciążeń obliczeniowych

Obciążenia	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
Belka 0,2·0,32·24	1,54	1,1	1,69
Płyta biegowa 0,5·2,87·10,87			8,15
Płyta spocznikowa 0,5·1,43·7,2			5,15
Tynk 0,015·0,42·19	0,12	1,3	0,15
			g =15,14
0,5·(1,43+2,87)·3	6,45	1,3	8,38
			q =23,52

h
=32+40-h-
=32+40-15-
=41,66 cm

2.4.4.2. Obliczenie rozpiętości obliczeniowej

l
=1,05·l
=1,05·2,92=3,06 m

2.4.4.3. Obliczenie maksymalnego momentu obliczeniowego

M
=
·q
·l
=27,53

2.4.4.4. Wymiarowanie przekroju belki

• jest to belka kątowa z płytą jednostronnie współpracującą

b`p<0,15·l

b`p<4·h

b`p=32 cm

b`d=b+b`p=0,2+0,32=0,52 m

M
=α·f
·b
·h
·(d-0,5·h
)=1·8000·0,52·0,08·(0,37-0,5·0,08)=109,82 kNm

h
=0,08 m

d=0,37 m

α=1

b
=b`d

μ=
=
=0,047

ζ
=0,05

A
= ζ
·d·b
·
=0,05·0,37·0,52·
=3,65 cm²

Przyjęto zbrojenie 3 pręty ø12 i 1 pręt ø10 o przekroju

A=3·
+
=3,39+0,78=4,176 cm².

2.5. Sprawdzenie nośności murów

2.5.1. Założenia

• budynek czterokondygnacyjny

• układ ścian nośnych poprzeczny

• strop między-piętrowy DZ-3

• strop nad piwnicą Kleina

• obciążenie technologiczne (użytkowe) 1,5 kN/m²

• obciążenie użytkowe poddasza 1,2 kN/m²

• obciążenie od słupka więźby dachowej 34,3 kN/m² (pkt 2.1.5.2.)

• schemat usytuowania obliczanego fragmentu ściany nośnej

• przyjęto następującą grubość ścian nośnych

g
=25 cm (dwie ostatnie kondygnacje)

g
=38 cm (dwie następne kondygnacje)

g
=51 cm (piwnice)

F
- ciężar muru piwnicznego

F
i F
- obciążenia działające ze stropu Kleina

F
- obciążenia inne:

• od słupków więźby dachowej

• strop nad kondygnacją powtarzalną

• ciężar muru

• obciążenia zmienne

• wieńce

2.5.2. Zestawienie obciążeń na 1 mb muru

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m²]		Wartość obliczeniowa [kN/m²]
I. Ciężar właściwy muru
Piwnica 0,51·2,5·19	24,22	1,1	26,65
I 0,38·2,8·1·19	19,49	1,1	21,44
II 0,38·2,7·1·19	19,49	1,1	21,44
III i IV 0,25·2,7·1·19x2	25,65	1,1	28,21
II. Ciężar tynku obustr. 0,015·4·2,7·1·19·2	6,15	1,3	8,00
III. Wieńce 0,22·(2·0,25+2·0,38+0,51)·1·24	9,34	1,1	10,27
IV. Strop nad piwnicą (pkt. 2.2.2.1.)	4,61		5,44
V. Strop nad kondygnacją powtarzalną (pkt. 2.3.2.)	3,879		4,39
VI. Strop nad ostatnią kondygnacją ciężar konstr. 2,65 (pkt. 2.3.2.) papa 2x0,15 trocinobeton 0,8 tynk 0,285	4,03	1,2	4,84
VII. Obciążenia zmienne
Obciążenie użytkowe	1,5	1,4	2,1
Obciążenie zastępcze od ścian działowych	1,2	1,2	1,5

Obliczenie sumy F
i F

• obciążenie od słupków więźby dachowej

N·
=34,3·
=54,66 kN

• obciążenie od murów i wieńców żelbetowych

97,74+8+10,27=116,01 kN

• obciążenie od stropów

kondygnacje I-III

4,39·(
-g
-2·g
)·1=4,39·(3·
-0,25-2·0,38)·1=62,27 kN

kondygnacja IV

4,84·(
-g
)·1=4,84·(
-0,25)·1=23,48 kN

• obciążenie zmienne

kondygnacje I-III

3,6·(3·
-g
-2·g
)·1=3,6·(3·
-0,25-2·0,38)·1=51,44 kN

kondygnacja IV

1,2·1,4·(
-g
)·1=1,2·1,4·(
-0,25)·1=8,15 kN

F
+F
=54,66+116,01+62,27+23,48+51,44+8,15=316,01 kN

Obliczenie sumy F
i F

F
= (5,44+3,6)·
·1=(5,44+3,6)·
·1=22,10 kN

F
=(5,44+3,6)·
·1=(5,44+3,6)·
·1=19,39 kN

N
=F
+F
+F
+F
=357,5 kN

2.5.3. Sprawdzenie nośności konstrukcji murowej

2.5.3.1. Określenie wartości mimośrodu wypadkowego

e
=
=
=1,27 mm

przyjmujemy e
=10 mm

mimośród siły wypadkowej

e
=
=
=0,001

M=F
·l
-F
·l
=22,10·0,127-19,39·0,127=0,35

l
=l
=e
=e
=
·0,38=0,127 m

e
=e
+e
=0,001+0,013=0,014

2.5.3.2. Sprawdzenie nośności muru

N
=
·A·f
=0,94·0,38·1117,65=399,22 kN

=1-2·
=1-2·
=0,94

A=g·1=0,38·1=0,38 m²

f
=
=
=1117,65

N
<N

PB KBO

Projekt budynku mieszkalnego, wielorodzinnego, wykonanego w technologii tradycyjnej

Strona - 1 -

---