Spis treści

1 Dane ogólne…………………………………………………………………………………… 3

1.1 Przeznaczenie i program użytkowy………………………………………………………. 3

1.2 Zestawienie powierzchni i kubatury……………………………………………………… 3

2 Rozwiązania architektoniczno - budowlane………………………………………………... 4

2.1 Forma i funkcja obiektu…………………………………………………………………... 4

2.2 Dostosowanie do krajobrazu……………………………………………………………… 4

3 Dane konstrukcyjno - budowlane……………………………………………………………4

3.1 Układ konstrukcyjny……………………………………………………………………… 4

3.2 Zastosowane schematy statyczne………………………………………………………… 4

3.3 Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcyjnych…………………………………………. 5

3.4 Rozwiązania konstrukcyjno - materiałowe………………………………………………. 5

3.4.1 Warunki i sposób posadowienia…………………………………………………….. 5

3.4.2 Zabezpieczenie przed wpływami eksploatacji górniczej……………………………. 5

3.4.3 Przegrody zewnętrzne……………………………………………………………….. 5

3.4.4 Izolacje termiczne…………………………………………………………………… 6

3.4.5 Izolacje wodochronne……………………………………………………………….. 6

3.4.6 Słupy i belki…………………………………………………………………………. 6

3.4.7 Stropy i wieńce……………………………………………………………………… 7

3.4.8 Nadproża…………………………………………………………………………….. 7

3.4.9 Kominy……………………………………………………………………………… 7

3.4.10 Dach………………………………………………………………………………... 7

3.4.11 Przegrody wewnętrzne……………………………………………………………... 8

3.4.12 Schody wewnętrzne………………………………………………………………... 8

3.4.13 Schody zewnętrzne, wjazd, taras…………………………………………………... 8

3.4.14 Sposób budowy, a interes osób trzecich…………………………………………… 8

3.4.15 Zalecenia ogólne………………………………………………………………….... 8

3.5 Wykończenie zewnętrzne ogólne………………………………………………………… 8

3.5.1 Elewacje……………………………………………………………………………... 8

3.5.2 Pokrycie dachu………………………………………………………………………. 9

3.5.3 Obróbka dachu………………………………………………………………………. 9

3.6 Stolarka okienna i drzwiowa……………………………………………………………… 9

3.6.1 Okna…………………………………………………………………………………. 9

3.6.2 Drzwi zewnętrzne……………………………………………………………………. 9

3.6.3 Drzwi wewnętrzne…………………………………………………………………… 9

3.7 Wykończenie wnętrz…………………………………………………………………….... 9

3.7.1 Tynki wewnętrzne…………………………………………………………………… 9

3.7.2 Posadzki……………………………………………………………………………... 10

3.7.3 Wykładziny ścian……………………………………………………………………. 10

3.7.4 Parapety……………………………………………………………………………… 10

3.7.5 Malowanie i powłoki zabezpieczające……………………………………………… 10

4 Instalacje i urządzenia sanitarne…..…………………………………………………………10

4.1 Instalacje wodociągowe - dane ogólne…………………………………………………… 10

4.1.1 Przewody - materiał…………………………………………………………………. 10

4.2 Kanalizacja sanitarna……………………………………………………………………… 10

4.2.1 Przewody - materiały………………………………………………………………... 10

5 Przewody i urządzenia grzewcze…..…………………………………………………………11

5.1 Instalacje centralnego ogrzewania - informacja ogólna………………………………….. 11

5.1.1 Przewody…………………………………………………………………………….. 11

5.1.2 Armatura grzejnikowa i odcinająca………………………………………………….. 11

6 Instalacje i urządzenia wentylacyjne..………………………………………………………. 11

6.1 Instalacja nawiewna………………………………………………………………………. 11

6.2 Instalacja wywiewna……………………………………………………………………… 11

7 Instalacje i urządzenia gazowe..……………………………………………………………... 11

8 Instalacje……………………………………………………………………………………… 12

8.1 Zakres opracowania………………………………………………………………………. 12

8.2 Podstawa opracowania……………………………………………………………………. 12

8.3 Opis techniczny…………………………………………………………………………… 12

8.3.1 Zasilenie obiektu i pomiar energii…………………………………………………… 12

8.3.2 Tablica główna T! i podział energii…………………………………………………. 12

8.3.3 Instalacja siły 400/230V…………………………………………………………….. 12

8.3.4 Instalacja oświetlenia i gniazd wtykowych 230V………………………………….... 12

8.3.5 Instalacja telefoniczna……………………………………………………………….. 13

8.3.6 Instalacja telewizyjna………………………………………………………………... 13

8.3.7 Instalacja ochrony przeciwpożarowej……………………………………………….. 13

8.3.8 Instalacja odgromowa……………………………………………………………….. 13

8.4 Uwagi końcowe…………………………………………………………………………… 13

9 Warunki ochrony przeciwpożarowej……………………………………………………….. 13

10 Warunki wykonania robót budowlano - montażowych………………………………..… 13

11 Podstawy obliczeń…………………………………………………………………………... 14

11.1 Wykaz norm……………………………………………………………………………... 14

11.2 Wykaz literatury…………………………………………………………………………. 14

11.3 Wykaz programów komputerowych…………………………………………………….. 14

12 Rysunki szczegółów…………………………………………………………………………. 14

13 Obliczenia pozycji…………………………………………………………………………... 15

13.1 Pozycja obliczeniowa nr 1 - Dach……………………………………………………… 15

13.1.1 Obliczenie łaty……………………………………………………………………. 15

13.1.2 Obliczenie krokwi………………………………………………………………… 21

13.1.3 Obliczenie kleszcza………………………………………………………………. 29

13.1.4 Obliczenie płatwi ……………………………………………………………….... 31

13.1.5 Obliczenie słupa ………………………………………………………………….. 41

13.1.6 Obliczenie mieczy ………………………………………………………………... 43

13.1.7 Obliczenie murlatu…………………………………………………...…………... 44

13.2 Pozycja obliczeniowa nr 2 - belka stropowa...................................................................... 46

13.3 Pozycja obliczeniowa nr 3 - podwójna belka stropowa......................................................47

13.4 Pozycja obliczeniowa nr 4 - nadproże okienne...................................................................51

13.5 Pozycja obliczeniowa nr 5 - filar zewnętrzny.....................................................................53 13.6 Pozycja obliczeniowa nr 6 - filar wewnętrzny.....................................................................57

13.7 Pozycja obliczeniowa nr 7 - fundament zewnętrzny...........................................................60

13.8 Pozycja obliczeniowa nr 8 - fundament zewnętrzny..........................................................64

1 DANE OGÓLNE

Opis techniczny został sporządzony według Zarządzenia Gospodarki Przestrzennej i Budownictwa z dnia 30 grudnia 1994 roku w sprawie szczegółowego zakresy i formy projektu budowlanego i zawiera opis projektu według kolejności określonej w zarządzeniu.

1.1 Przeznaczanie i program użytkowy

Podpiwniczony, parterowy dom jednorodzinny z poddaszem użytkowym, z wbudowanym garażem na jeden samochód, przeznaczony dla minimum pięcioosobowej rodziny. W części dziennej, na parterze, salon łączy się jednoprzestrzennie z jadalnią oraz, przez szeroki otwór drzwiowy, z kuchnią. Z pokoju dziennego szerokie drzwi balkonowe prowadzą na taras. Na parterze znajdują się również dwa pokoje, łazienka z WC oraz garderoba. W piwnicy znajduje się garaż, kotłownia, spiżarnia, skład opalu i pomieszczenie gospodarcze. Na poddaszu znajdują się łazienka z WC oraz 3 pokoje, jedna garderoba i schowek. Okna połaciowe w dachu zapewniają wystarczającą ilość światła w pomieszczeniach znajdujących się na poddaszu.

2. Zestawienie powierzchni i kubatury

• powierzchnia użytkowa 236,99 m2

• powierzchnia pomieszczeń 254,20 m2

• kubatura 1264,5 m3

• wysokość kalenicy nad terenem 8,97 m

• ilość kondygnacji 1 + ½ + piwnica

Zestawienie powierzchni pomieszczeń i powierzchni użytkowych
Nr	Pomieszczenie	Pow. pomieszczenia [m^2]	Pow. użytkowa [m^2]
Piwnica
0/1 0/2 0/3 0/4 0/5 0/6	Garaż Klatka schodowa Kotłownia Spiżarnia Skład opalu Pomieszczenie gospodarcze	16,16 8,84 6,07 20,02 14,98 9,96	16,16 8,84 6,07 20,02 14,98 9,96
Suma powierzchni piwnicy		76,03	76,03
Parter
1/1 1/2 1/3 1/4 1/5 1/6 1/7	Salon Taras Kuchnia Hall Łazienka Klatka chodowa Pralnie	34,48 12,48 7,10 3,23 6,07 8,84 19,16	34,48 12,48 7,10 3,23 6,07 8,84 19,16
Suma powierzchni parteru		91,36	91,36
Poddasze
2/1 2/2 2/3 2/4 2/5 2/6 2/7	Sypialnie Garderoba Pokój Korytarz Pokój lazienka Schowek	23,20 6,56 13,90 5,36 7,25 1,96 29,20	19,28 5,17 10,90 3,77 5,50 1,96 23,02
Suma powierzchni na poddaszu		87,43	69,60
SUMA RAZEM		254,82	236,99

• ROZWIĄZANIA ARCHITEKTONICZNO - BUDOWLANE

1. Forma i funkcja obiektu

Dom wolnostojący parterowy z użytkowym poddaszem, przykryty dachem dwuspadowym o kącie nachylenia 38 stopni. Tradycja, harmonijna kolorystyka pasuje do domu i podkreśla jego charakter.

2. Dostosowanie do krajobrazu i otaczającej zabudowy

Tradycyjna bryła domu i kolory dobrze komponują się w każdym krajobrazie w willowych osiedlach domków jednorodzinnych. Wykonanie elementów wykończeniowych pozwala dostosować stylistykę domu do otaczającej zabudowy i regiony, na którym ma zostać posadowiony budynek.

• DANE KONSTRUKCYJNO - BUDOWLANE

1. Układ konstrukcyjny

Budynek zaprojektowany w technologii tradycyjnej murowanej w podłużnym układzie konstrukcyjnym. Gęstożebrowy strop oparty jest na ścianach zewnętrznych i wewnętrznych nośnych. Budynek przykryty jest dachem o drewnianej konstrukcji płatwiowo-kleszczowej. Posadowiony bezpośrednio na ławach fundamentowych. Wszystkie materiały budowlane stosowane do realizacji projektowanej inwestycji powinny posiadać certyfikat lub aprobatę techniczną, a urządzenia certyfikat na znak bezpieczeństwa.

2. Zastosowane schematy statyczne

Dach w konstrukcji drewnianej - płatwiowi-kleszczowej. Strop gęstożebrowy - schemat belki jednoprzęsłowej wolnopodpartej, nadproża podparte jednoprzęsłowe, krokwie dwuprzęsłowe.

3. Założenia przyjęte do obliczeń konstrukcyjnych

Przyjęto:

• obciążenie śniegiem - II strefa

• obciążenie wiatrem - I strefa

• posadowienie fundamentów - strefa przemarzania h_z = 1,0 m

• ciężar objętościowy gruntu - 17,16

• I kategoria geotechniczna

1. Rozwiązania konstrukcyjno materiałowe

1. Warunki i sposób posadowienia

Rysunek fundamentów nr 3. Poziom posadowienia fundamentów na głębokości 2,145 m poniżej terenu, na gruncie rodzimym. Budynek posadowiony bezpośrednio na ławach fundamentowych zbrojonych podłużnie (przeciw nierównomiernemu osiadaniu) 4-ma prętami 10 mm i strzemionami 6 mm w rozstawie co 30 cm max, zalewanych betonem B20.. Wszystkie fundamenty wykonanie na podkładzie z betony B10 gr. 10cm. Wymiary ław fundamentowych: zewnętrzne 0,4 x 0,80 m i wewnętrzne 0,4 x 0,65 m, fundamenty klatki schodowej 0,4 x 0,80 m.

2. Zabezpieczenie przed wpływami eksploatacji górniczej

Projekt został zrealizowany w lokalizacji miasta Jarosław, w którym nie istnieje zagrożenie wynikające ze szkód górniczych. Istnieje możliwość adaptacji projektu dla warunków aktywnych sejsmicznie lub zagrożonych skodami górniczymi poprzez przeprojektowanie fundamentów i konstrukcji budynku.

3. Przegrody zewnętrzne

Ściany zewnętrzne murowane budynku pełnią rolę konstrukcyjną nośną konstrukcji stropu i przegrody termicznej. Stanowią podparcie stropu nad parterem oraz dachu. Ściany zewnętrzne z cely pelnej 25 cm i wytrzymałości na ściskanie 10 MPa styropianu 15 cm. I cegly klinkierowj gr 12 cm.. Zaprawa cementowo-wapienna M10

W projekcie zastosowano następujące rozwiązanie ściany zewnętrznej:

• ściana fundamentowa:

- tynk wewnętrzny cementowo-wapienny gr. 1,5 cm

- fundamentowe bloczki betonowe gr. 24 cm

- styropian gr. 10 cm

- fundamentowe bloczki betonowe gr. 12 cm

- izolacja przeciwwilgociowa (trzykrotna powłokowa bitumiczna na bazie wody)

- membrana ochronna przeciwwilgociowa

UWAGA: izolacja ściany fundamentu wykonana na suchym podłożu lub z zastosowaniem

preparatów do wilgotnego podłoża, mających właściwości osuszające

• ściana zewnętrzna:

- tynk wewnętrzny cementowo-wapienny gr. 1,5 cm

- cegła pełna gr. 24 cm

- styropian gr. 15 cm

- cegła klinkierowa gr. 12 cm

W projekcie zastosowano ścianę trójwarstwową: współczynnik przenikania ciepła U=0,30 [W/m²⋅

 Izolacje termiczne

1. Ocieplenie ścian zewnętrznych fundamentowych - styropian gr. 10 cm

2. Ocieplenie ścian zewnętrznych - styropian gr. 15 cm

3. Ocieplenie wieńców i trzpieni żelbetowych ściany kolankowej - styropian gr 15 cm

4. Ocieplenie dachu - wełna mineralna gr. 16 cm (pomiędzy krokwiami)

5. Ocieplenie posadzki piwnicy na gruncie - styropian twardy gr. 5 cm

UWAGA: każdą zmianę murów zewnętrznych, w ramach adaptacji, należy przeliczyć na nowe

warunki wilgotnościowo cieplne

1. Izolacje wodochronne

• izolacje przeciwwilgociowe poziome:

- izolacja na ławach fundamentowych - 2 x papa asfaltowa podkładowa, przeznaczona do izolacji fundamentów (zgodnie z PN), wykonana na lepiku asfaltowym na gorąco

- izolacja pozioma ściany fundamentowej - 2 x papa asfaltowa podkładowa, przeznaczona do izolacji fundamentów (zgodnie z PN), wykonana na lepiku asfaltowym na gorąco

- izolacja posadzki piwnicy - masa plastyczna produkowana na bazie asfaltu modyfikowanego kauczukiem termoplastycznym pokryta posypką bazaltową gr. 4 mm + folia hydroizolacyjna gr. min. 2 mm przeznaczona do izolacji posadzki na gruncie (zgodnie z PN)

• izolacje przeciwwilgociowe pionowe

- izolacja pionowa ściany fundamentowej do min. 30 cm ponad teren budynku, połączona z izolacją poziomą ściany fundamentowej. W projekcie zaprojektowano izolację trzykrotną bitumiczną na bazie wody na rapówce lub masy szpachlowe do izolacji ściany fundamentowej.

- membrana hydroizolacyjna ściany fundamentowej

UWAGA: a) izolację należy dobrać każdorazowo indywidualnie do warunków gruntowo-wodnych

oraz do ukształtowania terenu

b) izolować suche powierzchnie lub stosować materiały odpowiednie do warunków

wilgotnościowych podłoża ściśle wg zaleceń producenta z uwzględnieniem warunków gruntowo-wodnych oraz do ukształtowania terenu

c) w styku ze styropianem stosować wyłącznie lepiki nie powodujące rozpuszczania

styropianu, bez wypełniaczy mineralnych

5. Słupy i belki

Słupy konstrukcji dachu drewniane sosnowe o przekroju 15 x 15 cm klasy C22 KW. Belki stropu przyjęto do obliczeń jako monolityczne żelbetowe teowe - dla stropu Fert 60

6. Stropy i wieńce

Rysunki konstrukcyjne stropu na piwnicą i parterem nr 7 i 8. Ceramiczny strop gęstożebrowy typu FERT 60 o rozstawie osiowym belek 60 cm. Pustak o wysokości 20 cm wraz z warstwą nadbetonu 4 cm daje grubość konstrukcyjną stropu wynoszącą 24 cm. Ceramiczno-żelbetowe belki stropowe Fertsą elementami nośnymi w gęstożebrowym stropie Fert 60. Zalecana długość oparcia belek na ścianach to 12,5 cm. W stropie wykonstruowano żebra rozdzielcze, pod ścianki równoległe i w miejscach nacisku słupów konstrukcji dachu podwójne belki, płyty monolityczne tam gdzie nie można rozłożyć belek i pustaków. W czasie montażu i betonowania stropu należy stosować podpory montażowe w rozstawie max. 1,8 m. Ostatnią warstwę ściany pod oparciem stropu wykonać z cegły pełnej klasy 15 MPa na zaprawie 10 MPa. Warstwa nadbetonu gr. 4 cm - B20. W pustakach stropowych układanych przy wieńcach i podciągach należy zasklepić otwory w celu wyeliminowania przedostawania się betonu.

Wieńce stropowe monolityczne z betonu B20, zbrojone stalą A-III (34GS) φ8 mm oraz strzemionami A-0 StOS φ6 mm w rozstawie co 30 cm max. W wieńcu obwodowym zamontować i zabetonować zbrojenie trzpieni słupków ścianki kolankowej do mocowania murłat. Zbrojenie wieńców odgiąć w trzpienie prostopadłe na długości min. 50 cm - nie dopuszczalne jest łączenie prętów „na styk”

7. Nadproża

Przyjęto nadproża okienne i drzwiowe z prefabrykowanych belek żelbetowych typu L-19 po dwie belki na otwór.

8. Kominy

Kominy wentylacyjne i spalinowe systemowe firmy Schiedel o systemie i przekrojach dobranych odpowiednio do zastosowanego urządzenia grzewczego. Elementy wykończeniowe komina zawarte w systemie. Górna krawędź otworów wentylacyjnych maksymalnie 10 cm od sufitu. Należy zapewnić odpowiedni dostęp do otworu wycierowego podczas montażu urządzenia grzewczego. Kominy posiadają własny fundament. Ponad dachem komin murowany z cegły klinkierowej angobowanej i z wypełnieniem spoin fugą ozdobna. Czapa kominowa betonowa odizolowana 2 x papą asfaltowa od trzonu komina z odsadzką - kapinosem szerokości maksymalnej 6 cm. Przy przejściach kominów przez strop stosować otulenie wełną mineralną gr. 5 cm.

9. Dach

Więźba dachowa wg rysunku nr 3:

• więźba z drewna sosnowego klasy C22 KW

• więźba o nachyleniu 38°, wiązar typu kleszczowo-płatwiowy

• murłata 140 x 140 mm mocowane kotwami z nakrętkami M16 (pod nakrętki zaleca się stosować podkładki) do trzpieni ściany kolankowej

• krokwie 80 x 180 mm,, krokwie w kalenicy łączone za pomocą deski kalenicowej 10 x 10 cm

• kleszcze 50 x 140 mm

• połączenie elementów drewnianych za pomocą blach perforowanych, gwoździ i śrub, wkrętów

• łaty i kontrałaty pod pokrycie dachowe 45 x 63 mm

• murłatę odizolować od ścianki kolankowej za pomocą papy podkładowej lub foli PE

• elementy drewniane należy zabezpieczyć przed korozją biologiczną impregnatami, a metalowe przed korozją

5. Przegrody wewnętrzne

Ściany konstrukcyjne z cegły pełnej gr. 25 cm. Ścianki działowe z bloczków komórkowych gr. 12 cm. i cegły dziurawki gr 12 cm. W przypadku stosowania ścian z płyt gipsowych wprowadzić wzmocnienia ich konstrukcji w zależności od możliwości wieszania na nich armatury i mebli.

6. Schody wewnętrzne

Schody płytowe żelbetowe. Piwniczne: 14x19x28,0 cm; nadziemnie 6x17x30,0 cm i 17x17.1x28 Wykończenie stopni i balustrady drewniane. Balustrady wysokości 110 cm.

7. Schody zewnętrzne, wjazd, taras

schody zewnętrzne wejściowe 7x16,6x30,0 i na taras 6x17x30,0 gruncie, żelbetowe, wykończone ceramiką antypoślizgową, mrozoodporną. Podłoże gruntowe o stopniu zagęszczenia I_D > 0,5.

Wjazd do garażu z kostki brukowej z odwonieniem liniowym przy bramie wjazdowej. Ścianki zabezpieczające zjazd bloczków betonowych gr. 24 cm. Nachylenie podjazdu wynosi 25 %.

Taras na gruncie wykonany z płyty żelbetowej. Wykończony ceramiką jak dla schodów zewnętrznych. Zachować spadek minimum 1%.

8. Sposób budowy, a interes osób trzecich

Rozmiar działki pozwala na przeprowadzenie inwestycji bez ingerencji w sąsiednie posesje. Droga dojazdowa do działki umożliwia bezpośrednie dotarcie ciężkich maszyn budowlanych. W rozumieniu prawa budowlanego projektowana konstrukcja nie narusza interesu osób trzecich.

9. Zalecenia ogólne

W trakcie realizowania inwestycji należy bezwzględnie przestrzegać obowiązujących przepisów (w tym norm budowlanych) i zasad BHP. Urządzeń mechanicznych używać zgodnie z ich specyfikacją techniczną. Prace należy prowadzić pod nadzorem osób uprawionych. W przypadku sytuacji niejasnych wymagana jest konsultacja z autorem projektu, lub osobami uprawnionymi do opracowania odpowiednich rozwiązań.

4. Wykończenie zewnętrzne budynku

1. Elewacje

Warstwę elewacyjną stanowi cegła klinkierowa brązowa gr. 12 cm.. Podbitki z desek 4 x 12 cm w kolorze brązowym.

UWAGA: deski, drewniane wykończenia i okapy dachu zabezpieczyć środkami od impregnacji

drewna i pokryć lakierem transparentnym odpornym na niekorzystne czynniki zew.

2. Pokrycie dachu

Dachówka ceramiczna karpiówka pojedyńcza mocowana do łat sosnowych w kolorze tradycyjnym - czerwonym. Kompletne systemy pokryć dachowych z gąsiorami, dachówkami brzegowymi, zapewniającymi wentylację połaci dachowej oraz możliwość wejścia kominiarza na dach. Pokrycie dachowe wykonać zgodne z zaleceniami producenta. Elementy obróbki blacharskiej zabezpieczyć antykorozyjnie.

3. Obróbki dachu

Blacharskie obróbki dachu obejmują zabezpieczanie przed woda i uszkodzeniami mechanicznymi przerwania ciągłości izolacji wodnej przy kominach, oknach połaciowych, mocowaniach anten i instalacji odgromowej. Zastosować obróbki dachowe systemowe lub wykonać indywidualne z blachy miedzianej ewentualnie tytanowo-cynkowej. Zastosować systemowe orynnowanie z rur PVC wykonanie zgodnie z zaleceniami producenta, w szczególności w obrębie mocowania rynien z odpowiednim spadkiem, zastosowaniem fartuchów i desek okapowych.

1. Stolarka okienna i drzwiowa

Stolarka okienna i drzwiowa drewniana lub z PVC spełniająca wymagania normowe dotyczące okien i drzwi.

1. Okna

Okna o współczynniku przenikania ciepła U nie większym niż 2,0 W/(m²⋅K) z zamontowanymi regulowanymi nawiewnikami - w szczególności w pomieszczeniach z urządzeniami grzewczymi - kotłami i kominkami. Podobne okna zamontować również w pomieszczeniach piwnicznych pomimo braku takich wymagań normowych. Okna połaciowe firmy Velux.

2. Drzwi zewnętrzne

Drzwi zewnętrzne dodatkowo zabezpieczone przed włamaniem. Współczynnik przenikania ciepła U nie większy niż 2,6 W/( m²⋅K).

3. Drzwi wewnętrzne

Dowolne drzwi posiadające odpowiednie aparaty i certyfikaty techniczne. Drzwi do pomieszczeń o podwyższonej wilgotności powinny posiadać otwory wentylacyjne przy podłodze o powierzchni podobnej do otwory wentylacyjnego umieszczonego w pomieszczeniu.

2. Wykończenia wnętrz

Wykończenie wnętrz według indywidualnego uznania inwestora z zastrzeżeniem zachowania założeń projektu oraz przestrzegania przepisów prawa i norm budowlanych.

1. Tynki wewnętrzne

Tynki wewnętrzne piwnicy cementowo-wapienne, W sufitach z płyt gipsowo-kartonowych gładź gipsowa z elastyczną siatką zbrojeniową. W łazience na poddaszu zastosować płyty g-k o podwyższonej odporności na wilgoć.

2. Posadzki

W kuchni, łazienkach, WC i korytarzach płytki z terakoty na cienkiej warstwie kleju oraz izolacji przeciwwilgociowej. W pomieszczeniach mokrych zastosować płytki z powierzchnia antypoślizgową. W pozostałych pomieszczeniach parkiet lub panele podłogowe o podwyższonej odporności na ścieranie. W garażu i piwnicy posadzka warstwy z warstwy samopoziomującej.

3. Wykładziny ścian

Ściany pomalowane według uznania inwestora. W pomieszczeniach o podwyższonej wilgotności zastosować glazurę do wysokości minimum 200 cm od poziomu posadzki.

4. Parapety

Parapety zewnętrzne z płyt kamiennych np. piaskowca. Parapety wewnętrzne według uznania inwestora - kamienne, drewniane lub PVC.

5. Malowanie i powłoki zabezpieczające

Ściany wewnętrzne pomalować farbą emulsyjną lub akrylową w kolorach wybranych przez inwestora. W pomieszczeniach mokrych farba pleśnio- i grzyboodporna. Powierzchnie drewniane wewnątrz domu pomalować bejco-lakierem bezbarwnym, drewno w styku z wilgocią zabezpieczyć odpowiednim impregnatem a elementy konstrukcji drewnianej zabezpieczyć przed owadami i grzybami odpowiednio dobranymi lakierami.

• INSTALCJE I URZĄDZENIA SANITARNE

4.1 Instalacje wodociągowe - dane ogólne

Przyłącze do sieci wodociągowej φ40 wprowadzone do kotłowni, gdzie zostanie zainstalowany zestaw wodomierzowy. Zestaw wodomierzowy jest przedmiotem projektu przyłącza, który powinien być zaakceptowany przez operatora sieci wodociągowej.

4.1.1 Przewody - materiały

Wszelkie przewody instalacji wodociągowych wykonane z rur PEX na połączeniach klejonych. Podłączenia baterii gwintowane mosiężne. Uszczelnienia wykonanie z taśmy teflonowej. Przewody ułożone w posadzce przed zabetonowaniem powinny przejść próbę szczelności przy ciśnieniu 1,5 razy większym od ciśnienia roboczego. Przewody należy zaizolować pianką poliuretanową.

1. Kanalizacja sanitarna

Należy zadbać o odpowiedni spadek przewodów poziomych oraz o ochronę przed uszkodzeniami mechanicznymi i przemarzaniem. Piony kanalizacyjne wyprowadzić ponad dach i zakończyć rurami wywiewnymi.

1. Przewody - materiały

Rury PVC φ160 łączone kielichowo z teflonowym uszczelnieniem. Należy zapewnić dostęp do rur umożliwiający przeprowadzenie interwencji hydraulicznych (ewentualnie udrożnienie rur).

• PRZEWODY I URZĄDZENIA GRZEWCZE

5.1 Instalacje centralnego ogrzewania - informacja ogólna

Przewiduje się instalację centralnego ogrzewania podłogowego zasilanego regulowanym termostatem kotłem na paliwo stałe. Moc kotła winna zostać dobrana tak żeby całkowicie pokrywać potrzeby c.o. oraz dostarczenia niezbędnej ilości ciepłej wody użytkowej. Montaż kotła należy przeprowadzić zgodnie z dokumentacją techniczną, ewentualne odstępstwa zanotować w dzienniku budowy. Przewody w kotłowni należy poprowadzić na wysokości nie mniejszej niż 2,0 m w sposób umożliwiający swobodne poruszanie się. Kotłownie należy wyposażyć w instalację elektryczną na napięcie bezpieczne.

1. Przewody

Bezpośrednio do kotła należy zamontować przewód metalowy długości minimum 50 cm. W dalszej części instalacji przewody z tworzyw sztucznych prowadzić w sposób umożliwiający kompensację wydłużeń cieplnych. Przewody leżące w bruzdach należy poprowadzić owinięte tekturą falistą lub tworzywem sztucznym tak, aby zapewnić przestrzeń powietrzną. Przewody c.o. nie mogą być prowadzone powyżej instalacji elektrycznej, oraz musza być zamontowane w odległości nie mniejszej niż 0,1 m od innych przewodów cieplnych. Po wykonaniu instalacji należy ją poddać próbie ciśnieniowej.

2. Armatura grzejnikowa i odcinająca.

W łazienkach i kuchni przewidziano możliwość instalacji grzejników drabinkowych i płytowych. Grzejniki wyposażone w ręczny zawór odpowietrzający, zawory termostatyczne oraz zawory odcinające kulowe.

• INSTALCJE I URZĄDZENIA WENTYLACYJNE

1. Wentylacja nawiewna

Do wentylacji nawiewnej pomieszczeń służą okna z wywiewnikami umieszczonymi w górnej ramie okna. W pomieszczeniach o podwyższonej wilgotności zastosowani drzwi z otworami nawiewowymi. W pomieszczeniu w którym zamontowano kocioł c.o zaprojektowano nawiew do pieca o wolnym przekroju 200 cm² (nie dotyczy kotłów z zamkniętą komorą spalania).

2. Instalacja wywiewna

Zastosowano systemową wentylację firmy Schiedel w pomieszczeniach sanitarnych, kuchni, salonie z kominkiem, garażu i kotłowni.

• INSTALACJE I URZĄDZENIA GAZOWE

Nie przewiduje się instalacji urządzeń gazowych w budynku. Płyta kuchenna oraz piekarnik zasilane są energią elektryczną, natomiast kocioł grzewczy w kotłowni przewidziano na paliwo stałe. Na życzenie inwestora można wykonać przyłącz do sieci gazociągowej. W przypadku takim niezbędnym jest stworzenie odpowiedniego projektu instalacji gazowej uzgodnionego z lokalnym zakładem gazowniczym.

• INSTALACJE

1. Zakres opracowania

Zakres opracowania obejmuje:

• tablicę bezpiecznikową

• instalację siły 400/230V

• instalację oświetleniową i gniazd wtykowych 230V

• instalację telefoniczną

• instalację telewizyjną

• instalację odgromową

• instalację ochrony przeciwpożarowej

1. Podstawa opracowania

Opracowanie oparte jest na obowiązujących normach i innych przepisach polskiego prawa. W przypadku zmian w polskim ustawodawstwie opracowanie należy poprawić i ujednolicić z obowiązująca literą prawa

2. Opis techniczny

1. Zasilanie obiektu i pomiar energii

Zasilanie z linii kablowej doprowadzone jest w rurze stalowej do korytarza piwnicy. Tam też umieszczone są liczniki energii elektrycznej.

2. Tablica główna T1 i podział energii

Tablica główna zlokalizowana jest w korytarzy piwnicy. Z tablicy głównej zasilane są obwody energii elektrycznej piwnicy, parteru i poddasza.

3. Instalacja siły 400/230V.

Przewidziano instalację siły 400/230V w garażu oraz dla kuchenki elektrycznej oraz piekarnika w kuchni.

UWAGA: obwody prowadzić w tynku przewodem 5-cio żyłowym. Pod ewentualnymi płytkami z

glazury w rurach PVC

4. Instalacja oświetlenia i gniazd wtykowych 230V

Przewody elektryczne prowadzić w tynku w rurach PVC. Gniazdka podwójne z bolcem umieszczone 30 cm nad podłogą w pokojach i korytarzach, oraz 110 cm w pozostałych pomieszczeniach. Puszki instalacyjne oraz oprawy oświetleniowe w łazienkach instalować na wysokości min. 225 cm od połogi.

5. Instalacja telefoniczna

Nie przewiduje się instalacji linii telefonicznej w budynku. Na życzenie inwestora można wykonać przyłącze linii telefonicznej z dowolną ilością i usytuowaniem gniazdek telefonicznych.

6. Instalacja telewizyjna

W pomieszczeniach przewidziano gniazdka telewizji naziemnej obsługiwane przez lokalnego operatora telewizji kablowej. Operator zapewnia również usługi Internetu i telefonii VoIP. Inwestor decyduje o ilości i rozmieszczeniu gniazdek TV.

7. Instalacja ochrony przeciwpożarowej

W budynku przewidziano szybkie wyłączanie zasilana z wykorzystaniem wyłączników samoczynnych nadmiaroprądowych oraz wyłączników przeciwporażeniowych.

8. Instalacja odgromowa

Instalację odgromową wykonać z pręta ocynkowanego 8 mm, a następnie połączyć na wysokości 0,5 m nad ziemią z taśmą bednarką 30 x 4 mm ułożoną w ziemi na głębokości 0,8 m. Do uziomu przyłączyć przewód neutralny złącza kablowego.

3. Uwagi końcowe

Wszelkie odstępstwa od specyfikacji technicznych należy konsultować z osobami kompetentnymi do wydania opinii na temat bezpieczeństwa wykonanych instalacji. Zmiany w dokumentacji mogą być dokonane jedynie za zgodą nadzoru z odpowiednią adnotacją w dzienniku budowy, a inwestor winien być o nich poinformowany. Do wykonania wszelkich instalacji należy użyć produktów posiadających odpowiedni certyfikat bezpieczeństwa i spełniających wymagania projektu instalacji.

• WARUNKI OCHRONY PRZECIWPOŻAROWEJ

Konstrukcję drewnianą więźby dachowej należy zabezpieczyć środkami do stopnia trudnozapalności pomimo zastosowania okładzin z płyt gipsowo-kartonowych. Drzwi do kotłowni oraz garażu winny mieć klasę 30 odporności ogniowej. Ponadto ściany garażu, kotłowni i korytarza w piwnicy powinny być wykonane z materiałów niepalnych. W korytarzu piwnicy należy umieścić gaśnice proszkową.

• WARUNKI WYKONANIA ROBÓT BUDOWLANO - MONTAŻOWYCH

Wszystkie roboty budowlano-montażowe, a także odbiór robót, należy wykonywać zgodnie z warunkami technicznymi, obowiązującym prawem i normami. W szczególności należy przestrzegać zaleceń wydanych przez Ministerstwo Gospodarki Przestrzennej i Budownictwa oraz Instytut Techniki Budowlanej.

• PODSTAWA OBLICZEŃ

1. Wykaz norm

Projekt konstrukcji wykonano w oparciu o następujące normy:

• PN-82/B-02000;/B-02001;/B-02003 obciążenie budowli

• PN-80/B-02010 obciążenie śniegiem

• PN-77/B-02011 obciążenie wiatrem

• PN-81/B-03150 konstrukcje drewniane

• PN-90/B-03200 konstrukcje stalowe

• PN-84/B-03264 konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone

• PN-87/B-03002 konstrukcje murowe

• PN-81/B-03020 posadowienie bezpośrednie budowli

1. Wykaz literatury

• J.Hoła, P.Pietraszek, K.Schabowicz - „Obliczanie budynków wznoszonych tradycyjnie” DWE, Wrocław 2007

• „Poradnik majstra budowlanego” Arkady, Warszawa 1996

• P. Markiewicz - „Budownictwo ogólne dla architektów” Archi-Plus, Kraków 2007

1. Wykaz programów komputerowych

• Microsoft Word

• AutoCad 2005 PL

• RM-WIN

• RYSUNKI SZCZEGÓŁÓW

• szczegół A - połączenie schodów z podłogą

• szczegół B - połączenie dachu z ścianą zewnętrzną

• szczegół C - połączenie platwi z krokwią

KONSTRUKCJA DACHU

POZYCJA OBL. NR 1

Dane do projektowania:

• konstrukcja dachu : płatwiowo-kleszczowa

• rozstaw krokwi : max. 1,00 m ; min. 0,67 m

• nachylenie połaci : 35º

• pokrycie dachu : dachówka ceramiczna karpiówka o rozstawie łat

14 cm.

• lokalizacja budynku : Głogów

• obciążenie śniegiem : strefa II

• obciążenie wiatrem : strefa I

• drewno sosnowe : klasa C22, KG g_sosny = 5,5 kN/m³

• dachówka - masa 1 szt. : 1,8 kg (36 szt./m²)

• wysokość budynku H : 264,02 m.n.p.m

• teren zabudowany przy wys. budynków do 10 m → teren B

Poz. obl. 1.1. OBLICZENIE ŁATY

Przyjęto do projektowania łaty sosnowe o wymiarach 45 x 63 mm o polu przekroju poprzecznego A = 0,002835 m².

Obciążenia

Zestawienie obciążeń stałych g

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γf [-]	Wartość Obliczeniowa [kN/m]
Ciężar własny łaty 0,002835 · 5,5	0,016	1,1	0,018
Ciężar pokrycia - waga jednej dachówki 1,8 kg, liczba - 36 szt./m^2, 9,81·10^-3 N/kg · 1,8 kg · 36 m^-2· 0,14 m	0,089	1,2	0,107
RAZEM	0,105		0,125

Obciążenie zmienne:

Wartość obciążenia śniegiem charakterystyczna S_k na 1 m² powierzchni rzutu poziomego połaci dachowej:

S_k = Q_k · C

Q_k = 0,9 kN/m² dla II strefy

Współczynniki kształtu dachy wynoszą: (dla kąta α = 35 º)

C₁ = 0,8 · (( 60 - α ) / 30 ) = 0,67

C₂ = 1,2 · (( 60 - α ) / 30 ) = 1,00

Dla obliczeń pojedynczych elementów przyjmuje się, że C₂ = C₁ = C

C = 0,67

S_k = 0,9 · 0,67 = 0,603 kN/m²

Wartość obliczeniowa obciążenia śniegiem

S = S_k · γ_f γ_f = 1,4

S = 0,603 · 1,4 = 0,844 kN/m²

Wartość obciążenia charakterystycznego wiatrem:

p_k = q_k · C_e · C · β

q_k = 0,25 kN/m² dla I strefy

Budynek ma wysokość z = 9,02 m , teren A

C_e = 1,0

Budynek nie jest podatny na dynamiczne działanie wiatru:

β = 1,8

Wartość współczynnika aerodynamicznego:

C=C_z

C_z = 0,015 · α - 0,2 = 0,015 · 35 - 0,2 = 0,325

lub

C_z = - 0,045 · ( 40 - α ) = -0,045 · ( 40 - 35 ) = -0,225

Przyjęto parcie dla którego:

C = 0,325

Obciążenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru wynosi:

p_k = 0,25 · 1,0· 0,325 · 1,8 = 0,146 kN/m²

Wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem:

p = p_k · γ_f γ_f =1,3

p = 0,146 · 1,3 = 0,189 kN/m²

Przyjęto obciążenie charakterystyczne skupione ( człowiek z narzędziami; masa = 100 kg ):

p = p_k · γ_f p_k = 1,0 kN γ_f =1,2

p = 1,0 · 1,2 = 1,2 kN

Przyjęto długość przęsła równą maksymalnemu rozstawowi krokwi:

l_eff = 1,00 m

Składowe obciążeń prostopadłe i równoległe łaty:

g_┴ = g · cos α

g_ΙΙ = g · sin α

S_┴ = S · cos² α

S_ΙΙ = S · sin α · cos α

P_┴ = p · Ψ_o Ψ_o = 0,9 - uwzględniono wsp. jednoczesności obciążeń

P_ΙΙ = 0

P_┴ = P · cos α

P_ΙΙ = P · sin α

Zestawienie obciążeń na łatę

Obciążenie	Wartość charaktery [kN/m]	Wsp. obciążenia γf [-]	Wartość obliczenio [kN/m]	Wartości składowe prostopadłe obciążenia		Wartości składowe równoległe obciążenia
								Charakter. [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]	Charakter. [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]
g- ciężar własny i pokrycia S - śnieg 0,60· 0,14 p - wiatr 0,146 · 0,14· 0,9	0,105 0,084 0,018	1,5 1,3	0,125 0,126 0,023	0,086 0,056 0,015	0,102 0,084 0,020	0,060 0,039 0,000	0,072 0,059 0,000
Razem	0,207		0,274	0,157	0,206	0,100	0,131
P - obciążenie skupione [kN]	1,00[kN]	1,2	1,20[kN]	0,819	0,989	0,574	0,688

Przyjęto dwa warianty obciążeń:

• wariant I (ciężar własny, ciężar pokrycia, siła skupiona)

• wariant II (ciężar własny, ciężar pokrycia, obciążenie śniegiem i wiatrem )

Schematy statyczne do obliczenia łaty: 1) I wariant obciążeń, 2) II wariant obciążeń:

WARIANT I

Wykresy momentów zginających wykonano za pomocą programu RM-WIN.

a) WARTOŚCI SKŁADOWE PROSTOPADŁE OBCIĄŻENIA:

MOMENTY My:

b) WARTOŚCI SKŁADOWE RÓWNOLEGŁE OBCIĄŻENIA:

MOMENTY Mz:

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Obliczenie wskaźników wytrzymałości łaty o wymiarach 45 x 63 mm:

W_y = ( 0,045 · 0,063² ) / 6 = 29,77 · 10^-6 m³

W_z = ( 0,063 · 0,045² ) / 6 = 21,26 · 10^-6 m³

Naprężenia obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynoszą:

σ_m.y.d = M_y / W_y = 0,212 / ( 29,77 · 10^-6 ) = 7138,08 kPa = 7,14 MPa

σ_m.z.d = M_z / W_z = 0,150 / ( 21,26 · 10^-6 ) = 7075,47 kPa = 7,08 MPa

Wartość charakterystyczna drewna klasy C30 na zginanie wynosi:

f _m.y.k = 22,0 MPa

Dach jest wykonany z drewna o wilgotności 12÷20 %, co określa 2 klasę użytkowania. Wytrzymałość obliczeniowa drewna na zginanie:

f _m.y.d = f _m.z.d = ( k_mod · f _m.y.k ) / γ_m k_mod = 1,1 γ_m = 1,3

f _m.y.d = ( 1,1 · 22,0 ) / 1,3 = 18,62 MPa

Ponieważ przekrój ma wysokość mniejszą od 150 mm stosuje się współczynnik:

k_h = ( 150 / 63 )^0,2 = 1,19 i jest mniejszy od 1,3

zatem:

f' _m.y.d = f _m.y.d · k_h = 18,62 · 1,19 = 22,16 MPa

Sprawdzenie warunku sgn: ( k_m = 0,7 dla prostokątnych przekrojów ):

k_m · σ_m.y.d / f' _m.y.d + σ_m.z.d / f' _m.z.d = 0,7 · 7,14 / 22,16 + 7,08 / 22,16 = 0,55 ≤ 1

σ_m.y.d / f' _m.y.d + k_m · σ_m.z.d / f' _m.z.d = 7,14 / 22,16 + 0,7 · 7,08 /22,16 = 0,55 ≤ 1

Warunek stanu granicznej nośności dla łaty został spełniony.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności

Graniczna wartość ugięcia dla deskowania dachowego wynosi:

u_net,fin = l_eff / 150 = 1000 / 150 = 6,67 mm

Obliczenie ugięć wykonano za pomocą programu RM-WIN.

Przemieszczenia równoległe	Przemieszczenia prostopadłe
od siły skupionej	od siły skupionej
uinst,z = 1,3 mm	uinst,y = 1,6 mm
od ciężaru własnego	od ciężaru własnego
uinst,z = 0,1 mm	uinst,y = 0,1 mm

Współczynnik k_def podano w zależności od klasy trwania obciążenia dla 2 klasy uzytkownia. Ugięcie finalne obliczono ze wzoru:

u_{fin, y} = u_{inst, y} ( 1+ k_def )

Zestawienie obliczonych ugięć

Obciążenie	kdef	Składowe równoległe [mm]		Składowe prostopdałe [mm]
				uinst,z	ufin, z	uinst, y	ufin, y
Siła skupiona (obciąż. krótkotrwałe)	0,0	1,3	1,3	1,6	1,6
Ciężar własny (obciąż. stałe)	0,8	0,1	0,18	0,1	0,18
Ugięcie sumaryczne ufin, y = ufin, y1 + ufin, y2		1,48		1,78
Ugięcie całkowite ufin, = (u^2fin, y + u^2fin, z )^0,5		2,31

u_fin = 2,31 mm < u_net, _fin = 6,67 mm

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla łaty został spełniony.

WARIANT II

Wykresy momentów zginających wykonano za pomocą programu RM-WIN.

a) WARTOŚCI SKŁADOWE PROSTOPADŁE OBCIĄŻENIA:

MOMENTY My:

b) WARTOŚCI SKŁADOWE RÓWNOLEGŁE OBCIĄŻENIA:

MOMENTY

Mz:

Wniosek:

Maksymalne momenty zginające w wariancie II są znacznie mniejsze niż w wariancie I. Ponadto wartość k_mod=0,6 dla 2 klasy użytkowania przy obciążeniu stałym ( wariant II ) jest mniejsza od k_mod=1,1 dla 2 klasy użytkowania przy obciążeniu zmiennym ( wariant I ). Nie ma więc potrzeby sprawdzania stanów granicznych łaty w wariancie II.

Ostatecznie przyjęto łatę o wymiarach przekroju poprzecznego 45 x 63 mm.

Poz. obl. 1.2. OBLICZENIE KROKWI

Przyjęto, że wiązar dachowy będzie wykonany z bali o grubości 80 mm. Krokwie 80 x 180 mm, kleszcze 50 x 140 mm. Przyjęto ocieplenie połaci dachowej wełna mineralną grubości 160 mm oraz szczelinę powietrzną nad wełną grubości 20 mm, odprowadzającą wilgoć.

Obciążenia

Schemat statyczny wiązara płatwiowo-kleszczowego:

Zestawienie obciążeń połaci dachowych

Obciążenie	Wartość charaktery [kN/m]	Wsp. obciążenia γf [-]	Wartość obliczenio [kN/m]	Wartości składowe prostopadłe obciążenia		Wartości składowe równoległe obciążenia
								Charakter. [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]	Charakter [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]
1.Ciężar własny dachu z uwzględnieniem ciężaru krokwi i łacenia ciężar własny dachówki 9,81 ·10^-3· 1,8 · 36 · 1,0 ciężar własny łaty 0,016 · 100/14 · 1,0 ciężar własny krokwi 0,08 · 0,18 · 5,5 2. Ocieplenie (200 mm welny mineralnej) 0,20·1,0·1,0 Ciężar plyt g-k na ruszcie 0,0125·12,0·1,0 3.Śnieg połać lewa Sk =Qk · C2 =0,9·1,00 · 1,0 Połać prawa Sk =Qk · C1 =0,9·0,67 · 1,0 4.Wiatr połać nawietrzna pk1 = qk · Ce · C · β = =0,25·1,0·0,325·1,8·1,00 połać zawietrzna pk2 = qk · Ce · C · β = =0,25·1,0·(-0,225)·1,8·1,00 5.Ciężar własny kleszczy 2 · 0,05 · 0,14 · 5,5	gk = 0,636 gk1 = 0,114 gk2 = 0,079 gk3= 0,200 gk4= 0,150 Sk = 0,900 Sk = 0,603 pk1=+0,146 pk2=-0,102 gk3 = 0,099	1,2 1,1 1,1 1,2 1,2 1,5 1,5 1,3 1,3 1,1	gd = 0,763 gd1 = 0,125 gd2 = 0,087 gd2= 0,240 gd2= 0,180 Sd =1,350 Sd = 0,904 pd1=+0,190 pd2=-0,133 gd3 = 0,109	0,521 0,094 0,065 0,164 0,123 0,604 0,405 +0,131^* -0,092^*	0,625 0,103 0,072 0,240 0,148 0,900 0,601 +0,171^* -0,120^*	0,365 0,065 0,045 0,115 0,086 0,423 0,283	0,438 0,072 0,050 0,138 0,103 0,634 0,425
Obciążenie skupione (człowiek obciążający kleszcze) [kN]	Pk = 1,00	1,2	Pd = 1,20
^*Uwzględniono współczynnik jednoczesności obciążeń Ψo = 0,9.

Węzły wiązara płatwiowo-kleszczowego

Nr	X [m]	Y [m]	Nr	X [m]	Y [m]
1 2 3	0,000 3,125 5,530	0,000 2,184 3,865	4 5	7,935 11,060	2,184 0,000

Pręty wiązara płatwiowo-kleszczowego

Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;

10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub

Pręt	Typ	A B	Lx[m]	Ly[m]	L[m]	Red.EJ	Przekrój
1 2 3 4 5	10 01 10 01 11	1 5 5 3 3 4 4 2 5 4	3,125 2,405 2,405 3,125 4,810	2,184 1,681 -1,681 -2,194 0,000	2,602 4,398 4,398 2,602 4,810	1,000 1,000 1,000 1,000 1,000	1 Krokiew 180 x 80 1 Krokiew 180 x 80 1 Krokiew 180 x 80 1 Krokiew 180 x 80 2 Kleszcze 2 x 50 x 140

Wielkości przekrojowe wiązara płatwiowo-kleszczowego

Nr	A[cm2]	Ix[cm4]	Iy[cm4]	Wg[cm3]	Wd[cm3]	h[cm]	Materiał
1 2	90,0 144,0	2430 3888	188 768	270 432	270 432	18,0 18,0	Drewno C22 Drewno C22

Schemat obciążeń wiązara płatwiowo-kleszczowego

Wartości obciążeń poszczególnych pretów wiązara płatwiowo-kleszczowego ([kN],[kNm],[kN/m])

Pręt Rodzaj Kąt P1(Tg) P2(Td) a[m] b[m]

Grupa: A "Cięż.wł.pokrycia z krokwią" Stałe γf= 1,20 1 Liniowe 35,0 0,829 0,829 0,00 2,60 1 Liniowe -35,0 0,829 0,829 0,00 2,60 2 Liniowe 35,0 0,829 0,829 0,00 4,40 2 Liniowe -35,0 0,829 0,829 0,00 4,40 3 Liniowe -35,0 0,829 0,829 0,00 4,40 3 Liniowe 35,0 0,829 0,829 0,00 4,40 4 Liniowe -35,0 0,829 0,829 0,00 2,60 4 Liniowe 35,0 0,829 0,829 0,00 2,60 Grupa: B "Ciężar własny kleszczy" Stałe γf= 1,10 5 Liniowe 0,0 0,099 0,099 0,00 6,22 Grupa: C "Śnieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 35,0 0,900 0,286 0,00 2,60 1 Liniowe -35,0 0,900 0,286 0,00 2,60 1 Skupione 35,0 0,000 1,30 2 Liniowe 35,0 0,900 0,286 0,00 4,40 2 Liniowe -35,0 0,900 0,286 0,00 4,40 3 Liniowe -35,0 0,603 0,191 0,00 4,40 3 Liniowe 35,0 0,603 0,191 0,00 4,40 4 Liniowe -35,0 0,900 0,286 0,00 2,60 4 Liniowe 35,0 0,603 0,191 0,00 2,60 Grupa: D "Wiatr" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 35,0 0,146 0,146 0,00 2,60 2 Liniowe 35,0 0,146 0,146 0,00 4,40 3 Liniowe -35,0 -0,102 -0,102 0,00 4,40 4 Liniowe -35,0 -0,102 -0,102 0,00 2,60 Grupa: E "Siła skupiona" Zmienne γf= 1,20 5 Skupione 0,0 1,000 3,11

Wartości sił przekrojowych w poszczególnych prętach wiązara płatwiowo-kleszczowego

Obciążenia obl.: ABCDE, T.I rzędu

Pręt x/L x[m] M[kNm] Q[kN] N[kN]

1 0,00 0,000 0,000 1,154 -2,253 0,23 0,590 0,555* 0,000 2,491 1,00 2,405 -2,695 -2,394 -4,994 2 0,00 0,000 -1,818 2,782 2,283 0,59 1,711 1,382* 0,000 -1,828 1,00 3,125 -0,000 -1,670 -1,227 3 0,00 0,000 0,000 2,717 -0,167 0,40 1,452 2,050* 0,000 1,708 1,00 3,125 -2,695 -4,132 3,982 4 0,00 0,000 -2,695 3,554 -5,050 0,71 1,860 0,821* -0,000 2,500 1,00 2,405 0,000 -1,717 1,857 5 0,00 0,000 0,000 0,886 3,000 0,50 2,405 1,787* 0,000 3,000 1,00 4,810 0,000 -0,886 3,000

* = Wartości ekstremalne

Wykresy sił przekrojowych wiązara płatwiowo-kleszczowego wykonano za pomocą programu RM-WIN.

MOMENTY:

TNĄCE:

NORMALNE

Wartości reakcji podporowych wiązara płatwiowo-kleszczowego.

Obciążenia obl.: ABCDE T.I rzędu

Węzeł H[kN] V[kN] Wypadkowa[kN] M[kNm]

1 -1,422 2,952 3,137 2 0,000 15,559 15,559 4 0,000 12,498 12,498 5 0,000 2,861 2,861

Wymiarowanie krokwi

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła osiowa wynoszą:

M₁ = 3,213 kNm

N₁ = -6,219 kN (ściskanie)

Przyjęto przekrój krokwi 80 x 180 mm. W miejscu oparcia krokwi na płatwi wykonano wcięcie o głębokości 40 mm. Przekrój netto wynosi więc 80 x 140 mm, stąd:

A = b · h = 0,080 · 0,140 = 11,2 · 10^-3 m²

W_y = ( b · h² ) / 6 = ( 0,080 · 0,140² ) / 6 = 261,3 · 10^-6 m³

Naprężenie obliczeniowe rozciągające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_t.0.d = N₁ / A = 6,219 / ( 11,2 · 10^-3 ) = 555,3 kPa = 0,556MPa

Naprężenie obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynosi:

σ_m.y.d = M₁ / W_y = 3,213 / (261,3 · 10^-6 ) = 12296,8 kPa = 12,30 MPa

σ_m.z.d = 0

Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi f_c,0,k = 20 MPa, a na zginanie f_m,y,k = 22 MPa. Wytrzymałość obliczeniową dla drewna na ściskanie i zginanie przyjmując współczynnik γ_M = 1,3 i klasę użytkowania 2. Decydujące znaczenie ma obciążenie stale, dlatego wartość współczynnika k_mod = 0,6.

f_,c0,d = ( k_mod · f_c,0,k ) / γ_M = ( 0,6 · 20 ) / 1,3 = 9,23 MPa

f_m,y,d = ( k_mod · f_m,y,k ) / γ_M = ( 0,6 · 22 ) / 1,3 = 10,15 Mpa

dlugośc wyboczeniowa krokwi przy ściskaniu wynosi:

ld=0,8

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności:

(σ_t.0.d / f_t,0,d) + (σ_m.y.d / f_m,y,d) + k_m · (σ_m.z.d / f_m,z,d) = (0,356 / 8,0) + (10,32 / 13,54) + 0 = 0,806 < 1

Warunek stanu granicznego nośności dla krokwi został spełniony.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności.

Wartość graniczną ugięcia krokwi obliczono ze wzoru:

u_{net, fin} = L/200 = 3663 / 200 = 18,31 mm

Wykres ugięć krokwi.

1. ciężarem własnym

2. śniegiem

c) wiatrem

Wartości ugięcia krokwi od składowych obciążeń

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia [mm]
				uinst	ufin, = uinst, ( 1+ kdef )
1. ciężar własny (klasa trwania obciążenia = = stałe, klasa użytkowania = 2)	0,8	3,0	5,40
2. śnieg (klasa trwania obciążenia = = średniotrawałe, klasa użytkowania = 2)	0,25	3,3	4,13
3. wiatr (klasa trwania obciążenia = = krótkotrwałe, klasa użytkowania =2)	0	0,8	0,8
Ugięcie sumaryczne ufin, = ufin, 1 + ufin,,2		10,33

u_fin = 10,33 mm < 18,31 mm = u_{net, fin}

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla krokwi został spełniony.

Ostatecznie przyjęto krokiew o przekroju poprzecznym 80 x 180 mm.

Poz. obl. 1.3. OBLICZENIE KLESZCZY

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Maksymalny moment zginający wynosi:

M₅ = 3,000 kNm

Maksymalna siła podłużna w kleszczach, określona dla wiązara pełnego i trzech wiązarów pustych wynosi:

N₅ = 3,572 · 4 = 14,29 kN (rozciąganie)

Przyjęto przekrój kleszczy 2 x 50 x 140, dla których:

A = 2b · h = 2 · 0,050 · 0,140 =14,0 · 10^-3 m²

W_y = 2 · (b · h²) / 6 = 2 · (0,050 · 0,140²) / 6 = 326,7 · 10^-6 m³

Naprężenie obliczeniowe rozciągające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_t.0.d = N₅ / A = 14,29 / (14,0 · 10^-3) = 1021,1 kPa = 1,021 MPa

Naprężenie obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynosi:

σ_m.y.d = M₅ / W_y = 3,000 / (326,7 · 10^-6 ) = 9183,8 kPa =9,19 MPa

σ_m.z.d = 0

W tym przypadku decydujące znaczenie ma obciążenie ciężarem człowieka (chwilowe). Dlatego wartość współczynnika k_mod = 1,1. Zatem dla drewno C22 wytrzymałość obliczeniowa na rozciągnie i zginanie wynosi:

f_t,0,d = ( k_mod · f_t,0,k ) / γ_M = ( 1,1 · 13 ) / 1,3 = 11,00 MPa

f_m,y,d = ( k_mod · f_m,y,k ) / γ_M = ( 1,1 · 22 ) / 1,3 = 18,62 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności:

(σ_t.0.d / f_t,0,d) + (σ_m.y.d / f_m,y,d) + k_m · (σ_m.z.d / f_m,z,d) = (1,021 / 11,00) + (9,19 / 18,62) + 0 = 0,59 < 1

Warunek stanu granicznego nośności dla kleszczy został spełniony.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności

Wartość graniczną ugięcia kleszczy obliczono ze wzoru:

u_{net, fin} = L/200 = 4810 / 200 = 24,05 mm

Wykres ugięć kleszczy.

1. ciężarem własnym

2. siłą skupioną

Wartości ugięcia kleszczy od składowych obciążeń

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia [mm]
				uinst	ufin, = uinst, ( 1+ kdef )
1. ciężar własny (klasa trwania obciążenia = = stałe, klasa użytkowania = 2)	0,8	4,5	8,10
2. siła skupiona (klasa trwania obciążenia = = krótkotrwałe, klasa użytkowania =2)	0	11,4	11,40
Ugięcie sumaryczne ufin, = ufin, 1 + ufin,,2		19,50

u_fin = 19,50 mm < 24,05 mm = u_{net, fin}

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla kleszcza został spełniony.

Ostatecznie przyjęto kleszcze o przekroju poprzecznym 50 x 140 mm.

Poz. obl. 1.4. OBLICZENIE PŁATWI

Przyjęto do obliczeń płatew o przekroju poprzecznym 175 x 200 mm. Jako schemat statyczny przyjęto ramę

dwuprzesłową.

Schemat statyczny przyjęty do obliczenia płatwi z opisem prętów:

1. płaszczyzna pionowa:

2. płaszczyzna pozioma:

Zestawienie obciążeń na płatew

Obciążenie	Wartość charaktery [kN/m]	Wsp. obciążen γf [-]	Wartość obliczenio [kN/m]	Wartości składowe prostopadłe obciążenia		Wartości składowe równoległe obciążenia
								Charakter. [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]	Charakter [kN/m]	Obliczeniowa [kN/m]
Ciężar własny dachu z uwzględnieniem ciężaru krokwi i łacenia ciężar własny dachówki 9,81·10^-3·1,8 · 36 · 1,00·4,84 ciężar własny łaty 0,016 · 100/14 · 1,00 ·4,84 ciężar własny krokwi 0,08 · 0,18 · 5,5· 4,84 ciężar własny kleszczy 2 · 0,05 · 0,14 · 5,5 ciężar własny płatwi 0,175 · 0,200· 5,5 Śnieg połać lewa Sk =Qk ·C2 =0,9·1,0·1,00·4,84 Wiatr połać nawietrzna pk1 = qk · Ce · C · β = =0,25·1,0·0,325·1,8·1,00·4,84	gk =3,077 gk1 = 0,553 gk2 = 0,383 gk3 = 0,077 gk4 = 0,123 Sk = 4,356 pk1=0,708	1,2 1,1 1,1 1,1 1,1 1,5 1,3	gd = 3,692 gd1 = 0,608 gd2 = 0,422 gd3 = 0,085 gd4 = 0,35 Sd = 6,534 pd1=0,920	3,077 0,553 0,383 0,077 0,193 3,568 0,580^*	3,692 0,608 0,422 0,085 0,212 5,352 0,754^*	0,000 0,406^*	0,000 0,523^*
^*Uwzględniono współczynnik jednoczesności obciążeń Ψo = 0,9.

Na płatew działa obciążenie z odcinka górnego i połowy odcinka dolnego krokwi, tj. pasma szerokości:

2,936 + 1,904 = 4,84 m.

W związku z tym:

• składowa pionowa obciążenia wynosi:

q_kz = q_kz +q_kz1+q_kz2+q_kz3+q_kz4+S_kz+p_kz = 2,057+0,330+0,427+0,099+0,102+2,188+0,624 = 8,361 kN/m

q_dz = q_dz +q_dz1+q_dz2+q_dz3+q_dz4+S_dz+p_dz = 2,482+0,363+0,470+0,109+0,112+3,282+0,811 = 11,041 kN/m

• składowa pozioma obciążenia wynosi:

q_ky = p_ky = 0,406 kN/m

q_dy = p_dy = 0,523 kN/m

Wyznaczanie sił wewnętrznych

Węzły ramy dwuprzęsłowej

WĘZŁY:

------------------------------------------------------------------

Nr: X [m]: Y [m]: Nr: X [m]: Y [m]:

------------------------------------------------------------------

1 0,000 0,000 9 6,070 2,740

2 0,000 2,740 10 6,870 2,740

3 0,900 2,740 11 7,670 2,740

4 1,800 2,740 12 0,000 1,840

5 2,470 2,740 13 4,270 1,840

6 3,370 2,740 14 4,270 0,000

7 4,270 2,740 15 7,670 1,940

8 5,170 2,740 16 7,670 0,000

------------------------------------------------------------------

Pręty ramy dwuprzęsłowej

Typy prętów: 00 - sztyw.-sztyw.; 01 - sztyw.-przegub;

10 - przegub-sztyw.; 11 - przegub-przegub

Pręt Typ A B Lx[m] Ly[m] L[m] Red.EJ Przekrój

1 10 1 2 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 2 00 2 3 1,060 0,000 1,060 1,000 3 Płatew 175 x 200 3 00 3 4 0,860 0,000 0,860 1,000 3 Płatew 175 x 200 4 00 4 5 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 5 01 5 6 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 6 10 6 7 1,060 0,000 1,060 1,000 3 Płatew 175 x 200 7 00 7 8 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 8 00 8 9 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 9 00 9 10 1,060 0,000 1,060 1,000 3 Płatew 175 x 200 10 01 10 11 0,880 0,000 0,880 1,000 3 Płatew 175 x 200 11 10 11 12 0,000 -0,880 0,880 1,000 2 Słup 150 x 150 12 01 12 13 0,000 -1,930 1,930 1,000 2 Słup 150 x 150 13 10 6 14 0,000 -0,880 0,880 1,000 2 Słup 150 x 150 14 01 14 15 0,000 -1,930 1,930 1,000 2 Słup 150 x 150 15 10 1 16 0,000 -0,880 0,880 1,000 2 Słup 150 x 150 16 01 16 17 0,000 -1,930 1,930 1,000 2 Słup 150 x 150 17 11 2 16 -0,880 -0,880 1,245 1,000 1 Miecz 150 x 100 18 11 5 14 0,880 -0,880 1,245 1,000 1 Miecz 150 x 100 19 11 14 7 1,060 0,880 1,378 1,000 1 Miecz 150 x 100 20 11 10 12 0,880 -0,880 1,245 1,000 1 Miecz 150 x 100

Wielkości przekrojowe ramy dwuprzęsłowej

Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał

1 150,0 2812 1250 250 250 10,0 Drewno C22 2 225,0 4219 4219 563 563 15,0 Drewno C22 3 350,0 11666 8933 1166 1021 20,0 Drewno C22

Schemat obciążeń ramy w płaszczyźnie pionowej

Wartości obciążeń na poszczególnych prętach ramy ([kN],[kNm],[kN/m])

Pręt Rodzaj Kąt P1(Tg) P2(Td) a[m] b[m]

Grupa: A "Cięż.wł.pokrycia z krokwią" Stałe γf= 1,20 1 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 6 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 7 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 8 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,90 9 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,80 10 Liniowe 0,0 3,077 3,077 0,00 0,80 Grupa: B "Ciężar własny płatwi" Stałe γf= 1,10 1 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 6 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 7 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 8 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 9 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,80 10 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,80 Grupa: C "Śnieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 6 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 7 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 8 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,90 9 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,80 10 Liniowe 0,0 3,568 3,568 0,00 0,80 Grupa: D "Wiatr" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 6 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 7 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 8 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,90 9 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,80 10 Liniowe 0,0 0,580 0,580 0,00 0,80

Wartości sił przekrojowych w poszczególnych prętach ramy w płaszczyźnie pionowej

Obciążenia obl.: ABCD, T.I rzędu

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu

Obciążenia obl.: ABCD

------------------------------------------------------------------

Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]:

------------------------------------------------------------------

1 0,00 0,000 0,000 -4,070 -20,061

1,00 1,840 -7,490 -4,070 -20,061

2 0,00 0,000 -7,490 8,322 -7,669

1,00 0,900 -0,000 8,322 -7,669

3 0,00 0,000 0,000 7,669 8,322

0,77 0,696 2,661* -0,022 8,322

0,77 0,693 2,661* 0,017 8,322

1,00 0,900 2,427 -2,275 8,322

4 0,00 0,000 2,427 10,117 -4,070

1,00 0,900 7,058 0,174 -4,070

5 0,00 0,000 7,058 0,174 -4,070

0,02 0,016 7,060* 0,001 -4,070

1,00 0,670 4,695 -7,228 -4,070

6 0,00 0,000 4,695 -7,228 -4,070

1,00 0,900 -6,284 -17,171 -4,070

7 0,00 0,000 -6,284 11,954 25,055

1,00 0,900 0,000 2,011 25,055

8 0,00 0,000 0,000 -0,152 21,186

1,00 0,900 -4,612 -10,096 21,186

9 0,00 0,000 -4,612 13,268 -2,178

1,00 0,900 2,855 3,325 -2,178

10 0,00 0,000 2,855 3,325 -2,178

0,38 0,300 3,355* 0,010 -2,178

1,00 0,800 1,979 -5,514 -2,178

11 0,00 0,000 1,979 1,945 5,281

0,22 0,175 2,150* 0,012 5,281

1,00 0,800 0,000 -6,893 5,281

12 0,00 0,000 0,000 -3,869 2,163

1,00 0,900 -3,482 -3,869 2,163

13 0,00 0,000 -3,482 1,893 -50,325

1,00 1,840 0,000 1,893 -50,325

14 0,00 0,000 0,000 0,000 -17,525

1,00 1,273 0,000 0,000 -17,525

15 0,00 0,000 0,000 0,000 -33,041

1,00 1,273 0,000 0,000 -33,041

16 0,00 0,000 0,000 0,000 -41,189

1,00 1,273 0,000 0,000 -41,189

17 0,00 0,000 0,000 -5,281 -6,893

1,00 0,800 -4,225 -5,281 -6,893

18 0,00 0,000 -4,225 2,178 -14,352

1,00 1,940 -0,000 2,178 -14,352

19 0,00 0,000 0,000 0,000 -10,549

1,00 1,131 0,000 0,000 -10,549

------------------------------------------------------------------

* = Wartości ekstremalne

Wykresy sił przekrojowych dla ramy w płaszczyźnie pionowej wykonano za pomocą programu RM-WIN.

MOMENTY:

TNĄCE:

NORMALNE:

Schemat obciążeń ramy w płaszczyźnie poziomej

Wartości obciążeń na poszczególnych prętach ramy ([kN],[kNm],[kN/m])

Pręt Rodzaj Kąt P1(Tg) P2(Td) a[m] b[m]

Grupa: A "Cięż.własny płatwi" Stałe γf= 1,10 1 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 0,193 0,193 0,00 0,90 Grupa: B "Wiatr" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,406 0,406 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 0,406 0,406 0,00 0,90 3 Liniowe 0,0 0,406 0,406 0,00 0,67 4 Liniowe 0,0 0,406 0,406 0,00 0,90 5 Liniowe 0,0 0,406 0,406 0,00 0,90

Wykresy sił przekrojowych dla ramy w płaszczyźnie poziomej wykonano za pomocą programu RM-WIN.

MOMENTY:

TNĄCE:

NORMALNE:

Wartości sił przekrojowych w poszczególnych prętach ramy w płaszczyźnie pionowej

Obciążenia obl.: AB, T.I rzędu

Pręt x/L x[m] M[kNm] Q[kN] N[kN]

1 0,00 0,000 0,000 2,181 0,000 1,00 0,880 1,549 1,339 0,000 2 0,00 0,000 1,549 1,339 0,000 1,00 1,060 2,431 0,325 0,000 3 0,00 0,000 2,431 0,325 0,000 0,40 0,346 2,486 -0,006 0,000 0,39 0,336 2,486 0,004 0,000 1,00 0,860 2,357 -0,497 0,000 4 0,00 0,000 2,357 -0,497 0,000 1,00 0,880 1,549 -1,339 0,000 5 0,00 0,000 1,549* -1,339 0,000 1,00 0,880 0,000 -2,181 0,000

* = Wartości ekstremalne

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Maksymalny moment zginający i odpowiadająca mu siła podłużna występuje w pręcie 5 i wynoszą:

M_y = 12,488 kNm

N = 1,762 kN (rozciąganie)

M_z = 1,392 kNm

Przyjęto przekrój płatwi 175 x 200 mm, dla którego:

A = b · h = 0,175 · 0,20 = 35,00 · 10^-3 m²

W_y = ( b · h² ) / 6 = ( 0,175 · 0,20² ) / 6 = 1166,60 · 10^-6 m³

W_z = ( b² · h ) / 6 = ( 0,175² · 0,20 ) / 6 = 1020,80 · 10^-6 m³

Naprężenie obliczeniowe rozciągające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_t.0.d = N / A = 1,762 / (35,00 · 10^-3) = 50,34kPa = 0,051 MPa

Naprężenie obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynosi:

σ_m.y.d = M_y / W_y = 12,488 / (1166,60 · 10^-6 ) = 1070,5 kPa = 10,071 MPa

σ_m.z.d = M_z / W_z = 1,392 / (1020,80 · 10^-6 ) = 137,0 kPa =0,137 MPa

Decydujące znaczenie ma obciążenie śniegiem ( średniotrwałe ), dlatego wartość współczynnika k_mod = 0,8. Zatem wytrzymałość obliczeniową dla drewna klasy C22 na rozciąganie i zginanie wynosi:

f_t,0,d = ( k_mod · f_t,0,k ) / γ_M = ( 0,8 · 13 ) / 1,3 = 8,00 MPa

f_m,y,z,d = ( k_mod · f_m,y,k ) / γ_M = ( 0,8 · 22 ) / 1,3 = 13,54 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności:

(σ_t.0.d / f_t,0,d) + (σ_m.y.d / f_m,y,d) + k_m · (σ_m.z.d / f_m,z,d) =

= (0,051/ 8,0) + 10,071 / 13,54) + 0,8 · (0,137 / 13,54) = 0,76 < 1

Warunek stanu granicznego nośności dla płatwi został spełniony.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności

Graniczne ugiecie płatwi obliczono ze wzoru:

u_{net, fin} = L/200 = 4270 / 200 = 21,35 mm

Wartości ugięcia płatwi od składowych obciążeń

Obciążenie		kdef	Składowe obciążenia [mm]
						uinst	ufin, = uinst, ( 1+ kdef )
pionowe (z)	1. ciężar własny (klasa trwania obciążenia = = stałe, klasa użytkowania = 2)	0,8	3,2	5,76
		2. śnieg (klasa trwania obciążenia = = średniotrwałe, klasa użytkowania = 2)	0,25	3,5	4,40
		3a. wiatr (klasa trwania obciążenia = = krótkotrwałe, klasa użytkowania =2)	0	0,5	0,5
poziome (y)	3b. wiatr (klasa trwania obciążenia = = krótkotrwałe, klasa użytkowania = 2)	0	1,8	1,8
Ugięcie sumaryczne ufin, = ( u^2fin,z + u^2fin,y )^0,5 = [(5,76+4,40+0,50)^2 + 1,80^2]			10,82

Wykresy ugięć od obciążenia:

a) ciężarem własnym:

b)śniegiem

c)wiatrem pionowo

d)wiatrem poziomo

Zatem:

u_fin = 10,82 < 21,35 mm = u_{net, fin}

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla płatwi został spełniony.

Ostatecznie przyjęto płatew o przekroju poprzecznym 175 x 200 mm.

Poz. obl. 1.5. OBLICZENIE SŁUPA

Słup obliczono jako ściskany osiowo siłą P = 51,447 kN. Do wymiarowania przyjęto przekrój słupa 150 x 150 mm, dla którego:

A = b · h = 150 · 150 = 22500 mm² = 22,5 · 10^-3 m²

I_y = I_x = a⁴ / 12 = 150⁴ / 12 = 4218,75 · 10⁴ mm⁴

i_y = ( I / A )^0,5 = ( 4218,75 · 10⁴ / 22500 )^0,5 = 43,30 mm

l_y = 2810 mm

l_z = 2810 - 880 = 1930 mm < l_y - zatem l_z pominięto w dalszych obliczeniach.

Smukłość względna osi y wynosi:

λ_y = l_y / i_y = 2810 / 43,30 = 64,90

σ_c,crit,y = π² · E_0,05 / λ²_y = π² · 6700 / 64,90² = 15,70 MPa

λ_rel.y = ( f_c,0,k / σ_c,crit,y )^0,5 = ( 20,00 / 15,70 )^0,5 = 1,13

β_c = 0,2 (drewno lite)

k_y = 0,5 · [ 1 + β_c · ( λ_rel.y - 0,5 ) + λ² _rel.y ] = 0,5 · [ 1 + 0,2 · ( 1,13 - 0,5 ) + 1,13² ] = 1,201

k_c,y = 1 / [ k_y + ( k²_y - λ²_rel,y )^0,5 ] = 1 / [ 1,201 + ( 1,201² - 1,13² )]^0,5 = 0,855

Naprężenie obliczeniowe ściskające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_c,0,d = P / A = 51,447 / (22,5 · 10^-3 ) = 2286,3 kPa = 2,29MPa

Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi: f_c,0,k = 20,0 MPa. Decydujące znaczenie ma obciągnie śniegiem ( średniotrwałe ), dlatego wartość współczynnika k_mod = 0,8, zatem:

f_c,0,d = ( k_mod · f_c,0,k ) / γ_M = ( 0,8 · 20,0 ) / 1,3 = 12,31 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności

σ_c,0,d = 2,29 < k_c,y · f_c,0,d = 0,855 · 12,31 = 10,52 MPa

Warunek stanu granicznego nośności dla słupa został spełniony.

Sprawdzanie docisku słupa do płatwi

Powierzchnia docisku słupa do płatwi ( brak czopu, usztywnienie połączenia płatwi ze słupem przez nakładki z blachy stalowej perforowanej ) wynosi:

A_d = 150 · 150 = 22500 mm² = 22,5 · 10^-3 m²

Wytrzymałość obliczeniowa na docisk wynosi:

f_c,90,d = ( k_mod · f_c,90,k ) / γ_M = ( 0,8 · 2,4 ) / 1,3 = 1,48 MPa

Sprawdzenie naprężeń dokonano dla siły P działającej w górnym odcinku słupa i wynoszącej P = 2,528 kN.

σ_c,90,d = P / A_d = 2,528 / (22,5 · 10^-3 ) = 112,4 kPa = 0,11 MPa

Wartość współczynnika k_c,90 = 1, dla a = 0 ( koniec płatwi opiera się na słupie ).

σ_c,90,d = 0,11 MPa < k_c,90 · f_c,90,d = 1 · 1,48 MPa

Warunek docisku słupa do płatwi został spełniony.

Ostatecznie przyjęto słup o przekroju 150 x 150 mm.

Poz. obl. 1.6. OBLICZENIE MIECZY

Zaprojektowano połączenie płatwi z mieczami za pomocą blachy perforowanej, zatem szerokość mieczy musi być taka sama jak szerokość płatwi. W konstrukcji wyróżniono dwa typy mieczy, dla których przyjęto krawędziaki o polu przekroju 175 x 100 mm.

Długość:

l₁ = ( 0,90² + 0,90² )^0,5 = 1,273 m usytuowane ukośnie pod kątem α = 45^○ między płatwią a słupem

l₂ = ( 0,80² +0,80² )^0,5 = 1,132 m usytuowane ukośnie pod kątem α = 45^○ między płatwią a słupem

Obliczenia dla l₁

Miecz obliczono jako ściskany osiowo siła S = 34,594 kN dla którego:

A = b · h = 175 · 100 = 17500 mm² = 17,5 · 10^-3 mm²

I_y = ( b · h³ ) / 12 = ( 175 · 100³ ) / 12 = 1458,33 · 10⁴ mm⁴

i_y = ( I_y / A )^0,5 = ( 1458,33 · 10⁴ / 17500 )^0,5 = 28,87 mm

l_y = l_z = 1273 mm

Smukłość wzgledem osi y wynosi:

λ_y = l_y / i_y = 1273 / 28,87 = 44,09

σ_c,crit,y = π² · E_0,05 / λ²_y = π² · 6700 / 44,09² = 35,56 MPa

λ_rel.y = ( f_c,0,k / σ_c,crit,y )^0,5 = ( 20,00 / 35,56 )^0,5 = 0,75

β_c = 0,2 (drewno lite)

k_y = 0,5 · [ 1 + β_c · ( λ_rel.y - 0,5 ) + λ² _rel.y ] = 0,5 · [ 1 + 0,2 · ( 0,75 - 0,5 ) + 0,75² ] = 0,844

k_c,y = 1 / [ k_y + ( k²_y - λ²_rel,y )^0,5 ] = 1 / [ 0,844 + ( 0,844² - 0,75² )]^0,5 = 1,003

Naprężenie obliczeniowe ściskające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_c,0,d = S / A_d = 34,594 / (17,5 · 10^-3 ) = 1976,8 kPa = 1,98 MPa

Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi: f_c,0,k = 20,0 MPa. Decydujące znaczenie ma obciągnie śniegiem ( średniotrwałe ), dlatego wartość współczynnika k_mod = 0,8, zatem:

f_c,0,d = ( k_mod · f_c,0,k ) / γ_M = ( 0,8 · 20,0 ) / 1,3 = 12,31 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności

σ_c,0,d = 1,98 MPa < k_c,y · f_c,0,d = 1,003 · 12,31 = 14,19 MPa

Warunek stanu granicznego nośności dla miecza został spełniony.

Obliczenia dla l₂

Miecz obliczono jako ściskany osiowo siła S = 8,544 kN dla którego:

A = b · h = 175 · 100 = 17500 mm² = 17,5 · 10^-3 mm²

I_y = ( b · h³ ) / 12 = ( 175 · 100³ ) / 12 = 1458,33 · 10⁴ mm⁴

i_y = ( I_y / A )^0,5 = ( 1458,33,00 · 10⁴ / 17500 )^0,5 = 28,87 mm

l_y = l_z = 1376 mm

Smukłość wzgledem osi y wynosi:

λ_y = l_y / i_y = 1132 / 28,87 = 39,21

σ_c,crit,y = π² · E_0,05 / λ²_y = π² · 6700 / 39,21² = 43,01 MPa

λ_rel.y = ( f_c,0,k / σ_c,crit,y )^0,5 = ( 20,00 / 43,01 )^0,5 = 0,68

β_c = 0,2 (drewno lite)

k_y = 0,5 · [ 1 + β_c · ( λ_rel.y - 0,5 ) + λ² _rel.y ] = 0,5 · [ 1 + 0,2 · ( 0,82 - 0,5 ) + 0,82² ] = 0,868

k_c,y = 1 / [ k_y + ( k²_y - λ²_rel,y )^0,5 ] = 1 / [ 0,868 + ( 0,682² - 0,82² )]^0,5 = 1,027

Naprężenie obliczeniowe ściskające w kierunku równoległym do włókien wynosi:

σ_c,0,d = S / A_d = 8,544 / (17,5 · 10^-3 ) = 488,3 kPa = 0,48 MPa

Dla klasy drewna C22 wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie wynosi: f_c,0,k = 20,0 MPa. Decydujące znaczenie ma obciągnie śniegiem ( średniotrwałe ), dlatego wartość współczynnika k_mod = 0,8, zatem:

f_c,0,d = ( k_mod · f_c,0,k ) / γ_M = ( 0,8 · 20,0 ) / 1,3 = 12,31 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności

σ_c,0,d = 0,48 MPa < k_c,y · f_c,0,d = 1,027 · 12,31 = 12,64 MPa

Warunek stanu granicznego nośności dla miecza został spełniony.

Ostatecznie przyjęto miecze o przekroju 175 x 100 mm.

1.7 OBLICZENIE MURŁATU

Murłat wykonany jest z bali 140 x 140 mm, z drewna klasy C22. Założono, że murłata mocowana jest do wieńca żelbetowego śrubami φ18 max. co 2,09 m. Maksymalna siła rozporowa działająca na murłatę wynosi 1,422 kN.

Obliczenia wykonano za pomocą programu obliczeniowego RM-WIN.

Przyjęty schemat obliczeniowy

Wykres momentów dla murłatu

Sprawdzenie stanu granicznego nośności

Maksymalny moment zginający wynosi:

M = 0,875 kNm

Przyjęto przekrój murłatu 120 x 120, dla których:

A = b · h = 0,14 · 0,14 = 19,6 · 10^-3 m²

W_z = (b · h²) / 6 = (0,140 · 0,140²) / 6 = 457,3 · 10^-6 m³

Naprężenie obliczeniowe od zginania w stosunku do osi głównych wynosi:

σ_m.z.d = M / W_z = 0,875 / (457,3 · 10^-6 ) = 1913,0 kPa = 1,91 MPa

Dla klasy drewna C22 i 2 klasy obciążenia przy decydującym znaczeniu obciążenia stałego wytrzymałość obliczeniowa wynosi:

f_m,z,k =22,0 MPa

k_mod = 0,6 (decydujące obciążenia stałe)

γ_M = 1,3

f_m,z,d = ( k_mod · f_m,z,k ) / γ_M = ( 0,6 · 22 ) / 1,3 = 10,15 MPa

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności:

k_m · (σ_m.y.d / f_m,y,d) + (σ_m.z.d / f_m,z,d) = 0 + (1,91 / 10,15) + 0 = 0,19 < 1

Warunek stanu granicznego nośności dla murłatu został spełniony.

Sprawdzenie stanu granicznego użytkowalności.

Wartość graniczną ugięcia murłatu obliczono ze wzoru:

u_{net, fin} = L/200 = 2090 / 200 = 10,45 mm

Wartości ugięcia krokwi od składowych obciążeń

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia [mm]
				uinst	ufin, = uinst, ( 1+ kdef )
klasa trwania obciążenia = stałe, klasa użytkowania = 2	0,8	5,0	9,0
Ugięcie sumaryczne ufin,		9,0

Wykres ugięć murłatu u_inst

u_fin = 9,00 mm < 10,45 mm = u_{net, fin}

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla murłatu został spełniony.

Ostatecznie przyjęto murłatę o przekroju poprzecznym 140 x 140 mm.

POZYCJA OBL. NR 2

Obliczenie belki stropowej typu FERT 60

Zestawienie obciążeń Charakterystycznych na 1m ² stropu

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m^2]
g obciążenie stale ciężar własny obciążenie zmienne technologiczne	2,77 1,5
obciążenie od warstw wykończeniowych -parkiet mozaikowy na kleju gr. 8 cm. 0,08 -gładź cementowa gr. 40 mm 0,040*21 -folia polietylenowa styropian gr. 50 mm 0,05*0,45 -tynk cementowo-wapienny 0,015*19	0,08 0,84 ---- 0,023 0,285
RAZEM	5,50

Wartość charakterystyczna obciążenia wynosi 5,50 kN/m² i jest mniejsze od wartości charakterystycznej granicznej wynoszącej 6,02 kN/m² . Z powyższego wynika że belka spełnia wymagania i nie zostaną przekroczone stany graniczne nośności i użytkowania.

POZYCJA OBL. NR 3

Obliczenie belki podwójnej FERT 60 pod ścianką działową. Ścianka wykonana z betonu komórkowego gr. 12 cm + tynk 2*1,5 cm.

Rozpiętość efektywna l_eff =1,05*l_n

l_eff =1,05*5400=5670 mm =5,67 m

Obliczenie obciążeń q₁ i P₁

• ciężar objętościowy muru z pustaków z betonu komórkowego 10 kN/m³

• ciężar objętościowy tynku cementowo-wapiennego 19 kN/m³

q₁ =(0,12*2,55*10)+(0,015*2,55*2*19)=3,06 kN/m + 1,45 kN/m = 4,51 kN/m

P₁ =(0,12*2,55*0,3*10) + (0,015*2*0,3*2,55*19) = 1,35 k

Obciążenie od ścianki przenoszone jest wedlug schematu:

q₁ = 50%* 5,74 kN/m = 2,26 kN

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γf [-]	Wartość Obliczeniowa [kN/m]
Ciężar własny stropu 2,68·0,72	1,930	1,1	2,123
Obciążenie od warstw wykończeniowych: -parkiet mozaikowy na kleju gr. 8 cm. 0,08 *0,72 -gładź cementowa gr. 40 mm 0,040*21*0,72 -folia polietylenowa styropian gr. 50 mm 0,05*0,45*0,72 -tynk cementowo-wapienny 0,015*19 *0,60	0,058 0,604 ----- 0,016 0,171	1,3 1,3 --- 1,2 1,3	0,0754 0,785 ---- 0,019 0,190
Obciążenie zmienne technologiczne 1,5*0,72	1,08	1,4	1,512
Obciążenie od ściany działowej Q1=2,26	2,26	1,2	2,71
Obciążenie od siły P1 P1=1,35	1,35	1,2	1,62
Razem	8,4	----	10,56

Obciążenie na 0,72 m długośc

Schemat obciążenia:

Wykres momentów zginających

Wykres sil tnących:

Maksymalny moment zginający wynosi M _max =30,93 kNm

Dla pojedynczej belki wynosi M= 15,47 kNm

I Sprawdzenie SGN

Sprawdzenie teowości przekroju.

gdzie:

= 10,6 MPa

h = 0,24

d = 0,214

b_eff = 0,36

h_f = 0,04

kNm

Przekrój jest pozornie teowy

• Pole zbrojenia - przekrój

A_s1 =2,14 cm²

• Grubość strefy ściskanej

• Nośność belki M_rd

M_rd =
kNm

M_rd = 15,60 kNm> M_sd =15,47 kNm

Warunek SGN został spełniony

II Sprawdzenie SGU

• Sprawdzenie ugięcia za pomocą programu RM-win

Graniczna wartość ugięcia 2 belek FERT

a_imin = 5565/200=27,82 mm.

a_imin =8,86 mm.

A więc spełniony jest warunek ugięć maksymalnych

Schemat przekroju dla belki w programie RM-win

POZYCJA OBL. NR 4

Wymiarowane jest nadproże okienne z 2 belek L19

Zestawienie obciążeń nadproża

obciążenie	Wartość charakterystyczna	Wsp. obliczeniowy	Wartość obliczeniowa
Obciążenie nadprożem i murem nad nim 0,25*0,47*25 tynk cem.-wap. 0,02*0,47*19 styropian 0,15*0,45*0,47 Cegła klinkierowa 0,12*0,47*19	2,941 0,182 0,031 1,072 4,226	1,1 1,3 1,2 1,1	3,231 0,232 0,041 1,292 4,796
Obciążenie wieńcem Wieniec żelbetowy 0,25*0,24*25 Styropian 0,15*0,45*0,24 Cegła klinkierowa 0,12*0,24*19	1,5 0,016 0,547 2,063	1,1 1,2 1,1	1,650 0,019 0,602 2,271
Obciążenie murem Mur z cegły pełnej 0,25*18 Styropian 0,15*0,45 Cegła klinkierowa 0,12*19	4,5 0,068 2,28 6,848	1,1 1,2 1,1	4,950 0,082 2,508 7,54
Obciążenie stropem Ciężar stropu 5,5	5,5		7,140

Rozpiętość efektywna l_eff =1,05*l_n

l_eff =1,05*1500=1575 mm =1,575 m

siły skupione od obciążeń nadproża

• Siła N1 od muru

N₁ =7,54*A

A=0,23 m²

N₁ =7,54*0,23=1,74 kN

• Siła N₂ od obciążenia wieńcem

N2=1,28*2,271=2,91 kN

• Siła N3 od obciążenia ciężarem nadproża

N3=4,796*1,575=7,554 kN

• Obciążenie całkowite N1+ N2 +N3 =12,21 kN

• Obciążenie zastępcze wynosi

q_zas.=12,21/1,575=7,75 kN/m

• Maksymalny moment zginający

Sprawdzenie nośności nadproża

Stopień zbrojenia

Z tabeli odczytano:

u=0,172

Nośność belki wynosi

kNm

Ponieważ przyjęto 2 belki więc sumaryczna nośność wynosi

M_rd =2*2,82=5,64 kNm > M_o =2,41 kNm.

Stan graniczny nośności został spełniony

Sprawdzenie SGU

• Dopuszczalne ugięcie nadproża

u_{net, fin} = 1575/500 = 3,15 mm

ugięcie odczytano z programu Rm-win

schemat obciążenia

u=0,3 mm

Warunek SGU dla nadproża został spełniony.

Przyjęto 2 belki L19

POZYCJA OBL. NR 5

filar zewnętrzny

przyjęto:

-ciężar własny muru 7,54 kN/m²

- wytrzymałość charakterystyczną muru na ściskanie f_k =6,2 Mpa

-współczynnik bezpieczeństwa
(kategoria wykonania robót B, H kategoria produkcji elementów)

- wymiary filara 0,25*0,75 + styropian 0,15 +cegła klinkierowa 0,12 m

- grubość muru t=0,25 m -część nośna

-wysokość ściany w świetle stropów h=2,60 m.

- model przegubowy

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

1. Obciążenie z dachu

-siła przekazywana z murłatu na ścianę wynosi:

D=(1,44/0,8)*1,95=3,51 kN

2. Obciążenie od stropów

Belki stropowe są równolegle do filarka. To co niesie filar poprzez wieńce to polowa szerokości wylewki stropowej monolitycznej.

Powierzchnia stropu A=0,52 m²

Ciężar 0,24*25+1,5+0,11+0,11+0,63+0,01+0,15=8,52 kN/m²

S₁=0,51*8,52=4,35 kN

3. Obciążenie wieńcem + belka nadprożowa + ścianka kolankowa

W=7,067 kN

4. Ciężar muru z cegły pełnej + styropian + cegła klinkierowa

pole powierzchni muru

Acal.=

A nad filarem=

A stolarki =1,8 m²

Ac=7,02-1,8=5,22 m²

M₁=5,22*7,54+0,87 = 40,23 kN

M₂ =2,34*7,54=17,64 kN

5. Ciężar stolarki okiennej

K₁=1,8*0,45=0,87 kN

6. Obciążenie budynku wiatrem

H=9,0

B=11,6 m.

L=8,8 m

H/L=1,27 , B/L=1,31

• Obciążenie charakterystyczne wywołane działaniem wiatru wynosi:

p_k = 0,25 · 1,0· 0,325 · 1,8 = 0,146 kN/m²

Wartość obliczeniowa obciążenia wiatrem:

p = p_k · γ_f γ_f =1,3

p = 0,146 · 1,3 = 0,189 kN/m²

• współczynniki aerodynamiczne dla ścian pionowych wynoszą

C”=0,7 parcie

C'=-0,4 ssanie

p_k = 0,25 · 1,0· 0,325 · 1,8 *1,3*0,7= 0,133 kN/m²

p_k = 0,25 · 1,0· 0,325 · 1,8 *1,3*(-0,4)= -0,08 kN/m²

• Obciążenie ściany wiatrem wynosi zatem

w₁ =0,08*3,250=0,26 kN/m

Moment obliczeniowy dla modelu przegubowego wynosi:

kNm

Łączne obciążenie przypadające na wieniec nad filarem na parterze wynosi

N_1d =3,51 kN+4,35 kN+7,067 kN+17,64 kN=45,11 kN

Obciążenie całkowite przy posadce filara wynosi:

N_2d =40,23 kN+1,8 kN+4,35 kN+7,067 kN=76,22 kN

Określenie smuklości filara

Ph=1,0 dla stropów gęstożebrowych

Rozstaw ścian usztywniających filar z ścianą wynosi 5,4 m.

L1<30t

L1=5,4 m. < 30t=30*0,25=7,5 m

Wynika z tego że w ścianach występuje usztywnienie wzdłuż obu krawędzi pionowych

Stąd:

- dla modelu przegubowego

=
=0,81

zatem dla h=2,60 m wysokość efektywna wynosi

2,11 m.

Smukłość ściany spełnia zatem warunek

Określenie wytrzymałości muru

F_k = 6,2 Mpa

Pole przekroju elementu konstrukcji wynosi

A=0,19 m2

Przyjęto współczynnik

Wytrzymałość obliczeniowa muru

Mpa

Sprawdzenie SGN filara

Model przegubowy

Mimośród przypadkowy

przyjęto
=10 mm.

W przekroju momenty wynoszą

w przekrojach mimośrody wynoszą

e₁=1,87 kNm/40,76=0,046>0,05t

e₂=2,67 kNm/76,22=0,035>0,05t

współczynniki redukcyjne

w przekroju nośności ścian wynoszą

kN

kN

Stan graniczny nie został przekroczony

W trzecim przekroju w środku filara

0,040 m.

0,18

8,44

współczynnik redukcyjny wynosi

Nośność filara wynosi

Na podstawie przeprowadzonych obliczeń filar ma odpowiednią nośność

POZYCJA OBL. NR 6

Filar wewnętrzny

przyjęto:

-ściana wewnętrzna wykonana z cegły pełnej klasy 20 na zaprawie zwykłej M10

- wytrzymałość charakterystyczną muru na ściskanie f_k =6,2 Mpa

-współczynnik bezpieczeństwa
(kategoria wykonania robót B, II kategoria produkcji elementów)

- wymiary filara 0,25*1,0

- grubość muru t=0,25 m

-wysokość ściany w świetle stropów h=2,60 m.

- model przegubowy

-rozpiętość stropu 2700 i 5400

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

1. Obciążenie od stropów

Obciążenie od stropu wynosi 7,56 kN/m²

Powierzchnia obciążenia wynosi

A=1,0*2,575+1,0*1,225=3,80 m

S₁=2,575*7,56=19,50 kN

S₂=1,225*7,56=9,26 kN

S_c=19,50 kN+9,26 kN=28,76 kN

2. Obciążenie ciężarem filara

Mur z cegły pełnej
kN/m2

Ciężar tynku

Ciężar własny ściany wynosi q=

Powierzchnia filara 1,0

Siła skupiona od ciężaru filara S=

1. Obciążenie od ścianki działowej nad stropem

K₁=

Łączne obciążenie przypadające na wieniec nad filarem na parterze wynosi

N_1d =4,60 kN

Obciążenie całkowite przy posadce filara wynosi:

N_2d =28,73 kN+16,16 kN+4,60 kN=48,01 kN

Określenie smuklości filara

h=1,0 dla stropów gęstożebrowych

Rozstaw ścian usztywniających filar z ścianą wynosi 2,48 m.

L₁<30t

L₁=2,48 m. < 30t=30*0,25=7,5 m

Wynika z tego że w ścianach występuje usztywnienie wzdłuż obu krawędzi pionowych

Stąd:

- dla modelu przegubowego

=
=0,48

zatem dla h=2,60 m wysokość efektywna wynosi

1,30 m.

Smukłość ściany spełnia zatem warunek

Określenie wytrzymałości muru

F_k = 6,2 Mpa

Pole przekroju elementu konstrukcji wynosi

A=0,25 m²

Przyjęto współczynnik

Wytrzymałość obliczeniowa muru

MPa

Sprawdzenie SGN filara

Model przegubowy

Mimośród przypadkowy

przyjęto
=10 mm.

W przekroju momenty wynoszą

=0,51 kNm

w przekrojach mimośrody wynoszą

e₁=0,51 kNm/4,60=0,11>0,05t

e₂=0,48 kNm/48,01=0,01<0,05t=0,0125

współczynniki redukcyjne

w przekroju nośności ścian wynoszą

kN

kN

Stan graniczny nie został przekroczony

Na podstawie przeprowadzonych obliczeń filar ma odpowiednią nośność

POZYCJA OBL. NR 7

Fundament zewnętrzny

OBLICZENIE ŁAWY FUNDAMENTOWE POD ŚCIANĄ ZEWNĘTRZNĄ

Dla ławy fundamentowej pod ścianą zewnętrzną przyjęto do obliczeń:

• szerokość ławy - B = 0,80 m

• szerokość ściany - t = 0,47 m

• szerokość odsadzki - s = 0,165 m

Schemat rozkładu działania sił na fundament pod ścianą zewnętrzną.

Przekrój poziomy przez ławę

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Wartość obciążenia na jeden metr ławy wynosi:

• Obciążenie od dachu

-Siła przekazywana z murłatu na ścianę wynosi:

D=(1,44/0,8)*8,898=16,02kN

• Obciążenie od stropów

Belki stropowe są równolegle do ściany zatem nie obciążają fundamentu.

• Obciążenie ścianą zewnętrzną

• Ciężar 1m² ściany

• Powierzchnia ściany nad gruntem

• Powierzchnia stolarki

• Ciężar 1 m² stolarki

• Ciężar ściany ocieplonej pod gruntem

• Razem ciężar ścian

• Ciężar na 1 m. ławy betonowej wynosi

• P₁=16,02 kN+415,69=431,71 kN

• Ciężar fundamentu

• Ciężar odsadzki zewnętrznej

• Ciężar odsadzki wewnętrznej

Moment przekazywany ze ściany na fundament:

M₁ = P₁·e_a = 48,52·0,48= 0,4852 kNm

Obciążenie pionowe podłoża wynosi:

N₁ = 48,52+8,8+6,29+1,38=65 kN/m

Moment powodowany wypadkową obciążeń podłoża względem środka podstawy ławy wynosi:

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy wynosi:

e_B = M₂/N₁ = 2,049/65 = 0,0315 m < B/4 = 0,80/4 = 0,20

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu podstawy.

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI ŁAWY

1. Parcie jednostkowe wynosi:

2. Jednostkowy opór obliczeniowy

Średnia obliczeniowa wartość parcia jednostkowego wynosi

Współczynnik korekcyjny

Sprawdzenie warunków normowych

Warunki są spełnione. Lawa fundamentowa spelnia wymagania dotyczące SGN

3. Obliczenie oddziaływania podłoża w przekroju krawędzi ściany:

Określenie momentu zginającego względem krawędzi ściany:

4. Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności przekroju betonowego z zależności:

M₁ < f_ctd ·W_f

Zgodnie z PN-B-03264:2002[37] wytrzymałość f_ctd w sytuacjach trwałych i przejściowych, oblicza się z zależności:

f_ctd = 0,7·f_ctm/1,8 = 0,389·f_ctm

Wskaźnik wytrzymałości W_f przekroju oblicza się dla skrajnego włókna rozciąganego, z uwzględnieniem plastycznych właściwości betonu. W przypadkach przekroju prostokątnego prostokątnego wymiarach b x h:

W­_f = 0,292·b·h²

Po uwzględnieniu tych zależności i przyjęciu b=1,0 m:

M₁ = 1,01 kNm <f_ctd·W_f = 0,389·1,9·10³·0,292·1,0·0,4² = 34,53 kNm.

Obliczana ława fundamentowa spełnia warunki stanu granicznego nośności.

Ostatecznie przyjęto pod ścianą zewnętrzną budynku ławę fundamentową betonową o szerokości 0,8m i wysokości 0,40 m.

Ze względów konstrukcyjnych ławę należy zazbroić, tak jak pokazano na rys nr1.

Rys.1. Wymiary i sposób zbrojenia ławy fundamentowej pod ścianą zewnętrzną.

POZYCJA OBL. NR 8

OBLICZENIE ŁAWY FUNDAMENTOWE POD ŚCIANĄ WEWNĘTRZNĄ

Dla ławy fundamentowej pod ścianą zewnętrzną przyjęto do obliczeń:

• szerokość ławy - B = 0,650 m

• szerokość ściany - t = 0,320 m

• szerokość odsadzki - s = 0,165 m

Schemat rozkładu działania sił na fundament pod ścianą wewnętrzną.

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ

Wartość obciążenia na jeden metr ławy wynosi:

• Obciążenie od stropów

Belki stropowe są równolegle do ściany zatem nie obciążają fundamentu.

• Obciążenie ścianą działową

• ścianka działowa w piwnicy

• Ścianka działowa na parterze

• Ścianka działowa na poddaszu

• Obciążenie kominem RONDO PLUS i pustakami wentylacyjnymi

H_k=10,24 m.

-komin dymowy Waga =99 kg/mb.

Waga na całej wysokości komina =99*10,24=1013,76 kg.

-komin wentylacyjny Waga=94 kg/mb

Waga na całej wysokości komina =94*10,24=962,56 kg

W sumie waga komina dymowego i wentylacyjnego wynosi 1976,3 kg.

• K=1976,3 kg*9,81m/s2=19,39 kN

Ciężar komina na 1m długości lawy wynosi 19,39 kN/m

Obciążenie od komina z uwzględnieniem tynkowania:

• Ciężar fundamentu

• Ciężar posadzki w piwnicy

Obciążenie pionowe podłoża wynosi:

N₁ = 6,06+2*5,36+24+7,15+2,77=50,7 kN/m

Mimośród obciążenia podłoża obliczony względem środka podstawy ławy wynosi:

m

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu podstawy. Ponieważ mimośród jest niewielki, przyjęto do dalszych obliczeń, że ława jest obciążana osiowo.

SPRAWDZENIE STANU GRANICZNEGO NOŚNOŚCI ŁAWY

Parcie jednostkowe wynosi:

Jednostkowy opór obliczeniowy

Sprawdzenie warunków normowych

Warunki są spełnione. Lawa fundamentowa spełnia wymagania dotyczące SGN

Określenie momentu zginającego względem krawędzi ściany:

Sprawdzenie warunku stanu granicznego nośności przekroju betonowego z zależności:

M₁ < f_ctd ·W_f

Zgodnie z PN-B-03264:2002[37] wytrzymałość f_ctd w sytuacjach trwałych i przejściowych, oblicza się z zależności:

f_ctd = 0,7·f_ctm/1,8 = 0,389·f_ctm

Wskaźnik wytrzymałości W_f przekroju oblicza się dla skrajnego włókna rozciąganego, rozciąganego uwzględnieniem plastycznych właściwości betonu. W przypadkach przekroju prostokątnego o wymiarach b x h:

W­_f = 0,292·b·h²

Po uwzględnieniu tych zależności i przyjęciu b=1,0 m:

M₁ = 0,85 kNm <f_ctd·W_f = 0,389·1,9·10³·0,292·1,0·0,40² = 34,53 kNm.

Obliczana ława fundamentowa spełnia warunki stanu granicznego nośności.

Ostatecznie przyjęto pod ścianą zewnętrzną budynku ławę fundamentową betonową o szerokości 0,65 m i wysokości 0,40 m.

Ze względów konstrukcyjnych ławę należy zazbroić, tak jak pokazano na rys nr1.

Rys.1. Wymiary i sposób zbrojenia ławy fundamentowej pod ścianą wewnętrzna.

2

67

---