Wydział Biotechnologii i Nauk o Żywieniu Człowieka
Kierunek: Technologia żywności i żywienie człowieka
Grupa: T1, Piątek, 12.00 – 16.00
LABORATORIUM Z POMIARÓW I AUTOMATYKI
SPRAWOZDANIE Z:
POMIARÓW PRZEPŁYWU CIECZY W RUROCIĄGU
Data wykonania doświadczenia: 29.02.2008
Grupa laboratoryjna:
Błaszczyk Cezary
Brzozowska Magdalena
Giza Artur
Tabele z wynikami pomiarów
Tab. 1: Pomiar przepływu przepływomierzem skrzydełkowym.
$$\dot{V_{r}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
V1[dm3] |
V2[dm3] |
V[dm3] |
$$\dot{V_{s}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
---|---|---|---|---|
600 | 491,420 | 491,471 | 0,051 | 612 |
800 | 491,474 | 491,543 | 0,069 | 828 |
1000 | 491,549 | 491,631 | 0,082 | 984 |
1200 | 491,689 | 491,786 | 0,097 | 1164 |
1400 | 491,797 | 491,909 | 0,112 | 1345 |
1600 | 491,922 | 492,049 | 0,127 | 1525 |
1800 | 492,060 | 492,202 | 0,142 | 1705 |
Tab.2: Badanie charakterystyk przetworników różnicy ciśnień.
$$\dot{V_{r}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
h [mm] | Vzm[%] |
---|---|---|
400 | 12 | 4,0 |
600 | 20 | 4,5 |
800 | 34 | 4,5 |
1000 | 49 | 12 |
1200 | 67 | 30 |
1400 | 88 | 48 |
1600 | 118 | 70 |
1800 | 150 | 96 |
Tab.3: Pomiary przepływu przepływomierzami indukcyjnymi cieplnym.
$$\dot{V_{r}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
$$\dot{V_{i}}\left\lbrack \% \right\rbrack$$ |
$$\dot{V_{c}}\left\lbrack \% \right\rbrack$$ |
---|---|---|
1800 | 90 | 22 |
1600 | 81 | 26 |
1400 | 74 | 31 |
1200 | 64 | 36 |
1000 | 56 | 46 |
800 | 48 | 59 |
600 | 40 | 80 |
400 | 32 | 100 |
Tab.4: Maksymalne ciśnienie tłoczenia pompy.
$$\text{n\ }\left\lbrack \frac{\text{obr}}{\min} \right\rbrack$$ |
Ph [kPa] |
---|---|
400 | 14 |
600 | 20 |
800 | 30 |
1000 | 45 |
1200 | 62 |
1400 | 82 |
Tab.5: Wydajność pompy.
L.P | $$\text{n\ }\left\lbrack \frac{\text{obr}}{\min} \right\rbrack$$ |
Ph [kPa] |
$$\dot{V_{r}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
|
---|---|---|---|---|
|
1 | 600 | 13 | 640 |
2 | 600 | 13 | 638 | |
3 | 600 | 14 | 580 | |
4 | 600 | 15 | 455 | |
5 | 600 | 18 | 200 | |
6 | 600 | 20 | 0 | |
1 | 800 | 17 | 890 | |
2 | 800 | 17 | 890 | |
3 | 800 | 17 | 885 | |
4 | 800 | 19 | 840 | |
5 | 800 | 20 | 680 | |
6 | 800 | 31 | 0 | |
1 | 1000 | 23 | 1120 | |
2 | 1000 | 23 | 1120 | |
3 | 1000 | 24 | 1110 | |
4 | 1000 | 25 | 1040 | |
5 | 1000 | 30 | 770 | |
6 | 1000 | 46 | 0 | |
1 | 1200 | 30 | 1340 | |
2 | 1200 | 30 | 1340 | |
3 | 1200 | 31 | 1320 | |
4 | 1200 | 36 | 1110 | |
5 | 1200 | 42 | 810 | |
6 | 1200 | 62 | 0 |
Tab.6 : Moc pobierana przez silnik pompy.
$$\text{n\ }\left\lbrack \frac{\text{obr}}{\min} \right\rbrack$$ |
$$\dot{V_{r}}\left\lbrack \frac{\text{dm}^{3}}{h} \right\rbrack$$ |
U[V] |
I[V] |
---|---|---|---|
400 | 370 | 55 | 0,10 |
600 | 660 | 82 | 0,15 |
800 | 900 | 105 | 0,20 |
1000 | 1110 | 130 | 0,25 |
1200 | 1360 | 155 | 0,31 |
Wyniki pomiarów dla liczby obrotów 1200 na minutę | |||
1200 | 1360 | 155 | 0,31 |
1200 | 1360 | 153 | 0,30 |
1200 | 1330 | 154 | 0,30 |
1200 | 1150 | 155 | 0,33 |
1200 | 440 | 156 | 0,36 |
1200 | 0 | 157 | 0,40 |
Wyniki pomiarów dla układu przy całkowitym zamknięciu zaworu Z2 | |||
1200 | 0 | 157 | 0,40 |
1000 | 0 | 131 | 0,30 |
800 | 0 | 106 | 0,26 |
600 | 0 | 83 | 0,22 |
400 | 0 | 58 | 0,20 |
Uproszczony schemat instalacji
Obliczenia
Pomiary przepływomierzem skrzydełkowym.
Wykres zależności ${\dot{V}}_{s} = f({\dot{V}}_{r})$
Sprawdzenie czy $\ {\dot{V}}_{s} \approx {\dot{V}}_{r}$ poprzez wyznaczenie KS na podstawie równania linii prostej:
$$K_{s} = \frac{{\dot{V}}_{s}}{\dot{V_{r}}} = 0,898 \approx 1$$
Pomiary przepływu zwężką.
Przeliczenie h na $\dot{V_{\text{\ zc}}}$ ze wzoru: ${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{} = 146,3 \bullet \sqrt{h}$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(400)} = 146.3 \bullet \sqrt{12} = 506,798\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(600)} = 146.3 \bullet \sqrt{20} = 654,273\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(800)} = 146.3 \bullet \sqrt{34} = 853,068\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(1000)} = 146.3 \bullet \sqrt{49} = 1024,1\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{\left( 1200 \right)} = 146.3 \bullet \sqrt{67} = 1197,517\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{\left( 1400 \right)} = 146.3 \bullet \sqrt{88} = 1372,416\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(1600)} = 146.3 \bullet \sqrt{118} = 1589,225\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
$${\dot{V_{\text{\ zc}}}}_{(1800)} = 146.3 \bullet \sqrt{150} = 1791,802\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$$
Wykres zależności $\dot{V_{\text{zc}}} = f\left( \dot{V_{r}} \right)$
Sprawdzenie czy $\dot{V_{\text{\ zc}}} \approx \dot{V_{r}}$ poprzez wyznaczenie KZC na podstawie równania prostej:
$$K_{\text{zc}} = \frac{\dot{V_{\text{zc}}}}{\dot{V_{r}}} = 0,916 \approx 1$$
Przeliczenie h na P ze wzoru P = h • g • (ρr−ρw)
P(400) = 0, 012 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 1471, 5Pa = 1, 472kPa
P(600) = 0, 020 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 2452, 5Pa = 2, 452kPa
P(800) = 0, 034 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 4169, 25Pa = 4, 169kPa
P(1000) = 0, 049 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 6008, 25Pa = 6, 008kPa
P(1200) = 0, 067 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 8215, 87Pa = 8, 215kPa
P(1400) = 0, 088 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 10791Pa = 10, 791kPa
P(1600) = 0, 118 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 14469Pa = 14, 469kPa
P(1800) = 0, 150 • 9, 81 • ((13,5•103)−(1•103)) = 18393Pa = 18, 393kPa
$${P}_{} = m \bullet \frac{m}{s} \bullet \left( \frac{\text{kg}}{m^{3}} - \frac{\text{kg}}{m^{5}} \right) = \frac{m^{2} \bullet kg}{{s \bullet m}^{3}} \bullet \left( 1 - \frac{1}{m^{2}} \right) = N \bullet \frac{1}{m^{2}} = Pa$$
Wykres zależności ${\dot{V}}_{\text{zm}} = f\left( P \right)$:
Pomiary przepływomierzami indukcyjnym i cieplnym.
Wykres zależności: ${\dot{V}}_{i} = f\left( {\dot{V}}_{r} \right),\ {\dot{V}}_{c} = f({\dot{V}}_{r})$:
Ciśnienie tłoczenia pompy.
Wykres zależności Ph = f(n):
Sprawdzenie równania Ph = K • n2 za pomocą proporcji $\frac{n_{2}}{n_{1}} \approx \sqrt{\frac{P_{h2}}{P_{h1}}}$, gdzie n1=600 obr/min, n2=120 obr/min :
$$\frac{1200}{600} \approx \sqrt{\frac{62}{20}\ }\text{\ \ \ }\ \ 2 \approx 1,76 \approx 2\ $$
Wydajność pompy.
Wykres charakterystyki pompy ${\dot{V}}_{r} = f(P_{h,},n)$
Sprawdzenie równania ${\dot{V}}_{r} = K \bullet n^{}$ za pomocą proporcji $\frac{n_{2}}{n_{1}} \approx \frac{{\dot{V}}_{r\ 2}}{{\dot{V}}_{r\ 1}}$, gdzie n1=600 obr/min, n2=120 obr/min i całkowicie otwartego zaworu Z2:
$$\frac{1200}{600} \approx \frac{1110}{580}\text{\ \ \ }\ \ 2 \approx 1,91$$
Moc pobierana przez silnik pompy.
Obliczenie mocy pobieranej przez silnik elektryczny pompy z równania N = U • I • cosφ, gdzie cosφ = 1
N(400) = 55V • 0, 10A = 5, 5W
N(600) = 82V • 0, 15A = 12, 3W
N(800) = 105V • 0, 20A = 21W
N(1000) = 130V • 0, 25A = 32, 5W
N(1200) = 155V • 0, 31A = 48, 0W
N(1200) = 155V • 0, 31A = 48, 0W
N(1200) = 153V • 0, 30A = 45, 9W
N(1200) = 154V • 0, 30A = 46, 2W
N(1200) = 155V • 0, 33A = 51, 1W
N(1200) = 156V • 0, 36A = 56, 2W
N(1200) = 157V • 0, 40A = 62, 8W
Wykres zależności $N = f(\dot{V_{r})}$:
Sprawdzenie równania N ≈ K • n3 za pomocą proporcji $\frac{n_{2}}{n_{1}} \approx \sqrt[3]{\frac{N_{2}}{N_{2}}}$, gdzie n1=600 obr/min, n2=120 obr/min i całkowicie otwartego zaworu Z2:
$$\frac{1200}{600} \approx \sqrt[3]{\frac{62,8}{12,3}}\text{\ \ \ }\ \ 2 \approx 1,72$$
Obliczenie mocy pobieranej przez silnik podczas całkowitego zdławienia:
N(1200) = 157V • 0, 40A = 62, 8W
N(1000) = 131V • 0, 30A = 39, 3W
N(800) = 106V • 0, 26A = 27, 6W
N(600) = 83V • 0, 22A = 18, 3W
N(400) = 58V • 0, 20A = 11, 6W
Wykres zależności Nmax = f(n)
Sprawność pompy.
Obliczenie pierwszej pary wartości dla ${\dot{V}}_{r} = 900\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$, N=21W; Ph = 40kPa
$$\eta_{p} = \frac{2,5 \bullet 10^{- 4} \bullet 40000}{0,75 \bullet 21} = \frac{10,00}{15,75} = 0,63$$
Obliczenie drugiej pary wartości dla ${\dot{V}}_{r} = 1110\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$, N=32,5W; Ph = 36kPa
$$\eta_{p} = \frac{3,1 \bullet 10^{- 4} \bullet 36000}{0,75 \bullet 32,5} = \frac{11,16}{24,375} = 0,46$$
Obliczenie drugiej pary wartości dla ${\dot{V}}_{r} = 1340\frac{\text{dm}^{3}}{\text{godz}}$, N=48W; Ph = 30kPa
$$\eta_{p} = \frac{3,72 \bullet 10^{- 4} \bullet 30000}{0,75 \bullet 48} = \frac{11,16}{36,00} = 0,31$$
Wykorzystanie charakterystyki pompy.
Obliczenie ciśnienia dla konkretnego przypadku $\dot{V} = 0,8\frac{m^{3}}{\text{godz}},\ \rho = 1004\frac{\text{kg}}{m^{3}},\ H = 5,4m$:
Ph = 1004 • 5, 4 • 9, 81 = 53, 2kPa
Na podstawię otrzymanych wyników określam minimalną prędkość obrotową silnika:
ns = 1200 obr/min
Na podstawie obrotów silnika odczytuje Nmax:
Nmax=62,8W
Obliczam moc zainstalowaną silnika Ns:
Ns = 62, 8 • 1, 5 = 94, 2W
WNIOSKI
Po przeprowadzonym doświadczeniu możemy stwierdzić, że sprawność pompy, dla przykładowych wartości maleje wraz ze wzrostem objętościowego przepływu cieczy, co pociąga za sobą spadek ciśnienia.
Z wykresu charakterystyki pompy, nasuwa się fakt, że dla prędkości obrotowej n=1200 obr/min., pompa pracuje w największym spektrum swoich możliwości.
Po wyliczeniach możemy stwierdzić, że moc pompy pobierana w czasie pracy jest na tyle mała co świadczy o dużej ekonomiczności urządzenia.
Moc pobierana podczas całkowitego zadławienia aparatury rośnie wraz z prędkością obrotową silnika a co za tym idzie wraz z objętościowym natężeniem przepływu.
Przy pomiarze przepływomierzem skrzydełkowym stała Ks jest bliska 1 i wynosi 0,898.
Przy pomiarze przepływu zwężką stała Kzc jest bliska 1 i wynosi 0,916.