Geometria kopuły:

Rodzaj obciążenia	Obciążenie normowe		Obciążenie obliczeniowe
1		2	3
Żelbetowa powłoka kopuły 0,12*25,00 Wełna mineralna 0,2*2,10 Papa termozgrzewalna Warstwa zewnętrzna z warstwą folii aluminiowej	3,00 0,42 0,1 0,01	1,1 1,2 1,2 1,2	3,30 0,504 0,12 0,12
ŁĄCZNIE	3,62	1,117

OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM

I strefa obciążenia śniegiem.

Zielona Góra = 210 m n.p.m.

Obciążenie charakterystyczne:

Obciążenie obliczeniowe:

OBCIĄŻENIE WIATREM

I strefa obciążenia wiatrem.

Współczynnik ekspozycji dla terenu B=0,8 i wysokości obiektu <20m, .

Z=8,5+4,5-0,8=12,2

C_e=0,55+0,02z=0,55+0,02*12,2=0,794

D=24,5m

H=z=12,2m

H/D=12,2/24,5=0,498

C=C_z=0,65 [z 1-15 normy]

Współczynnik działania porywów wiatru przy założeniu niepodatności budowli przyjęto .

Obciążenie charakterystyczne

Obciążenie obliczeniowe:

I – stan błonowy

Kopułę podzielono na 10 części:

Wartości funkcji trygonometrycznych

kąt fi	X[m]	sinfi	cosfi	cos 2fi
40,35	12,25	0,64746	0,76210	0,16160
39	11,91	0,62932	0,77715	0,20791
36	11,12	0,58779	0,80902	0,30902
33	10,30	0,54464	0,83867	0,40674
30	9,46	0,50000	0,86603	0,50000
27	8,59	0,45399	0,89101	0,58779
24	7,70	0,40674	0,91355	0,66913
18	5,85	0,30902	0,95106	0,80902
12	3,93	0,20791	0,97815	0,91355
6	1,98	0,10453	0,99452	0,97815
0	0,00	0,00000	1,00000	1,00000

Obciążenie stałe.

Obciążenie śniegiem.

Obciążenie wiatrem.

Zestawienie sił południkowych i równoleżnikowych od obciążenia (kN/m).

Obciążenie stałe g=	4,044
nr prz	N fi g
0	-43,42110
1	-43,05357
2	-42,29506
3	-41,61294
4	-41,00291
5	-40,46125
6	-39,98467
7	-39,21592
8	-38,67885
9	-38,36131
10	-38,25624

Obciążenie śnieg =	0,84
nr prz	N fi S
0	-6,0559801
1	-6,1755127
2	-6,4287726
3	-6,6644118
4	-6,8817843
5	-7,0802942
6	-7,2593976
7	-7,5574755
8	-7,7727521
9	-7,9028688
10	-7,9464

Obciązenie wiatrem p*a=	7,9105
nr przekr	N fi p
0	-1,1574
1	-1,13399
2	-1,07629
3	-1,01132
4	-0,93978
5	-0,86233
6	-0,7796
7	-0,60077
8	-0,40813
9	-0,20634
10	0

Maksymalne wartości dla stanu błonowego
nr przekr
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10

II – stan zgięciowy

Φ₀=40,35^o sin Φ₀=0,64734 cos Φ₀=0,76216 ctg Φ₀=

r₀=12,25m a=18,92m b=0,6m h=0,5m t=0,12m

$$k = \sqrt{\frac{a}{t}\sqrt{3(1 - \nu^{2})}}$$

$k = \sqrt{\frac{18,92}{0,12}\sqrt{3(1 - {0,1667}^{2})}} =$16,409m

Maksymalne wartości sił dla stanu błonowego

nr przekr	N ϕ	N v
0	-49,47708	-18,85363
1	-49,22908	-20,25204
2	-48,72383	-23,17823
3	-48,27735	-25,85287
4	-47,88470	-29,23204
5	-47,54154	-32,38265
6	-47,24407	-35,23014
7	-46,77340	-39,98054
8	-46,45160	-43,42104
9	-46,26418	-45,50478
10	-46,20264	-46,20264

Wyznaczenie obliczeniowych sił równoleżnikowych i momentów zginających wg teorii zgięciowej.

Wartości brzegowe H i M zaburzające stan równowagi błonowej wyznacza się na podstawie wzorów

$$\frac{{N_{\vartheta}}^{\alpha}x}{E_{b}t} + X_{1}\frac{2\text{ka}\ \sin^{2}\alpha}{E_{b}t} + X_{2}\frac{2k^{2}\text{sinα}}{E_{b}t} = \frac{- {N_{\varphi}}^{\alpha}\text{cosα}}{E_{b}F_{w}}x^{2} - X_{1}\frac{4x^{2}}{E_{b}F_{w}} + X_{2}\frac{6x^{2}}{E_{b}F_{w}H_{w}}$$

$$\left\lbrack \frac{\text{Nφ}^{\alpha} - \text{Nϑ}^{\alpha}}{E_{b}t}\text{ctgα} - \frac{1}{E_{b}t}\frac{\text{dNϑ}}{\text{dφ}_{\varphi = \alpha}} \right\rbrack - X_{1}\frac{2k^{2}\text{sinα}}{E_{b}t} - X_{2}\frac{4k^{3}}{E_{b}\text{at}} = 0 - X_{1}\frac{6x^{2}}{E_{b}F_{w}h_{w}} + X_{2}\frac{12x^{2}}{E_{b}F_{w}{h_{w}}^{2}}$$

N_φ^α - siła południkowa w przekroju podporowym obliczona wg teorii błonowej

N_ϑ^α - Siła równoleżnikowa w przekroju podporowym obliczona wg teorii błonowej

k – współczynnik obliczony wcześniej (zależny od a i t)

a – promień powłoki kulistej

t – grubość powłoki

α - kąt między normalną do powłoki w przekroju podporowym a pionową osią obrotu

x – odległość przekroju podporowego od osi obrotu mierzona po prostopadłej do niej

E_b - współczynnik sprężystości betonu

F_w - przekrój wieńca

h_w - wysokość wieńca

Skracając wszystko przez E_b i podstawieniu wartości sił południkowych i równoleżnikowych na krawędzi powłoki, oraz odpowiednich wielkości geometrycznych otrzymujemy dwa równania z dwoma niewiadomymi X₁ i X₂.

$$\frac{{N_{\vartheta}}^{\alpha}x}{E_{b}t} + X_{1}\frac{2\text{ka}\ \sin^{2}\alpha}{E_{b}t} + X_{2}\frac{2k^{2}\text{sinα}}{E_{b}t} = \frac{- {N_{\varphi}}^{\alpha}\text{cosα}}{E_{b}F_{w}}x^{2} - X_{1}\frac{4x^{2}}{E_{b}F_{w}} + X_{2}\frac{6x^{2}}{E_{b}F_{w}H_{w}}$$

−2886, 962 + X₁3253, 588 + X₂4358, 268 = 18861, 187 − X₁2000, 833 + X₂5002, 083

−21748, 149 + X₁5254, 421 − X₂643, 816 = 0

$$\left\lbrack \frac{\text{Nφ}^{\alpha} - \text{Nϑ}^{\alpha}}{E_{b}t}\text{ctgα} - \frac{1}{E_{b}t}\frac{\text{dNϑ}}{\text{dφ}_{\varphi = \alpha}} \right\rbrack - X_{1}\frac{2k^{2}\text{sinα}}{E_{b}t} - X_{2}\frac{4k^{3}}{E_{b}\text{at}} = 0 - X_{1}\frac{6x^{2}}{E_{b}F_{w}h_{w}} + X_{2}\frac{12x^{2}}{E_{b}F_{w}{h_{w}}^{2}}$$

449, 068 − X₁4358, 268 − X₂11676, 03 = 0 − X₁5002, 083 + X₂16673, 611

−449, 068 + X₁643, 816 − X₂28349, 642 = 0

Otrzymujemy więc układ równań:

−21748, 149 + X₁5254, 421 − X₂643, 816 = 0

−449, 068 + X₁643, 816 − X₂28349, 642 = 0

−33, 78 + X₁8, 613 = X₂

−449, 068 + X₁643, 816 − 244175, 467X1 + 957650, 907 = 0

−243531, 651X₁ = −957201, 839

X₁ = 3, 931

−33, 78 + X₁8, 613 = X₂

X₂ = 0, 073

X₁ = H = 3, 931 kN X₂ = M = 0, 073kNm

Wyznaczenie obliczeniowych sił równoleżnikowych i momentów zginających południkowych wg teorii zgięciowej

Wartości potrzebne do obliczenia Nv

X₁ * 2ksinα = 83, 527

$$X_{2}*\frac{2k^{2}}{a}*3,1003 = 6,439\text{kN}$$

Wartości potrzebne do obliczenia Mϕ

$$X_{1}*\frac{a}{k}*\text{sinα} = 2,935$$

X₂ * 3, 1003 = 0, 226kN

lp	k*ω	e^-kωsinkω	e^-kωcoskω	η'=kω+(π/4)	e^-η'sinη'	e^-η'cosη'	Nv=Nv^0+N^H+N^M	M=M^H+M^M
0	0	0	1	0,78540	0,3224	0,3224	66,74975	0,072965
1	0,38663	0,256158	0,629199	1,17203	0,2854	0,1203	33,07750	0,816328
2	1,24580	0,272649	0,091867	2,03120	0,1175	-0,0583	-15,88032	0,826719
3	2,10497	0,104874	-0,06204	2,89037	0,0138	-0,0538	-31,38128	0,31089
4	2,96415	0,009109	-0,05079	3,74955	-0,013	-0,0193	-33,59910	0,02369
5	3,82332	-0,01377	-0,01697	4,60872	-0,01	-0,001	-33,80675	-0,04266
6	4,68249	-0,00925	-0,00028	5,46789	-0,003	0,0029	-35,23461	-0,02785
7	6,40084	0,000195	0,001649	7,18624	0,0006	0,0005	-39,83982	0,000706
8	8,11919	0,000287	-7,8E-05	8,90459	7E-05	-0,0001	-43,42832	0,000859
9	9,83753	-2,1E-05	-4,9E-05	10,62293	-2E-05	-9E-06	-45,50892	-6,8E-05
10	11,55588	-8,1E-06	5,09E-06	12,34128	-1E-06	4E-06	-46,20219	-2,4E-05

Wymiarowanie kopuły:

Przekrój mimośrodowo ściskany.

Beton C30/37 f_cd=20,0 MPa.

Stal klasy A-IIIN, f_yd=420 MPa.

Wysokość przekroju 0,12m.

Szerokość przekroju 1,00m.

Wysokość użyteczna 0,07m.

Grubość otulenia 0,04m

Obliczenie zbrojenia w przekroju podporowym.

Mimośród konstrukcyjny .

Mimośród niezamierzony .

Mimośród początkowy .

Współczynnik podłużnej sprężystości betonu dla C30/37 E_cm=32000MPa.

Współczynnik Poissona υ=0,1667.

Promień powłoki a=18,92 m.

Siła krytyczna:

Przyjęto stopień zbrojenia 1%.

Założono duży mimośród.

(wartość graniczna dla stali klasy A-III)

Założono zbrojenie symetryczne.

Zbrojenie minimalne.

A_s min = 0, 003A_c = 0, 003 * 100 * 12 = 3, 6cm²

Przyjęto 4Ø8 co 20cm o

Zbrojenie kopuły w kierunku równoleżnikowym.

Przekrój wymiarowany jest jako mimośrodowo rozciągany.

Beton C30/37

Stal klasy A-IIIN

Długość południka

Wysokość przekroju 0,12m.

Szerokość przekroju 1,00m.

Grubość otulenia 0,04m.

Obliczenie zbrojenia w przekroju 0-0.

Działające obciążenie.

Mimośród konstrukcyjny .

e_e ≤ 0, 5h − a₁ = 0, 5 * 0, 12 − 0, 04 = 0, 02m

Przypadek małego mimośrodu.

zbrojenie minimalne:

Przyjęto po obu stronach 5 Ø10 co 20,0cm o

Obliczenia wieńca kopuły

Wieniec podporowy obciąża składowa pozioma dla .

dla

siła rozciągająca wieniec podporowy.

Ze względu na mały mimośród przekrój jest liczony jako osiowo rozciągany.

Przyjęto:

Beton C30/37

Stal A-IIIN

Wysokość przekroju h=50cm

Szerokość przekroju b=60cm

Obliczenie ilości potrzebnego zbrojenia.

Minimalne pole A_S przekroju zbrojenia rozciąganego, wymaganego ze względu na ograniczenie szerokości rys (92):

- współczynnik uwzględniający rozkład naprężeń w przekroju w chwili poprzedzającej zarysowanie

przy rozciąganiu osiowym

- współczynnik uwzględniający wpływ nierównomiernych naprężeń samo równoważących się w ustroju

dla przekroju o h=0,50m

- pole przekroju strefy rozciąganej

przy rozciąganiu osiowym

- przyjęto

dla betonu C30/37

- wartość naprężeń w zbrojeniu rozciąganym przyjęta równa dla stali A-IIIN

przyjęto 7Ø16 o

minimalna wartość stopnia zbrojenia strzemionami na ścinanie wg tabl. 32, dla stali A-I oraz betonu B30

Przyjęto zbrojenie strzemionami Ø8

- szerokość strefy ścinania

- rozstaw strzemion

- pole przekroju strzemion dwuciętych

Przyjęto rozstaw strzemion Ø8 co 9cm.

Ściana zbiornika

Dane geometryczne:

przyjęcie wstępnej grubości zbiornika

Przyjęto: beton C30/37 o f_ctk=2,0MPa, E_cm=32000MPa, stal A-IIIN f_yk=490MPa, E_s=200000MPa.

Przyjęto 0,35m.

Współczynnik zanikania .

C – współczynnik podatności gruntu – przyjęto C=300 MN/m³

Czynnik obciążeniowy dla cieczy.

Obliczenie wielkości oddziaływania dla cieczy.

Obliczenie sił równoleżnikowych i momentów zginających w ścianie zbiornika od obciążenia cieczą.

1. Siły równoleżnikowe.

2. Momenty zginające.

Obliczone wartości i .

nr przek	x [m]	x/L	f1 (x/L)	f2 (x/L)	Nv [kN/m]	M fi kNm/m
0	0	0	0	1	76,64	-28,728
1	1	0,63694	0,31456	0,42520	421,05117	17,30597
2	2	1,27389	0,26750	0,08184	644,54751	22,75336
3	3	1,91083	0,13949	-0,04935	680,40680	14,50814
4	4	2,54777	0,04379	-0,06486	590,52541	5,97257
5	5	3,18471	-0,00178	-0,04135	446,20479	1,02050
6	6	3,82166	-0,01377	-0,01702	290,76431	-0,80295
7	7	4,45860	-0,01121	-0,00291	141,09653	-0,96830
8	8	5,09554	-0,00568	0,00229	-0,55147	-0,59882

Przybliżone wykresy Nν i Mϕ

Obliczenie wielkości siły południkowej.

Obciążenie pionowe ściany zbiornika na jednostkę obwodu (bez ciężaru samej ściany) / 2*πR

Q_wienca=0,5x0,6x25x2*πR=577,26kN/obwód

Q_kop= 25* [V1-V2]

V1 – objętość czaszy kuli (po zewnętrznej)

V2 – objętość czaszy kuli po wewnętrznej)

V = ½( π r ²• h) + (1/6) π h³

V1=0,5*[(12,25)²8*4,5)+[4,5³*π]/6=2748,84

V2=0,5*[(12,13)²8*4,38)+[4,38³*π]/6=2621,84

Q_kop= 25* [V1-V2]=25*127=3175kN/obwód

Zbrojenie poziome

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma I

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma II

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma III

przyjęto 10Ø14 o

Zbrojenie pasma IV

przyjęto 11Ø14 o

Zbrojenie pasma V

przyjęto 10Ø14 o

Zbrojenie pasma VI

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma VII

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma VIII

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pasma IX

Obciążenie przenosi beton

przyjęto 8Ø14 o

Zbrojenie pionowe

Mimośród konstrukcyjny .

Mimośród niezamierzony .

Mimośród początkowy .

Współczynnik podłużnej sprężystości betonu dla C30/37 E_cm=32000MPa.

Współczynnik Poissona υ=0,1667.

Promień zbiornika a=12,25m.

Siła krytyczna:

Zbrojenie symetryczne.

Przyjęto stopień zbrojenia 1%.

Założono duży mimośród.

Założono zbrojenie symetryczne.

Zbrojenie minimalne.

Przyjęto 5Ø12 co 20cm o .

Sprawdzenie zarysowania:

Warunek normowy

w_k = βs_rmε_sm

β = 1, 7

Średni, końcowy rozstaw rys.

$$s_{\text{rm}} = 50 + 0,25k_{1}k_{2}\frac{\phi}{\rho_{r}}$$

ϕ = 16

k₁ = 0, 8 − prety zebrowane

k₂ = 0, 5

$$\rho_{r} = \frac{A_{s}}{A_{\text{ct},\text{eff}}}$$

Współczynnik pełzania betonu

- Założona wilgotność względna powietrza wynosi RH=50%.

- Wiek betonu w chwili obciążenia: 28dni

$$h_{0} = \frac{2A_{c}}{u} = \frac{2 \bullet 0,40 \bullet 1,00\ }{1,0} = 0,8\ m$$

Zatem

ϕ(t,t₀) = 2, 75

$$E_{c,\text{eff}} = \frac{E_{\text{cm}}}{1 + \phi\left( t,t_{0} \right)} = \frac{32}{1 + 2,75} = 8,53\text{GPa}$$

$$\alpha_{e,t} = \frac{E_{s}}{E_{c,\text{eff}}} = \frac{200}{8,53} = 24,45$$

Zatem

ΣS = 0

Założono, że oś obojętna znajduje się w półce.

$$\frac{bx_{\text{II}}^{2}}{2} - \alpha_{e,t} \bullet A_{s1}\left( d - x_{\text{II}} \right) = 0$$

$$x_{\text{II}}^{2} + x_{\text{II}}\frac{2\alpha_{e,t}A_{s1}}{b} - \frac{2\alpha_{e,t}A_{s1}d}{b}\ = 0$$

Po podstawieniu otrzymano

$$x_{\text{II}}^{2} + x_{\text{II}}\frac{2 \bullet 24,45 \bullet 0,001693}{1} - \frac{2 \bullet 24,45 \bullet 0,001693 \bullet 0,35}{1}\ = 0$$

x_II² + 0, 828x_II − 0, 0290  = 0

Rozwiązano układ programem matematycznym

x_II = 0, 03 m

$$\min\left\{ \begin{matrix} 2,5a_{1} = 2,5 \bullet 0,05 = 0,125m \\ \frac{h - x_{\text{II}}}{3} = \frac{0,40 - 0,03}{3} = 0,123m \\ \end{matrix} \right.\ $$

A_ct, eff = 0, 123 • 1 = 0, 123 m²

$$\rho_{r} = \frac{A_{s}}{A_{\text{ct},\text{eff}}} = \frac{0,001693}{0,123} = 0,0138$$

$$s_{\text{rm}} = 50 + 0,25k_{1}k_{2}\frac{\phi}{\rho_{r}} = 50 + 0,25 \bullet 0,8 \bullet 0,5\frac{1,60}{0,0138} = 61,59\ \text{mm}$$

Średnie odkształcenia zbrojenia końcowego.

$$\varepsilon_{\text{sm}} = \frac{\sigma_{s}}{E_{s}}\left\lbrack 1 - \beta_{1}\beta_{2}\left( \frac{\sigma_{\text{sr}}}{\sigma_{s}} \right)^{2}\ \right\rbrack$$

β₁ = 1 − prety zebrowane

β₂ = 0, 5

$$\frac{\sigma_{\text{sr}}}{\sigma_{s}} = \frac{M_{\text{cr}}}{M_{\text{sd}}}$$

$$M_{\text{cr}} = W_{c} \bullet f_{\text{ctm}} = \frac{1,0 \bullet {0,4}^{2}}{6} \bullet 2,9 = 0,0773\ \text{MNm} = 77,33\ \text{kNm}$$

Założono, że 100% obciążeń użytkowych działa długotrwale

$$M_{\text{sd}} = 22,75 + 146,5 \cdot \frac{0,35}{2} = 48,39\ \text{kNm}$$

$$\mu_{\text{eff}} = \frac{M_{\text{Sd}}}{f_{\text{cd}}bd^{2}} = \frac{48,39}{16700 \bullet 1,0 \bullet {0,35}^{2}} = 0,024$$

$$\xi_{\text{eff}} = 1 - \sqrt{1 - 2\mu_{\text{eff}}} = 1 - \sqrt{1 - 2 \bullet 0,024} = 0,024$$

ζ_eff = 1 − 0, 5ξ_eff = 1 − 0, 5 • 0, 024 = 0, 988

$$\sigma_{s} = \frac{M_{\text{Sd}}}{\text{ζd}A_{S1}},\ \ \ \ \ $$

$$\sigma_{s} = \frac{0,04839}{0,988 \bullet 0,35 \bullet 0,001638} = 85,43\ \text{MPa}$$

$$\frac{\sigma_{\text{sr}}}{\sigma_{s}} = \frac{M_{\text{cr}}}{M_{\text{sd}}}$$

$$\sigma_{\text{sr}} = \frac{M_{\text{cr}}*\sigma_{s}}{M_{\text{sd}}} = 136,52$$

$$\varepsilon_{\text{sm}} = \frac{85,43}{200000}\left\lbrack 1 - 1,0 \bullet 0,5\left( \frac{136,52}{85,43} \right)^{2}\ \right\rbrack = - 7,39 \bullet 10^{- 4}$$

ε_sm < 0 →  w_k < 0

Zarysowanie nie nastąpi

Obliczanie ławy fundamentowej

Ława fundamentowa.

1. Przyjęcie wstępnych wymiarów ławy.

Przyjęto:

-szerokość ławy 1,75m

-wysokość ławy 0,80m

-głębokość posadowienia ze względu na przemarzanie gruntu D=0,80m.

Przyjęcie wysokości ławy ze względu na wymaganą długość zakotwienia.

1. Zestawienie obciążeń obliczeniowych.

-ciężar wody nad fundamentem

-ciężar ławy żelbetowej

C. Sprawdzenie, czy wypadkowa obciążeń leży w rdzeniu podstawy stopy.

Wypadkowa obciążeń znajduje się w rdzeniu.

1. Sprawdzenie pierwszego stanu granicznego nośności podłoża.

Dla podłoża jednorodnego musi być spełniony następujący warunek:

- współczynnik korekcyjny

- pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego, kN; obliczana ze wzoru:

gdzie:

- mimośród działania obciążenia, odpowiednio w kierunku równoległym do szerokości B i długości L podstawy, m

- głębokość posadowienia, mierzona od najniższego poziomu terenu, m,

- współczynniki nośności, wyznaczone w zależności od wartości ,- obliczeniowa wartość kąta tarcia wewnętrznego gruntu zalegającego bezpośrednio poniżej poziomu posadowienia,

- obliczeniowa wartość spójności gruntu zalegającego bezpośrednio poniżej poziomu posadowienia, kPa,

- obliczeniowy średni ciężar gruntu powyżej poziomu posadowienia, ,

- obliczeniowy średni ciężar gruntu poniżej poziomu posadowienia,

gdzie:

- obliczeniowa średnia gęstość objętościowa gruntów odpowiednio powyżej i poniżej (do głębokości równej B) poziomu posadowienia, ,

- przyśpieszenie ziemskie, ,

- współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej

obciążenia, zależne od i od ,

gdzie:

- kąt nachylenia wypadkowej obciążenia,

, -obliczeniowa wartość siły poziomej działającej równolegle do boku L podstawy fundamentu, kN; - obliczeniowa wartość pionowej składowej

obciążenia, kN.

W naszym przypadku:

Grunt w poziomie posadowienia:

- rodzaj gruntu:

- stopień zagęszczenia:

Po interpolacji przyjęto:

Otrzymane wartości podstawiono do wzoru :

Odpór gruntu pod stopą.

Obliczenie zbrojenia na zginanie metodą wydzielonych wsporników trapezowych.

(Stal A-I)

Przyjęto zbrojenie 4 ∅12 A_S1=4,52cm².

Ścinanie.

Ścinanie nie nastąpi.

Obliczenia dna zbiornika

Obliczenia statyczne dokonano programem PL-WIN wersja 1.37.

Obszary płyty skala 1:100

OBSZARY PŁYTY

Obszar 1 Typ: płyta Symbol: 1

Współrzędne punktów węzłowych

Punkt X [m] Y [m]

2 21,000 10,500

4 10,500 21,000 promień R = 10,500

1 0,000 10,500

Parametry sztywności:

Materiał: B35

Grubość h = 0,200 m

Współczynnik sprężystego podłoża k = 10000 kN/m^3

Parametry wymiarowania:

Stal: A-IIIN

Średnica zbrojenia d = 12,0 mm

Zbrojenie zewnętrzne na kierunku x

Otuliny górna zbrojenia: 4,0 cm

Otuliny dolna zbrojenia: 4,0 cm

Orientacja kier. zbrojenia fi = 0,0 stopnia

LISTA MATERIAŁÓW

Beton B35

Moduł Younga E = 34389 MPa

Współczynnik Poissona ni = 0,167

Wytrzymałość gwarantowana RbG = 35,00 MPa

Współczynnik AlfaT = 0,000010 1/K

Gęstość G = 2500,00 kg/m^3

GRUPY OBCIĄŻEŃ

Symb. Nazwa Rodzaj Znacz. Gamma_f1 Gamma_f2 Psi_d

ciężar własny 1,00

A Parcie wody stałe 1,00 1,00

LISTA OBCIĄŻEŃ

Poz. Gr. Rodzaj Q,q x1 y1 x2 y2

obc. obc. dT x3 y3 x4 y4

1 A obszar 85,0 na obszarze nr: 1

KOMBINACJE OBCIĄŻEŃ

Nr Zawsze Ewentualnie

1 A

MAKSYMALNE PRZEMIESZCZENIA PŁYTY W [10^-3 m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MINIMALNE PRZEMIESZCZENIA PŁYTY W [10^-6 m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MAKSYMALNY MOMENT ZGINAJĄCY W PŁYCIE Mx [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MINIMALNY MOMENT ZGINAJĄCY W PŁYCIE Mx [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MAKSYMALNY MOMENT ZGINAJĄCY W PŁYCIE My [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MINIMALNY MOMENT ZGINAJĄCY W PŁYCIE My [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MAKSYMALNY MOMENT SKRĘCAJĄCY W PŁYCIE Ms [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

MINIMALNY MOMENT SKRĘCAJĄCY W PŁYCIE Ms [10^-3 kNm/m] skala 1:100

Obc. obliczeniowe

ZBROJENIE GÓRNE PŁYTY na kierunku x Fa' [cm^2/mb] skala 1:100

ZBROJENIE DOLNE PŁYTY na kierunku x Fa [cm^2/mb] skala 1:100

ZBROJENIE GÓRNE PŁYTY na kierunku y Fa' [cm^2/mb] skala 1:100

ZBROJENIE DOLNE PŁYTY na kierunku y Fa [cm^2/mb] skala 1:100

SIATKI ZBROJENIOWE na powierzchni górnej płyty skala 1:100

SIATKI ZBROJENIOWE na powierzchni dolnej płyty skala 1:100

STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: PRZEMIESZCZENIA PŁYTY W [mm] skala 1:100

Dla grup obc.: c.własny+A

STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA: ROZWARTOŚĆ RYS W PŁYCIE [mm] skala 1:100

Dla grup obc.: c.własny+A

Płytę zbroi się na warunek zbrojenia minimalnego φ12 w rozstawie 25cm