AKADEMIA GÓRNICZO – HUTNICZA, KRAKÓW WYDZIAŁ INŻYNIERII MECHANICZNEJ I ROBOTYKI KATEDRA SYSTEMÓW ENERGETYCZNYCH I URZĄDZEŃ OCHRONY ŚRODOWISKA |
Filip PACZKOWSKI |
---|---|
Rok: IIIA | |
Grupa: E2 | |
Rok akademicki: 2010/11 | |
Data: 04.04.2011r. |
LABORATORIUM Z MASZYN I URZĄDZEŃ ENERGETYCZNYCH
Ćwiczenie nr 3
Temat: WYZNACZANIE CHARAKTERYSTYKI WENTYLATORA PROMIENIOWEGO
Ćwiczenie odrobiono: | Ćwiczenie zaliczono: | ||
---|---|---|---|
Data: | Ocena: Data: | ||
Podpis prowadzącego: | Podpis prowadzącego: |
Cel ćwiczenia:
Celem ćwiczenia jest doświadczalne wyznaczenie podstawowych charakterystyk wentylatora o stopniu promieniowym.
Schemat i opis stanowiska doświadczalnego:
Nel − moc silnika elektrycznego przekazywana do wentylatora,
As(t) − pole przekroju rurociagu ssacego (tlocznego),
em − odleglosc miedzy miejscami pomiaru na przewodzie ssawnym i tlocznym,
hs − wysokosc slupka cieczy manonetrycznej na ssaniu,
ht − wysokosc slupka cieczy manonetrycznej na tloczeniu,
h − roznica wysokosci slupka cieczy manometrycznej
Wielkości wyjściowe i podstawowe wzory obliczeniowe:
Pomiar wydajności wentylatora o stopniu promieniowym za pomocą przepływowej kryzy ISA d = 80 mm,
Średnica rurociągu ssawnego i tłocznego D = 100 mm,
Przewężenie p = 0,75,
Gęstość powietrza:
$$\mathbf{\rho}_{\mathbf{1sr}}\mathbf{=}\mathbf{\rho}_{\mathbf{n}}\mathbf{*}\frac{\left( \mathbf{p}_{\mathbf{1sr}}\mathbf{- \varphi}\mathbf{*p}_{\mathbf{p}}^{\mathbf{'}} \right)\mathbf{*}\mathbf{T}_{\mathbf{n}}}{\mathbf{p}_{\mathbf{n}}\mathbf{*}\mathbf{T}_{\mathbf{1sr}}}\mathbf{+ \varphi*}\mathbf{p}_{\mathbf{p}}^{\mathbf{''}}\mathbf{\text{\ \ \ }}\left\lbrack \frac{\mathbf{\text{kg}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}} \right\rbrack$$
$$p_{1sr} = p_{b}*\rho_{m}*g*h_{sr},\ \ p_{n} = 10000\ Pa,\ \ \ \ \ \rho_{n} = 1,2\frac{\text{kg}}{m^{3}},\ \ \ \ \ T_{n} = 273,15K,\ \ $$
T1sr = 27, 225, pp′ = 3620 Pa, pp″ = 0, 02550, φ = 0, 75, p1sr = 99066 Pa
$$\rho_{1sr} = 1,2*\frac{\left( 99066 - 0,75*3620 \right)*273,15}{100000*300,375} + 0,75*0,02550 = 1,07\frac{\text{kg}}{m^{3}}$$
Wydajność wentylatora:
$$\dot{V_{1}} = \frac{c}{\sqrt{1 - \beta^{4}}}*\frac{\pi d^{4}}{4}*\varepsilon*\sqrt{2}*\sqrt{\frac{p}{\rho_{1sr}}}$$
c = 0, 791, β = 0, 8, d = 0, 08, ε = 0, 996,
$$K_{1} = \frac{c}{\sqrt{1 - \beta^{4}}}*\frac{\pi d^{4}}{4}*\varepsilon*\sqrt{2} = \frac{0,791}{\sqrt{1 - {0,8}^{4}}}*\frac{\pi\left( 0,08 \right)^{2}}{4}*0,996*\sqrt{2} = 0,00726$$
p = ρm * g * h = 103 * 9, 81 * hmm * 10−3 [Pa]
$$\dot{\mathbf{V}_{\mathbf{1}}}\mathbf{=}\mathbf{K}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\sqrt{\frac{\mathbf{g}}{\mathbf{\rho}_{\mathbf{1sr}}}}\mathbf{*}\sqrt{\mathbf{}\mathbf{h}_{\mathbf{\text{mm}}}}\mathbf{\text{\ \ \ \ \ }}\left\lbrack \frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}} \right\rbrack\mathbf{\rightarrow \ *3600\lbrack}\frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{h}}\mathbf{\rbrack}$$
Przyrost ciśnienia:
pc = ps + pd
$$p_{d} = \frac{c_{t}^{2} - c_{s}^{2}}{2}*\rho_{1sr} \rightarrow c_{t} = c_{s} \rightarrow p_{d} = 0$$
pc = ps = pt − ps
pc=(ht+hs)*ρm*g [Pa]
Moc użyteczna (efektywna):
$$\mathbf{N}_{\mathbf{u}}\mathbf{=}\mathbf{p}_{\mathbf{c}}\mathbf{*}\dot{\mathbf{V}_{\mathbf{1}}}\mathbf{\ \ \ \lbrack W\rbrack}$$
Sprawność całkowita:
$$\eta = \frac{N_{u}}{N_{\begin{matrix}
w \\
\\
\end{matrix}}} = \frac{N_{u}}{N_{\text{silnika}}*\eta_{\text{mechaniczna}}}\text{\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ }\mathbf{\eta =}\frac{\mathbf{N}_{\mathbf{u}}}{\mathbf{N}_{\begin{matrix}
\mathbf{s} \\
\\
\end{matrix}}\mathbf{*}\mathbf{\eta}_{\mathbf{m}}}$$
ηmechaniczna = 0, 75, Ns = 3 x 5 * W (ilosc dzialek)
Tabela wielkości zmierzonych:
Lp | Parametr | Ozn. | Jednostka | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | Śr. |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1. | Podciśnienie ssania | hs |
mmH2O |
31 | 28 | 23 | 18 | 12 | 7 | 5 | 2 | ---- |
2. | Nadciśnienie tłoczenia | ht |
mmH2O |
55 | 84 | 95 | 134 | 169 | 204 | 215 | 232 | ---- |
3. | Spadek ciśnienia na kryzie | h |
mmH2O |
60 | 47 | 39 | 30 | 17 | 10 | 7 | 1 | ---- |
4. | Nadciśnienie przed kryzą | h1 |
mmH2O |
31 | 65 | 95 | 126 | 171 | 203 | 215 | 242 | 143,5 |
5. | Temperatura pow. przed kryzą | t1 |
26,2 | 26,8 | 27 | 27,4 | 27,4 | 27,6 | 27,6 | 27,8 | 27,225 | |
6. | Wskazania watomierza | Ns |
W |
37 | 35 | 34 | 33 | 30 | 27 | 26 | 22 | ---- |
Obliczenia wzorcowe dla wybranego punktu (pkt. 2):
Wydajność wentylatora:
$$\dot{\mathbf{V}_{\mathbf{1\ }}}\mathbf{=}\mathbf{K}_{\mathbf{1}}\mathbf{*}\sqrt{\frac{\mathbf{g}}{\mathbf{\rho}_{\mathbf{1sr}}}}\mathbf{*}\sqrt{\mathbf{}\mathbf{h}_{\mathbf{\text{mm}}}}\mathbf{= 0,0219*}\sqrt{\mathbf{}\mathbf{h}_{\mathbf{\text{mm}}}}\mathbf{\text{\ \ \ \ \ }}\left\lbrack \frac{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}{\mathbf{s}} \right\rbrack$$
$$\dot{V_{1\ p2}} = 0,00726*\sqrt{\frac{9,81}{1,07}}*\sqrt{47} = 0,151\frac{m^{3}}{s} = 542\frac{m^{3}}{h}$$
Przyrost ciśnienia:
pc=(ht+hs)*ρm*g [Pa]
pc p2 = (84+28) * 103 * 9, 81 * 10−3 = 1098, 72 Pa
Moc użyteczna (efektywna):
$$\mathbf{N}_{\mathbf{u}}\mathbf{=}\mathbf{p}_{\mathbf{c}}\mathbf{*}\dot{\mathbf{V}_{\mathbf{1}}}\mathbf{\ \ \ \lbrack W\rbrack}$$
Nu p2 = 1098, 72 * 0, 151 = 165, 91 W
Sprawność całkowita:
$$\mathbf{\eta =}\frac{\mathbf{N}_{\mathbf{u}}}{\mathbf{N}_{\begin{matrix}
\mathbf{s} \\
\\
\end{matrix}}\mathbf{*}\mathbf{\eta}_{\mathbf{m}}}$$
$$\eta_{p2} = \frac{165,91}{35*15*0,75} = 0,421$$
Zestawienie wyników pomiarów:
Lp | Parametr | Ozn. | Jednostka | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1. | Gęstość powietrza | ρ1sr |
kg/m3 |
1,07 | 1,07 | 1,07 | 1,07 | 1,07 | 1,07 | 1,07 | 1,07 |
2. | Wydajność | $$\dot{V_{1\ }}$$ |
m3/s |
0,170 | 0,151 | 0,137 | 0,120 | 0,091 | 0,069 | 0,058 | 0,022 |
m3/h |
612,9 | 542,5 | 494,2 | 433,4 | 326,3 | 250,2 | 209,4 | 79,13 | |||
3. | Przyrost ciśnienia | pc |
Pa |
843,7 | 1098,7 | 1157,6 | 1491,1 | 1775,6 | 2069,9 | 2158,2 | 2295,5 |
4. | Moc | Nu |
W |
143,64 | 165,91 | 158,9 | 179,52 | 160,92 | 143,88 | 125,51 | 50,46 |
Nw |
W |
416,25 | 393,75 | 382,5 | 371,25 | 337,5 | 303,75 | 292,5 | 247,5 | ||
5. | Sprawność całkowita | η |
0,345 | 0,421 | 0,415 | 0,484 | 0,477 | 0,474 | 0,429 | 0,204 |
Charakterystyki wentylatora:
Krzywa spiętrzenia całkowitego:
$$p_{c} = f(\dot{V_{1\ }})$$
Krzywa mocy użytecznej:
$$N_{u} = f(\dot{V_{1\ }})$$
Krzywa sprawności:
$$\eta = f(\dot{V_{1\ }})$$
Wnioski:
Analizując otrzymane na drodze doświadczenia laboratoryjnego wyniki, możemy stwierdzić, iż wentylator o stopniu promieniowym odznacza się stateczną charakterystyką przepływu (łagodny, niezaburzony spadek). Jest to dobra oznaka, gdyż gwarantuje to dość dobrą płynność pracy, bez nagłych zmian wydajności, co może mieć miejsce gdyby charakterystyka tegoż wentylatora była niestateczna. Przyjmuje się, iż zakres dobrego dobrania maszyny do rurociągu zawiera się w przedziale ograniczonym od spodu prostą o równaniu 0,8 ηmax. Jak można zauważyć zaznaczony przedział ma dosyć szeroki zakres, co świadczy o bardzo dobrym doborze badanego urządzenia do rurociągu. Doświadczenie zobrazowało nam zależność spiętrzenie całkowitego wentylatora od jego wydajności. Jeżeli zależy nam na dużym ciśnieniu, musimy pogodzić się ze słabą, niską wydajnością. Z kolei w odwrotnej sytuacji, gdy pożądana jest duża wydajność, wielkość ciśnienia (spiętrzenia całkowitego) jaką możemy uzyskać jest kilkakrotnie niższa. Optymalne warunki pracy pompy występują dla wydajności przy której osiągana jest maksymalna sprawność (ok. 400 m3/h). Badania laboratoryjne wszelkiego rodzaju wentylatorów, pomp czy innych maszyn energetycznych mają właśnie na celu znalezienie optymalnych warunków pracy, przy których funkcja którą będzie spełniać będzie wykorzystywan jak najlepiej i jak w największym stopniu.