1. Schemat stanowiska

1. Tabele

lp	h1	h	ho	V	t	qv	µ
-	mm	mm	mm	dm^3	s	dm^3 /s	-
1	56,18	53,94	2,24	20	69,53	0,288	0,675
2	51,88	49,64		16	69,63	0,230	0,664
3	47,9	45,66		12	62,18	0,193	0,687
4	45,42	43,18		10	63,1	0,158	0,648
5	42,1	39,86		8	52,31	0,153	0,764
6	39,66	37,42		6	54,79	0,110	0,641
7	35,04	32,8		6	61,06	0,098	0,800
8	31,92	29,68		5	62,09	0,081	0,841
9	29,7	27,46		4	74,41	0,054	0,682
10	25,28	23,04		2	64,25	0,031	0,612
						µśrednie	0,701

Rozkład teoretyczny

h, mm	0	10	20	30	40	50	60
qv teo , dm^3 /s	0	0,004	0,025	0,068	0,141	0,247	0,390

Przeskalowanie osi wykresu

h	h'	qv	qv'
mm	mm	dm3 /s	dm3 /s
0	0	0	0
10	24,3	0,05	0,46
20	48,6	0,1	0,92
30	72,9	0,15	1,38
40	97,2	0,2	1,84
50	121,5	0,25	2,30
60	145,8	0,3	2,76
70	170,1	0,35	3,22

1. Przykładowe obliczenia

Strumień objetości teoretyczny

Przeskalowanie osi wykresu:

=2,43

Wnioski:

Na zajeciach badaliśmy mierniczy przelew cieczy przez przegrodę trójkątną. Celem tego doświadzcenia było sporządzenie w pierwszej kolejności charakterystyki przelewu modelowego, a nastepnie na tej podstawie poprzez odpowiednie przeskalowanie osi opracowanie charakterystyki rzeczywistego przelewu mierniczego. Jeśli podnosimy poziom wody h następuję zmiana szerokości naszego przelewu, co powoduje zwiekszenie się strumienia płynu. Przedstawione na wykresie równanie teoretyczne pokazuje, że strumień nie zależy liniowo od wysokości spietrzenia.