1. ZAŁOŻENIA POCZĄTKOWE:

- konstrukcja płytowo-słupowa

-lokalizacja: Bytów

-klasa ekspozycji: XC1

-klasa budynku: S4

-budynek o przeznaczeniu biurowym

-obciążenie użytkowe q_k=3 $\frac{\text{kN}}{m^{2}}$

- wysokość kondygnacji: H=3,4 m

- n=4

- rozpiętość pomiędzy słupami w kierunku x: L=6,8 m

- m=5

- rozpiętość pomiędzy słupami w kierunku y: L=6,8 m

-q_dop=400 kPa

-beton C25/30

-stal A-III (35G2Y)

-schody płytowe na belkach spocznikowych

-budynek o przeznaczeniu biurowym

-głębokość przemarzania gruntu: 1 m

2. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ I PRZYJĘCIE WSTĘPNYCH WYMIARÓW:

   1. OBCIĄŻENIA STAŁE:

      1. STROPODACH:

RODZAJ OBCIĄŻENIA	gk $$\left\lbrack \frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}} \right\rbrack$$	γf	go $$\left\lbrack \frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}} \right\rbrack$$
Papa termozgrzewalna x2	0,14	1,35	0,189
Gładź cementowa: 0,035*21$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	0,735	1,35	0,992
Keramzyt: 0,3m*8$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$ =	2,4	1,35	3,24
Styropian: 0,15m*0,45$\frac{\text{kN}}{m^{3}} =$	0,068	1,35	0,091
Folia (paraizolacja)	-	-	-
Płyta żelbetowa: 25$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$*0,20m	5	1,35	6,75
Tynk cementowo-wapienny: 0,015m*19$\frac{\text{kN}}{m^{3}} =$	0,285	1,35	0,385
∑	8,628	-	11,648

Tabela 1: Zebranie obciążeń własnych stropodachu i warstw wykończeniowych na 1m²

1. STROP TYPOWEJ KONDYGNACJI:

RODZAJ OBCIĄŻENIA	gk $$\left\lbrack \frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}} \right\rbrack$$	γf	go $$\left\lbrack \frac{\mathbf{\text{kN}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}} \right\rbrack$$
Płytki ceramiczne: 0,005m*21$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	0,105	1,35	0,142
Gładź cementowa: 0,03m*21$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	0,63	1,35	0.851
Styropian: 0,03m*0,45$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	0,014	1,35	0,018
Warstwa wyrównawcza: 0,02m*21=	0,42	1,35	0,567
Płyta żelbetowa: 25m*0,22$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	5,5	1,35	7,425
Tynk cementowo-wapienny: 0,015m*19$\frac{\text{kN}}{m^{3}}$=	0,285	1,35	0,385
∑	6,954	-	9,387

Tabela 1: Zebranie obciążeń własnych płyty i warstw wykończeniowych stropu typowej kondygnacji na 1m²

1. OBCIĄŻENIA ZMIENNE:

   1. OBCIĄŻENIE UŻYTKOWE:

q_k=3 $\frac{\text{kN}}{m^{2}}$

q_o= q_k* γ_f=3*1,5=4,5 $\frac{\text{kN}}{m^{2}}$

1. OBCIĄŻENIE ŚNIEGIEM:

1. Lokalizacja obiektu:

Sopot => 3 strefa śniegowa

$$s_{k} = 1,2\ \frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

1. Obciążenie śniegiem dachu w trwałej i przejściowej sytuacji obliczeniowej:

s = μ_iC_eC_ts_k

α = 1  ⇒ μ₁ = 0, 8

C_e = 1, 0

C_t = 1, 0

$$S_{k} = 0,8*1,0*1,0*1,2 = 0,96\ \frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

$$S_{O} = 1,5*0,96 = 1,44\ \frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

2. PRZYJĘCIE WSTĘPNYCH WYMIARÓW:

   1. PŁYTA:

h_f=$\frac{l_{\text{eff\ }}}{25}\ $÷$\ \frac{l_{\text{eff}}}{35}$ = 0,194÷0,272 m

l_eff=l_x=l_y=6,8 m

h_f = 0,194÷0,272 m

Przyjęto płytę stropu typowej kondygnacji o grubości: 22 cm, oraz płytę stropodachu o gr. 20 cm.

Stosuje się przewieszenie płyt:

a_x=a_y=(0,15÷0,25)*l_eff

a=(0,15÷0,25)*6,8=1,02÷1,7 m

Przyjęto a=1,20 m

1. SŁUPY:

   1. SŁUP NA TRZECIEJ KONDYGNACJI:

l_eff=l_y=l_x

N_max,1=(g+q+s)*l_eff²*1,4=(11,648+1,44)*6,8²*1,4=847,26 kN

N_max,1≤N_Rd

N_max,1≤b*h*f_cd+ρ_L*b*h*f_yd

Beton C25/30:

f_ck=25 MPa

f_cd=$\frac{f_{\text{ck}}}{\gamma_{c}} = \frac{25}{1,5} = 16,667$ MPa

Stal A-III:

f_yk=410 MPa

f_yd=$\frac{f_{\text{yk}}}{\gamma_{s}} = \frac{410}{1,15} = 356,52$ MPa

847,26 ≤b_s*h_s*16,67*1000+h_s*b_s*0,02*356,52*1000

847,26 ≤b_s²*16670+b_s²*7130,04

847,26 ≤ b_s^2*23800,04

b_s²≥0,0356 m²

b_s≥0,189m

Przyjęto słup o wymiarach 25x25 cm

1. SŁUP NA DRUGIEJ KONDYGNACJI:

l_eff=l_y=l_x

N_max,2=(g+q+s)*l_eff²*1,4+N_max,1+1,4*h_s*b_s*H*γ_bet=

=(9,387+4,5)*6,8²*1,4+847,26+1,4*0,25*0,25*3,4*25=1753,69 kN

N_max,2≤N_Rd

N_max,2≤b*h*f_cd+ρ_L*b*h*f_yd

Beton C25/30:

f_ck=25 MPa

f_cd=$\frac{f_{\text{ck}}}{\gamma_{c}} = \frac{25}{1,5} = 16,667$ MPa

Stal A-III:

f_yk=410 MPa

f_yd=$\frac{f_{\text{yk}}}{\gamma_{s}} = \frac{410}{1,15} = 356,52$ MPa

1753,69≤b_s*h_s*16,67*1000+h_s*b_s*0,02*356,52*1000

1753,69≤b_s²*16670+b_s²*7130,04

1753,69≤ b_s^2*23800,04

b_s²≥0,0737 m²

b_s≥0,271m

Przyjęto słup o wymiarach 35x35 cm

1. SŁUP NA PIERWSZEJ KONDYGNACJI:

l_eff=l_y=l_x

N_max,3=(g+q+s)*l_eff²*1,4+N_max,2+1,4*h_s*b_s*H*γ_bet=

=(9,387+4,5)*6,8²*1,4+1753,69+1,4*0,35*0,35*3,4*25=2663,58 kN

N_max,3≤N_Rd

N_max,3≤b*h*f_cd+ρ_L*b*h*f_yd

Beton C25/30:

f_ck=25 MPa

f_cd=$\frac{f_{\text{ck}}}{\gamma_{c}} = \frac{25}{1,5} = 16,667$ MPa

Stal A-III:

f_yk=410 MPa

f_yd=$\frac{f_{\text{yk}}}{\gamma_{s}} = \frac{410}{1,15} = 356,52$ MPa

2663,58≤b_s*h_s*16,67*1000+h_s*b_s*0,02*356,52*1000

2663,58≤b_s²*16670+bs²*7130,04

2663,58≤ b_s^2*23800,04

b_s²≥0,1119 m²

b_s≥0,335m

Przyjęto słup o wymiarach 35x35 cm

1. SCHODY DWUPŁYTOWE NA BELKACH SPOCZNIKOWYCH:

Wymiary spocznika:

Przyjęto spocznik o wymiarach 1,5x3,1 m.

Obliczeniowa rozpiętość spocznika:

L=1,05(1,5-0,2)=1,365 m

Grubość spocznika h_sp≥$\frac{l}{30}$ dla schematu wieloprzęsłowego:

h_sp≥$\frac{135}{30}$

h_sp≥4, 5

Przyjęto spocznik o gr. h_sp=10 cm

Wymiary biegu:

Długość l=336 cm

Grubość biegu:

h_b≥$\frac{l}{30}$

h_b≥$\frac{336}{30}$

h_b≥11, 2 cm

Przyjęto h_b=12 cm

Wymiary stopni:

2*h+s=60÷65 cm

Wysokość stopnia: 17cm

2*17+s=60÷65 cm

s=26÷31 cm

Przyjęto h=17 cm i s=30 cm

Wymiary belki spocznikowej:

Wysokość belki spocznikowej:

Przyjęto h=40 cm

Szerokość belki spocznikowej:

b=0,5*h=0,5*40=20 cm

Przyjęto b=20 cm

1. FUNDAMENTY:

   1. STOPA FUNDAMENTOWA:

P_max=N_max+B²*H*γ

$\frac{P_{\max}}{B^{2}} \leq$m*q_f

$\frac{N_{\max} + B^{2}*H*\gamma}{B^{2}}$≤m*q_f

N_max+B²*H*γ≤m*q_f*B²

N_max≤(m*q_f-H*γ)*B²

B²≥$\frac{N_{\max}}{m*q_{f} - H*\gamma}$

B²≥$\frac{2663,58\ }{0,81*400 - 1*20}$

B²≥$\frac{2663,58\ }{304}$

B²≥8,762

B≥2,96 m

Przyjęto szerokość i długość stopy równą 3 m.

H_st=0,3÷0,4(B-bs)

H_st=0,3÷0,4(3-0,35) =0,3÷0,4(2,65)=0,795÷1,06 m

Przyjęto wysokość stopy równą 80 cm

1. Ławy fundamentowe:

Pod ściany przyjęto ławę o wymiarach:

Szerokość :60 cm

Wysokość: 40 cm