1. Przeliczenie wszystkich wielkości na warunki rzeczywiste
   

• Temperatura
  

T = t + 273, K

T = 23 + 273 = 296K

• StrumieÅ„ objÄ™toÅ›ci gazu
  

$$V_{\text{grz}} = V_{g0} \bullet \frac{T_{\text{rz}}}{T_{0}},\ \frac{m^{3}}{s}$$

$$V_{\text{grz}} = 7700 \bullet \frac{296}{273} = 8348,7173\frac{m^{3}}{h} = 2,32\frac{m^{3}}{s}$$

• GÄ™stość gazu
  

$$\rho_{\text{rz}} = \sum_{}^{}{\left( y_{i}\rho_{i} \right) = \sum_{}^{}\left( y_{i} \bullet \frac{M_{i}}{v} \right)},\ \frac{\text{kg}}{m^{3}}$$

$$C_{1rz} = C_{1} \bullet \frac{T_{0}}{T_{\text{rz}}}$$

$$C_{1} = C_{1rz} \bullet \frac{T_{\text{rz}}}{T_{0}} = 2,9 \bullet \frac{296}{273} = 3,14\frac{g}{m_{n}^{3}}$$

$$1\ mol\ \rightarrow 22,4\text{\ dm}^{3} \rightarrow 20\frac{g}{m^{3}}$$

$${\text{\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ }\text{\ \ \ V}}_{\text{HF}} \rightarrow 3,14\frac{g}{m_{n}^{3}}$$

$$V_{\text{HF}} = \frac{22,4 \bullet 3,14}{20} = 3,5168\text{\ dm}^{3} = 3,5 \bullet 10^{- 3}m^{3}$$

$$y_{\text{HF}} = \frac{V_{\text{HF}}}{1m^{3}} \rightarrow 1m^{3} = V_{\text{HF}} + V_{\text{pow}}$$

$$y_{\text{HF}} = \frac{3,5 \bullet 10^{- 3}}{1} = 3,5 \bullet 10^{- 3}\frac{\text{kmol}}{\text{kmol}}$$

$$y_{\text{pow}} = \frac{V_{\text{pow}}}{1}$$

V_pow = 1 − V_HF = 1 − 3, 5 • 10^−3 = 0, 9965 m³

$$y_{\text{pow}} = \frac{0,9965}{1} = 0,9965\ \frac{\text{kmol}}{\text{kmol}}$$

$$\rho_{0} = \sum_{}^{}\left( y_{i} \bullet \frac{M_{i}}{v} \right) = \left( 3,5 \bullet 10^{- 3} \bullet \frac{20}{22,4} \right) + \left( 0,9965 \bullet \frac{28,8}{22,4} \right) = 1,28\frac{\text{kg}}{m^{3}}$$

$$\rho_{\text{rz}} = \rho_{0} \bullet \frac{T_{0}}{T_{\text{rz}}} = 1,28 \bullet \frac{273}{296} = 1,18\frac{\text{kg}}{m^{3}}$$

 

• Dynamiczny współczynnik lepkoÅ›ci
  

$$\mu_{\text{rz}} = \mu_{0} \bullet \frac{T_{0} + C}{T_{\text{rz}} + C} \bullet \left( \frac{T_{\text{rz}}}{T_{0}} \right)^{1,5},Pa \bullet s$$

$$\mu_{\text{rz}} = 17,08 \bullet 10^{- 6} \bullet \frac{273 + 112}{296 + 112}{\bullet \left( \frac{296}{273} \right)}^{1,5} = 1,82 \bullet 10^{- 5}\ Pa \bullet s$$

• GÄ™stość cieczy w temperaturze procesu przyjÄ™to $\rho_{C} = 1000\frac{\text{kg}}{m^{3}}$

• Kinematyczny współczynnik dyfuzji

$$D_{\text{ij}} = 4,08 \bullet 10^{- 2} \bullet \frac{T_{\text{rz}}^{1,5}}{p{(v_{i}^{1/3} + v_{j}^{1/3})}^{2}} \bullet \sqrt{\frac{1}{M_{i}} + \frac{1}{M_{j}}},\ \frac{m^{2}}{s}$$

$$D_{\text{ij}} = 4,08 \bullet 10^{- 2} \bullet \frac{296^{1,5}}{101325{({12,4}^{1/3} + {29,9}^{1/3})}^{2}} \bullet \sqrt{\frac{1}{20} + \frac{1}{28,8}} = 2,03 \bullet 10^{- 5}\frac{\ m^{2}}{s}$$

• Przeliczenie stężeÅ„ zanieczyszczenia w gazie na wlocie i wylocie absorbera

$$C_{1rz} = C_{1} \bullet \frac{T_{0}}{T_{\text{rz}}}$$

$C_{1rz} = 2,9\frac{g}{m^{3}} - \ $podane w temacie

$$C_{2rz} = \left( 1 - \eta \right)C_{1rz},\ \frac{g}{m^{3}}$$

$$C_{2rz} = \left( 1 - 0,88 \right) \bullet 2,9 = 0,348\frac{g}{m^{3}}$$

Dalsze obliczenia wykonywane są tylko dla stężeń na wlocie do absorbera

• Stężenie molowe

$$c_{\text{ij}} = \frac{p_{i}}{RT_{0}}$$

gdzie: p_i −  ciśnienie cząstkowe składnika i, Pa

R uniwersalna stała gazowa, kJ/(kmolK)

T temperatura w warunkach normalnych

p_i = p • y_i = 101300 • 3, 5 • 10^−3 = 356, 6Pa

$$c_{\text{ij}} = \frac{354,6}{8,314 \bullet 273} = 0,16\frac{\text{mol}}{m^{3}}$$

• UÅ‚amek molowy
  

$$y_{i} = \frac{n_{i}}{n_{i} + n_{j}\ }\text{\ lub\ \ }y_{i} = \frac{V_{i}}{V}\text{\ \ lub\ \ }y_{i} = \frac{p_{i}}{p}$$

gdzie: n_i, n_j−liczba moli i,j składnika

V_i, V_j− objętość odpowiednio obu składników gazowych i,j

       p− ciśnienie atmosferyczne (suma ciśnień cząstkowych i-tego składnika i powietrza

$$y_{i} = 3,5 \bullet 10^{- 3}\frac{\text{kmol}}{\text{kmol}}$$

• Stosunek molowy
  

$$Y_{i} = \frac{y_{i}}{1 - y_{i}}\text{\ \ \ lub\ \ \ }Y_{i} = \frac{n_{i}}{n_{j}}$$

$$Y_{i} = \frac{y_{i}}{1 - y_{i}} = \frac{0,00350}{1 - 0,00350} = 0,00351\frac{\text{kmol}}{\text{kmol}}$$

• UÅ‚amek masowy
  

$$\overset{\overline{}}{y_{i}} = y_{i}\frac{M_{i}}{M_{m}}$$

gdzie: M_i−masa molowa danego zanieczyszczenia gazowego,

M_m−masa molowa mieszaniny – zanieczyszczenia i powietrza

$$M_{m} = \sum_{}^{}{(y_{i}M_{i})} = \left( 3,5 \bullet 10^{- 3} \bullet 20 \right) + \left( 0,9965 \bullet 28,8 \right) = 28,77$$

$$\overset{\overline{}}{y_{i}} = 3,5 \bullet 10^{- 3}\frac{20}{28,77} = 0,00243\frac{\text{kg}_{\text{zan}}}{\text{kg}_{m}}$$

• Stosunek masowy

$$\overset{\overline{}}{Y_{i}} = Y_{i}\frac{M_{i}}{M_{j}} = 0,00351 \bullet \frac{20}{28,8} = 2,44 \bullet 10^{- 3}\frac{\text{kg}_{\text{zan}}}{\text{kg}_{\text{pow}}}$$

1. Prędkość swobodnego opadania kropli
   

Średnią średnicę kropli przyjmuje się w zależności id ciśnienia rozpylania (0,2MPa) i rodzaju dyszy, na podstawie rozpylania dyszy. Można przyjąć:

dla: RSW 8 d_kr = 603 • 10^−6 m

RSW 10 d_kr = 644 • 10^−6 m

RSW 12 d_kr = 684 • 10^−6 m

Przyjęto d_kr = 603 • 10^−6 m.

• Ocena charakteru za pomocÄ… kryterium McCabe’a i Smitha (zaÅ‚ożono ruch przejÅ›ciowy):

$$K = d_{\text{kr}}\left( \frac{(\rho_{c} - \rho_{g})\rho_{g}g}{({\mu_{\text{g\ rz}})}^{2}} \right)^{1/3} = 603 \bullet 10^{- 6}\left( \frac{\left( 1000 - 1,18 \right) \bullet 1,18 \bullet 9,81}{({1,82 \bullet 10^{- 5})}^{2}} \right)^{1/3} = 19,71$$

Jeżeli 3,3 < K < 43,6 jest to obszar ruchu przejściowego i wówczas prędkość swobodnego opadania kropli policzyć ze wzoru Allena

$$w_{\text{os}} = \frac{0,153\left( {d^{'}}_{s} \right)^{1,14}\left( \rho_{c} - \rho_{g} \right)^{0,71}g^{0,71}}{\rho_{\text{g\ rz}}^{0,29}{\bullet \mu}_{\text{g\ rz}}^{0,43}},\ \frac{m}{s}$$

$$w_{\text{os}} = \frac{0,153{(603 \bullet 10^{- 6})}^{1,14}{(1000 - 1,18)}^{0,71}{9,81}^{0,71}}{{1,18}^{0,29} \bullet {(1,82 \bullet 10^{- 5})}^{0,43}} = 2,32\frac{m}{s}$$

1. Obliczenie średnicy skrubera

• ZaÅ‚ożono prÄ™dkość przepÅ‚ywu gazów w absorberze w_g = ∼0, 5w_os

• Pole powierzchni przekroju skrubera F_sk i nastÄ™pnie Å›rednicÄ™:

$$F_{\text{sk}} = \frac{V_{\text{g\ rz}}}{w_{g}}\ ,\ m^{2}$$

gdzie: V_{g rz}− rzeczywisty strumieÅ„ objÄ™toÅ›ci gazów, m³/s

$$w_{g} = 0,5 \bullet 2,32 = 1,16\frac{m}{s}$$

$$F_{\text{sk}} = \frac{2,32}{1,16} = 2,00\ m^{2}$$

$$D_{\text{skr}} = \sqrt{\frac{4 \bullet F_{\text{sk}}}{\pi}} = \sqrt{\frac{4 \bullet 2,00}{3,14}} = 1,596\ m$$

Przyjęto nominalną średnicę skrubera D_skr = 1600 mm

dla D = 1800 mm → $F_{\text{skr}} = \ \frac{D^{2} \bullet 3,14}{4} = \frac{{1,6}^{2} \bullet 3,14}{4} = 2,01\ m^{2}$

• Dla przyjÄ™tej Å›rednicy skrubera obliczono rzeczywistÄ… prÄ™dkość przepÅ‚ywu gazów, w _{g rz}

$$w_{\text{g\ rz}} = \frac{{\dot{V}}_{\text{g\ rz}}}{F_{\text{sk}}} = \frac{2,32}{2,01} = 1,15\frac{m}{s}$$

1. Obliczenie gęstości zraszania w skruberze
   

• PrÄ™dkość opadania kropli w gazie w absorberze przeciwprÄ…dowym:

$$w_{\text{ok}} = w_{\text{os}} - w_{\text{g\ rz}}\ = 2,32 - 1,15 = 1,17\frac{m}{s}$$

• ZaÅ‚ożono dla skrubera natryskowego stosunek cieczy do gazu L/G z zakresu 1,0 – 3,0 dm³ cieczy/ m³ gazu

$$\frac{L}{G} = 2,0\text{dm}^{3}$$

• StrumieÅ„ objÄ™toÅ›ci cieczy zraszajÄ…cej:

$$V_{c} = V_{\text{g\ rz}}\frac{L}{G} = 2,32 \bullet 0,002 = 0,0046\frac{m^{3}}{s} = 16,704\frac{m^{3}}{h}$$

• GÄ™stość zraszania L_c:

$$L_{c} = \frac{V_{c}}{F_{\text{sk}}} = \frac{0,00464}{2,01} = 2,31 \bullet 10^{- 3}\ \frac{m^{3}}{m^{2}s}$$

• Teoretyczna powierzchnia wÅ‚aÅ›ciwoÅ›ci kropel a_t:

$$a_{t} = \frac{6L_{c}}{w_{\text{ok}}d_{\text{kr}}} = \frac{6 \bullet 2,31 \bullet 10^{- 3}}{1,17 \bullet (603 \bullet 10^{- 6})} = 19,65\ \frac{m^{2}}{m^{3}}$$

• Rzeczywista powierzchnia wÅ‚aÅ›ciwa kropel:

$$\mathbf{a}_{\mathbf{\text{rz}}}\mathbf{=}\left( \mathbf{0,2 - 0,3} \right)\mathbf{a}_{\mathbf{t}}\mathbf{= 0,2 \bullet 19,65 = 3,930}\frac{\mathbf{m}^{\mathbf{2}}}{\mathbf{m}^{\mathbf{3}}}$$

1. Obliczenie wnikania masy w skruberze

Założenie: ze względu na bardzo dobrą rozpuszczalność danego zanieczyszczenia gazowego (HF) w wodzie zakłada się, że opory wnikania masy będą tylko od strony gazowej.

• Obliczenie współczynnika wnikania masy w fazie gazowej wg równania Froesslinga:

Sh = 2 + 0, 6Re_g^0, 5 • Sc_g^0, 33

gdzie: Re – liczba Reynoldsa liczona ze wzoru: $\text{Re}_{g} = \frac{w_{\text{wzg}}d_{\text{kr}}\rho_{\text{g\ rz}}}{\mu_{\text{g\ rz}}}$

w_wzg −  względna prędkość kropli i gazu: w_wzg = w_os − w_{g rz} ,m/s

d_kr− średnica kropli, d_kr = 603 • 10^−6m

 Sc− liczba Schmidta liczona ze wzoru: $Sc = \frac{\mu_{\text{g\ rz}}}{D_{\text{ij}}\rho_{\text{g\ rz}}}$

D_ij− współczynnik dyfuzji gazu i do powietrza

$$w_{\text{wzg}} = w_{\text{os}} - w_{\text{g\ rz}} = 2,32 - 1,15 = 1,17\frac{m}{s}$$

$$\text{Re}_{g} = \frac{w_{\text{wzg}}d_{\text{kr}}\rho_{\text{g\ rz}}}{\mu_{\text{g\ rz}}} = \frac{1,17 \bullet 603 \bullet 10^{- 6} \bullet 1,18}{1,82 \bullet 10^{- 5}} = 45,74$$

$$Sc = \frac{\mu_{\text{g\ rz}}}{D_{\text{ij}}\rho_{\text{g\ rz}}} = \frac{1,82 \bullet 10^{- 5}}{2,03 \bullet 10^{- 5} \bullet 1,18} = 0,76$$

Sh = 2 + 0, 6Re_g^0, 5 • Sc_g^0, 33 = 2 + (0,6•45, 74^0, 5•0, 76^0, 33) = 3, 71

• Obliczenie współczynnika wnikania masy β_g:

$$Sh = \frac{\beta_{g}d_{\text{kr}}}{D_{\text{ij}}}\ \ \ \ \ \ \ \ \ stad\ \ \ \ \ \ \ \beta_{g} = \frac{\text{Sh\ }D_{\text{ij}}}{d_{\text{kr}}}\ ,\ \frac{m}{s}$$

$$\beta_{g} = \frac{3,71 \bullet \ 2,03 \bullet 10^{- 5}}{603 \bullet 10^{- 6}} = 0,12\frac{m}{s}$$

• StrumieÅ„ masy zaabsorbowanego danego zanieczyszczenia gazowego:
  

$$\dot{m_{i}} = V_{\text{g\ rz}}\left( c_{1\ rz} - c_{2\ rz} \right),\frac{m}{s}$$

gdzie: c_{1, 2 rz}− stężenie danego zanieczyszczenia na wlocie i wylocie absorbera ( w warunkach rzeczywistych), g/m³

$$\dot{m_{i}} = 2,32 \bullet \left( 2,9 - 0,348 \right) = 5,92\frac{m}{s}$$

• Åšredni moduÅ‚ napÄ™dowy procesu

$${\pi}_{sr} = \frac{c_{1\ rz} - c_{2\ rz}}{\ln\frac{c_{1\ rz}}{c_{2\ rz}}} = \frac{2,9 - 0,348}{\ln\frac{2,9}{0,348}} = 1,20\frac{g}{m^{3}}$$

• Powierzchnia kontaktu miÄ™dzyfazowego:

$$F = \frac{\dot{m_{i}}}{\beta_{g}{\pi}_{sr}} = \frac{5,92}{0,12 \bullet 1,20} = 41,11\ m^{2}$$

1. Obliczenia gabarytowych wymiarów skrubera

• ObjÄ™tość czynna skrubera

$$V_{\text{skr}} = \frac{F}{a_{\text{rz}}}\ \ \rightarrow \ \ V_{\text{skr}} = \frac{\dot{m_{i}}}{\beta_{g}{\pi}_{sr}a_{\text{rz}}},\ m^{3}$$

$$V_{\text{skr}} = \frac{5,92}{0,12 \bullet 1,20 \bullet 3,930} = 10,46m^{3}$$

• Wysokość części roboczej skrubera

$$H_{\text{skr}} = \frac{V_{\text{skr}}}{F_{\text{skr}}} = \frac{10,46}{2,01} = 5,204m$$

1. Obliczenie liczby rozpylaczy
   

$$n_{d} = \frac{V_{c}}{V_{d}}$$

gdzie: V_c−strumieÅ„ objÄ™toÅ›ci zraszajÄ…cej cieczy, m³/h

V_d− wydajność jednego rozpylacza, przyjÄ™to 2,5 m³/h dla RSW 8

$$n_{d} = \frac{16,704}{2,5} = 6,6816$$

n_rz = 7

Dla przyjętej liczby dysz obliczono rzeczywisty strumień cieczy zraszającej =:

$$V_{\text{c\ rz}} = n_{d}{\dot{V}}_{d} = 7 \bullet 2,5 = 17,5\frac{m^{3}}{h}$$

1. Obliczenie wysokości zraszania dla kąta rozpylania cieczy 90°
   

Wysokość rozpylania wynosi:

h_roz = 0, 5 • d_rozp

gdzie d_rozp –średnica rozpylenia

d_rozp = 1140mm

h_roz = 0, 5 • 1, 14 = 0, 57m

1. Odkraplanie gazów poreakcyjnych

• Obliczenie Å›rednicy najwiÄ™kszej kropli porywanej ze strumienia gazu do odkraplacza wg wzoru Allena:

$$w_{\text{g\ odk}} = \frac{0,153{({d'}_{s})}^{1,14}{(\rho_{c} - \rho_{g})}^{0,71}g^{0,71}}{\rho_{\text{g\ rz}}^{0,29}{\bullet \mu}_{\text{g\ rz}}^{0,43}},\frac{m}{s}$$

$$w_{\text{g\ odk}} = \frac{0,153{(603 \bullet 10^{- 6})}^{1,14}{(1000 - 1,18)}^{0,71}{9,81}^{0,71}}{{1,18}^{0,29} \bullet {(1,82 \bullet 10^{- 5})}^{0,43}} = 2,26\frac{m}{s}$$

StÄ…d: ${d'}_{s} = \sqrt[{1,14}]{\frac{w_{\text{g\ }} \bullet \rho_{g}^{0,29} \bullet \mu_{\text{g\ rz}}^{0,43}}{0,153{(\rho_{c} - \rho_{g})}^{0,71} \bullet g^{0,71}}} = \sqrt[{1,14}]{\frac{1,15 \bullet {1,18}^{0,29} \bullet {(1,82 \bullet 10^{- 5})}^{0,43}}{0,153{(1000 - 1,18)}^{0,71} \bullet {9,81}^{0,71}}} = 2,02 \bullet 10^{- 4}m$

gdzie: w_g − prędkość gazu w absorberze, m/s

1. Obliczenie wymiarów króćców i przewodów gazowych i wodnych

• PrÄ™dkość przypÅ‚ywu gazu z zakresu 12-18 m/s, zaÅ‚ożono 15m/s

Åšrednica przewodu:

$$d = \sqrt{\frac{4 \bullet {\dot{V}}_{\text{g\ rz}}}{\pi \bullet w}}$$

gdzie: ${\dot{V}}_{\text{g\ rz}}$ - strumień objętości cieczy lub gazu, $\frac{m^{3}}{s}$
w – prędkość cieczy lub gazu, $\frac{m}{s}$

$$d = \sqrt{\frac{4 \bullet 2,32}{\pi \bullet 15}} = 0,444m = 444mm$$

Prędkość rzeczywista gazu w przewodzie wynosi:

$$w_{\text{g.}\ \text{przew.}} = \frac{{\dot{V}}_{\text{g\ rz}} \bullet 4}{\pi \bullet d} = \frac{2,32 \bullet 4}{3,14 \bullet {(0,45)}^{2}} = \ 14,59\frac{m}{s}$$

• PrÄ™dkość przepÅ‚ywu cieczy do 2 m/s, zaÅ‚ożono 2 m/s
  

Na podstawie obliczonej wartości strumienia objętości cieczy absorpcyjnej
${\dot{V}}_{\text{c\ rz}} = 17,5\frac{m^{3}}{h} = 4,86 \bullet 10^{- 3}\frac{m^{3}}{s}$ i założonej prędkości wody obliczono średnicę kolektora cieczy:

$$d = \sqrt{\frac{4 \bullet {\dot{V}}_{\text{c\ rz}}}{\pi \bullet w}} = \sqrt{\frac{4 \bullet 4,86 \bullet 10^{- 3}\ }{3,14 \bullet 2}} = 0,056m$$

Z normy PN-91/H-74240 przyjęto średnicę znormalizowaną d = 60 mm.

Grubość ścianki przewodu wynosi 2 mm.

$$F_{c\ \text{rz}} = \frac{\pi \bullet d^{2}}{4} = \frac{3,14 \bullet {0,060}^{2}}{4} = 2,83{\bullet 10}^{- 3}{\ m}^{2}$$

$$w = \frac{V_{c}}{F_{c\ \text{rz}}} = \frac{4,86 \bullet 10^{- 3}\ }{2,83{\bullet 10}^{- 3}} = 1,72\frac{m}{s}$$

1. Opory przepływu fazy gazowej
   

• Opory tarcia i opÅ‚ywu kropel

$${p}_{t} = 0,7\frac{H}{D}\ \bullet \frac{w_{g}^{2}\rho_{g}}{2} = 0,7 \bullet \frac{5,204}{1,6} \bullet \frac{{1,15}^{2} \bullet 1,18}{2} = 1,78Pa$$

• Straty na wlocie gazu do aparatu – nagÅ‚e rozszerzenie przekroju

$$p = \xi\frac{w_{g}^{2}\rho_{g}}{2}$$

gdzie: $\xi = \left( 1 - \frac{A_{1}}{A_{2}} \right)^{2}$

A₁ – powierzchnia przekroju przewodu (wlotu do absorbera), m²,
A₂ – powierzchnia przekroju rozszerzonego, m²

$$A_{1} = \frac{3,14 \bullet ({0,45)}^{2\ }}{4} = 0,159$$

$$\xi = \left( 1 - \frac{A_{1}}{A_{2}} \right)^{2} = \left( 1 - \frac{0,159}{2,010} \right)^{2} = 0,848$$

$$p = \xi\frac{w_{g}^{2}\rho_{g}}{2} = 0,848 \bullet \frac{{14,59}^{2} \bullet 1,18}{2} = 106,50\ Pa$$

• Straty ciÅ›nienia na wylocie z aparatu – dla α ≤ 45 ξ = 0, 1;

$$p = \xi\frac{w_{g}^{2}\rho_{g}}{2} = 0,1 \bullet \frac{\left( 1,1 \bullet 14,59 \right)^{2} \bullet 1,18}{2} = 15,20\ \text{Pa}$$

gdzie: w_g – prędkość gazu w przewodzie w_g = 1,1w_g

• Straty ciÅ›nienia na odkraplaczu – przyjÄ™to z wykresu
  

Odczytano z wykresu opory równe 0,045mBar = 4,5 Pa

• Straty ciÅ›nienia na kolektorze z rozpylaczami – można przyjąć zmniejszenie przekroju o okoÅ‚o 15% i wówczas ξ = 1, 2

$$\Delta p = \xi\ \frac{w_{\text{g\ rz}}^{2}*\rho_{\text{g\ rz}}\ }{2} = 1,2 \bullet \frac{{1,15}^{2} \bullet 1,18}{2} = 0,94\ Pa$$

• CaÅ‚kowite straty:
  

Δp_c = 1, 78Pa + 106, 50 Pa + 15, 20 Pa + 4, 5 Pa + 0, 94 Pa = 128, 92 Pa

1. Opis techniczny urzÄ…dzenia

Do oczyszczania gazów odlotowych zanieczyszczonych HF o stężeniu początkowym $3,14\ \frac{g}{m_{n}^{3}}$ zaprojektowano pionowy przeciwprądowy absorber natryskowy.

Skuteczność absorbowania zanieczyszczenia przez ciecz absorpcyjną (wodę) wynosi 88%. Absorber został zaprojektowany na strumień objętości oczyszczanych gazów 2,32 $\frac{m_{}^{3}}{s}$, przy temperaturze gazów odlotowych wynoszącej 23°C.

Temperatura cieczy absorpcyjnej wynosi 17°C.

W projektowanym absorberze zastosowano rozpylacz wody o charakterze strumieniowo-wirowym typu RSW 8 oraz odkraplacz inercyjny z elementów falistych.

Zaprojektowano skruber o następujących wymiarach:

• średnica skrubera – 1,6 m;

• wysokość czynna skrubera – 5, 204 m;

• objÄ™tość czynna skrubera – 10, 46 m³;

• wysokość zraszania dla kąta rozpylania cieczy 90°,

Do doprowadzania gazu do urządzenia zaprojektowano przewód doprowadzający

o średnicy 450 mm, natomiast woda doprowadzana jest rurą o średnicy zewnętrznej 60 mm.

Prędkość przepływu gazu przez skruber wynosi 1,15 $\frac{m}{s}$.

Absorber posiada 7 dysz zraszających. Rzeczywisty strumień cieczy zraszającej

wynosi 16,704$\frac{m^{3}}{h}$.

Suma oporów przepływu fazy gazowej przez urządzenie wynosi 128, 92 Pa.