Warszawa, 17.01.2012r.

Politechnika Warszawska

Wydział Inżynierii Środowiska

Instytut Ogrzewnictwa i Wentylacji

Pompowa instalacja centralnego ogrzewania dla budynku wielorodzinnego

Wykonała:

Maria Dudzińska

Gr. COWIG4

Spis treści

1. Opis techniczny 3

1.1. Podstawa opracowania 3

2. Podstawa opracowania 3

3. Charakterystyka obiektu 3

3.1. Dane ogólne 3

3.2. Bilans cieplny budynku 3

4. Rozwiązania techniczne 3

5. Obliczenia 3

5.1. Dobór wymiennika ciepła 3

5.1.1. Dane ogólne do obliczeń 3

5.1.2. Wybór najniekorzystniejszego punktu pracy wymiennika 3

5.1.3. Wymagana moc cieplna wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego 3

5.1.4. Obliczeniowy strumień wody instalacyjnej 3

5.1.5. Obliczeniowy strumień wody sieciowej 3

5.1.6. Parametry wody sieciowej i instalacyjnej w punkcie złamania wykresu regulacyjnego 3

5.2. Opory hydrauliczne przepływu wody po stronie instalacji 3

5.3. Projektowanie sieci przewodów instalacji pompowej 3

5.3.1. Dobór pompy obiegowej 3

5.3.2. Obliczenie ciśnienia czynnego w obiegu 3

5.3.3. Minimalny opór działki z grzejnikiem 3

5.3.4. Minimalny opór zaworu termostatycznego 3

5.3.5. Dobór średnic przewodów 3

5.4. Dobór grzejników 3

5.5. Zabezpieczenie instalacji 3

5.5.1. Zawory bezpieczeństwa 3

5.5.2. Przeponowe naczynie wzbiorcze 3

Spis załączników

1. Stablicowane wyniki obliczeń

   1. Dobór średnic przewodów i nastaw przygrzejnikowych

   2. Wyniki obliczeń do doboru grzejników

   3. Dobór wymiarów grzejników płytowych

2. Karty katalogowe i dane techniczne armatury

   1. Karta katalogowa wymiennika JAD XK 3.18

   2. Karta katalogowa zaworu odcinającego kulowego

   3. Karta katalogowa zaworu zwrotnego

   4. Karta katalogowa filtra siatkowego

   5. Karta katalogowa pompy STAR-RSG 25/8

   6. Termostatyczne zawory grzejnikowe – dane techniczne

   7. Wartości korekcyjne do doboru wydajności cieplnej grzejnika przy temperaturach innych niż 75/65/20

   8. Zestawienie wydajności cieplnej grzejnika PURMO typu compact o H =600mm

   9. Wartości do doboru wydajności cieplnej grzejnika z uwzględnieniem współczynnika korekcyjnego dla temperatury 80/60

   10. Karta katalogowa naczynie wzbiorczego

Spis rysunków

Rys. nr 1 – Schemat węzła ciepłowniczego

Rys. nr 2 – Rzut III piętra skala: 1:100

Rys. nr 3 – Rzut piwnicy z układem przewodów skala: 1:100

Rys. nr 4 – Rozwinięcie instalacji c.o. skala: 1:50

1. Opis techniczny

   1. Podstawa opracowania

      Celem projektu było zaprojektowanie pompowej instalacji centralnego ogrzewania dla budynku wielorodzinnego.

      Projekt obejmuje:

1. dobór wymiennika ciepła,

2. dobór pompy po stronie instalacyjnej w węźle ciepłowniczym,

3. obliczenia dla najdalszego i najbliższego pionu oraz pionu na zasilającego grzejniki na klatce schodowej, obejmujące:

   • dobór średnic przewodów,

   • dobór wielkości grzejników,

   • dobór nastaw zaworów;

4. dobór urządzeń zabezpieczających instalację,

5. rysunki wyszczególnione w spisie rysunków.

Podstawa opracowania

Projekt został opracowany na podstawie zlecenia.

Projekt opracowano na podstawie niżej wymienionych obowiązujących norm i ustaw:

• PN-82/B-02403 – „Ogrzewnictwo. Temperatury obliczeniowe zewnętrzne”

• PN-84/H-74200:1998 „Rury stalowe ze szwem gwintowane”

• Rozporządzenie Ministra Infrastruktury z dnia 12 kwietnia 2002 r. w sprawie warunków technicznych, jakim powinny odpowiadać budynki i ich usytuowanie. (Dz. U. z dnia 15 czerwca 2002 r. z późniejszymi zmianami).

1. Charakterystyka obiektu

   1. Dane ogólne

Projekt pompowej instalacji centralnego ogrzewania wykonano dla budynku wielorodzinnego położonego w Warszawie (ok. n.p.m.), w III strefie klimatycznej, przy ulicy Morelowej 10a. Dla danej strefy klimatycznej jako projektową temperaturę zewnętrzną przyjmuje się .

Budynek, dla którego zaprojektowano instalację posiada jedną klatkę schodową i pięć kondygnacji. Jest całkowicie podpiwniczony.

Zgodnie z normą PN-EN 12831 przyjęto następujące temperatury wewnątrz budynku:

1. w pokojach oraz na korytarzu: ,

2. w łazienkach: ,

3. w nieogrzewanej piwnicy: .

   1. Bilans cieplny budynku

Obliczeniowe zapotrzebowanie na moc cieplną budynku wynosi: 74105 W.

Rozwiązania techniczne

Instalacja centralnego ogrzewania zasilana będzie z nowoprojektowanego węzła ciepłowniczego kompaktowego. Projektowana instalacja jest instalacją pompową, dwururową z rozdziałem dolnym, systemu zamkniętego.

Nośnik ciepła - woda o parametrach obliczeniowych przyjętych 80/60°C - rozprowadzany jest z węzła ciepłowniczego gałęziami poziomymi. Przewody rozprowadzono pod stropem piwnicy.

Piony instalacji C.O.

Instalację zaprojektowano w układzie dwururowym z rozdziałem dolnym. Piony instalacji wykonano z rur stalowych czarnych ze szwem, łączonych przez spawanie. W najwyższych punktach poszczególnych pionów umieszczono samoczynne zawory odpowietrzające. Sposób doboru średnic pionów przedstawiono w części obliczeniowej.

Przewody rozprowadzające w piwnicy

Przewody poprowadzono pod stropem piwnicy ze spadkiem w kierunku węzła.

Dobór grzejników

Dla wszystkich ogrzewanych pomieszczeń dobrano grzejniki PURMO typu Compact. Sposób doboru przedstawiono w części obliczeniowej.

Źródło ciepła

Jako źródło ciepła zastosowano wymiennik JAD XK 3.18, którego kartę katalogową umieszczono jako załącznik 2.1. Sposób doboru wymiennik przedstawiono w części obliczeniowej.

Naczynie wzbiorcze

Dobrano naczynie wzbiorcze firmy Flamco model Flexcon C25 o pojemności 25 dm^3.

Główne wymiary naczynia:

Przyłącze z gwintem zewnętrznym D=3/4”
A = ;
B= 375mm
masa: .

Naczynie podłączono do instalacji rurą wzbiorczą DN20.

1. Obliczenia

   1. Dobór wymiennika ciepła

      1. Dane ogólne do obliczeń

• Parametry wody instalacyjnej: tz/tp = 80/60

• Parametry wody sieciowej: Tz/Tp = 135/70

• Obliczeniowa moc cieplna budynku: 74105 kW

• Obliczeniowa temperatura wewnątrz budynku wynosi ti = 20

• Obliczeniowa temperatura zewnętrzna wynosi te = -20

  1. Wybór najniekorzystniejszego punktu pracy wymiennika

Najbardziej niekorzystnym punktem pracy dla wymiennika c.o. jest punkt załamania wykresu regulacyjnego. Spadek temperatury Tz powoduje wzrost lepkości wody w wyniku czego spada wartość współczynnika przenikania ciepła U wymiennika. Z tego właśnie względu wymienniki ciepła dla instalacji c.o. należy dobierać na warunki pracy w punkcie załamania wykresu Tz = 70 .

Wymagana moc cieplna wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego

Wymaganą moc cieplną wymiennika w punkcie załamania wykresu regulacyjnego obliczono z następującego wzoru:

Gdzie:

– współczynnik obciążenia cieplnego budynku dla punktu załamania wykresu regulacyjnego

Wartość współczynnika można obliczyć przekształcając wzór na temperaturę wody sieciowej w funkcji obciążenia cieplnego:

Gdzie:

m – współczynnik charakterystyki cieplnej grzejników,

- średnia arytmetyczna różnica temperatury wody instalacyjnej i powietrza w pomieszczeniu, obliczana ze wzoru:

W rozpatrywanym przypadku:

Przyjęto i iteracyjnie obliczono wartość współczynnika =0,395.

Stąd:

Obliczeniowy strumień wody instalacyjnej

Obliczeniowy strumień wody instalacyjnej policzono ze wzoru:

Gdzie:

– obliczeniowa moc cieplna wymiennika [W],

- ciepło właściwe wody [J/kgK],

– temperatura wody zasilającej instalację c.o. ,

– temperatura wody powracającej z instalacji c.o.

A więc:

Obliczeniowy strumień wody sieciowej

Obliczeniowy strumień wody sieciowej policzono ze wzoru:

Gdzie:

– temperatura wody zasilającej wymiennik c.o. ,

– temperatura wody powracającej z wymiennika c.o.

A więc:

Przy doborze wymiennika okazało się, że strumień wody sieciowej należy zmniejszyć, ponieważ nie był spełniony warunek, że . Ostatecznie przyjęto i dla tej wartości przeprowadzono pozostałe obliczenia pokazane w kolejnych punktach.

Parametry wody sieciowej i instalacyjnej w punkcie złamania wykresu regulacyjnego

Temperaturę wody sieciowej wypływającej z wymiennika policzono ze wzoru:

Temperaturę wody zasilającej instalację c.o. policzono z zależności:

Temperaturę wody powrotnej w instalacji c.o. obliczono ze wzoru:

Współczynnik przenikania ciepła U policzono z zależności:

Gdzie:

C, m, n, d, e, f – stałe dla danego wymiennika,

F – sprawność wymiennika wyrażona zależnością:

Dla rozważanego przypadku:

Tabela nr 1

Stałe wymiennika JAD XK 3.18

A [m2]	2,12	Współczynniki do wzoru na opory przepływu
C	3,422141
m	0,375628	ra
n	0,270342	rb
d	-0,171287	pa
e	0,242605	pb
f	0,476285

Kartę katalogową wymiennika dołączono jako załącznik nr 2.1.

Stąd:

Następnie policzono:

Gdzie:

– obliczeniowy opór przewodzenia przez ściankę rury wraz z zanieczyszczeniami.

Wymaganą powierzchnię wymiany ciepła w wymienniku obliczono ze wzoru:

Gdzie:

, , - różnice temperatury w wymienniku obliczane ze wzoru:

Stąd:

A więc:

Następnie sprawdzono warunek:

Warunek został spełniony, co oznacza, że wymiennik c.o. został dobrany poprawnie.

Opory hydrauliczne przepływu wody po stronie instalacji

• Opory przepływu wody w rurkach (po stronie sieciowej):

  

• Opory przepływu wody w płaszczu (po stronie instalacyjnej):

  

Lp.	Opór	Szt.	kv	ć	Äp
1	Wymiennik	1	-	-	3876,56
2	Zawór odcinający kulowy	6	50,00	-	41,87
3	Zawór zwrotny	1	15,86	-	416,17
4	Filtr siatkowy	1	11,00	-	865,14
5	Odmulacz	1	-	-	5000
6	Rozdzielacz zasilający	1	-	1	101,95
7	Rozdzielacz na powrocie	1	-	0	0
8	Kolana	10	-	0,3	30,585
					10332,3

Wartości kv umieszczone w tabeli odczytano z załączników 2.2, 2.3, 2.4.

Opór orientacyjny odczytano dla DN50 i wynosi on 50Pa/m.

1. Projektowanie sieci przewodów instalacji pompowej

   1. Dobór pompy obiegowej

Strumień wody dopływającej do wszystkich grzejników policzono ze wzoru

Wymaganą wydajność pompy obiegowej policzono ze wzoru:

Minimalną wysokość podnoszenia pompy obliczono ze wzoru:

Gdzie:

– opór źródła ciepła,

- suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu.

.

Stąd:

Dobrano pompę firmy WILO model STAR-RSG 25/8. Jej kartę katalogową załączono jako załącznik nr 2.5.

Rzeczywistą minimalną wysokość podnoszenia tej pompy odczytano z jej charakterystyki i wynosi ona .

Obliczenie ciśnienia czynnego w obiegu

Ciśnienie wytwarzane przez pompę obliczono ze wzoru:

Ciśnienie czynne wytwarzane w obiegu policzono ze wzoru:

Gdzie:

- gęstość wody w temperaturze tp:

- gęstość wody w temperaturze tz:

h – różnica wysokości pomiędzy środkiem grzejnika i środkiem źródła ciepła.

Stąd:

Minimalny opór działki z grzejnikiem

Minimalny opór działki z grzejnikiem określa wzór:

Gdzie:

- różnica wysokości pomiędzy środkami skrajnych grzejników w instalacji.

A więc:

Minimalny opór zaworu termostatycznego

Gdzie:

Stąd:

Dobór średnic przewodów

Do wstępnego doboru średnic określamy orientacyjną jednostkową stratę ciśnienia dla najbardziej niekorzystnego obiegu:

Gdzie:

- ciśnienie czynne w obiegu,

– opór źródła ciepła,

- minimalny opór działki z grzejnikiem,

- minimalny opór hydrauliczny zaworu termostatycznego,

– suma długości działek w najbardziej niekorzystnym obiegu.

Stabelaryzowane wyniki obliczeń doboru średnic i nastaw przygrzejnikowych dla pionów 14 (najdalej położony), 9 ( na klatce schodowej) i 1 (najbliżej położonego) zamieszczono w załączniku nr 1.1. W trakcie obliczeń korzystano z załącznika nr 2.6.

Dobór grzejników

Zyski ciepła od pionów policzono ze wzoru:

gdzie:

Q_{zysk z} – zyski ciepła od pionu zasilającego [W],

Q_{zysk p}– zyski ciepła od pionu powrotnego [W],

l_z – długość pionu zasilającego w pomieszczeniu [m],

l_p – długość pionu powrotnego w pomieszczeniu [m],

q_z – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu zasilającego[W/m],

q_z – jednostkowy strumień ciepła oddawany przez 1m pionu powrotnego [W/m].

Rzeczywiste zapotrzebowanie na moc cieplną policzono ze wzoru:

gdzie:

Q – zapotrzebowanie na moc cieplną pomieszczenia [W],

Q_zysk – zyski ciepła od pionu [W].

Schłodzenie wody wyliczono ze wzoru:

gdzie:

G – strumień masowy [kg/s]

c_w – ciepło właściwe wody dla średniej temperatury nośnika (4186J/kgK).

Rzeczywistą temperaturę wody dopływającej do grzejnika policzono ze wzoru:

Dla wyliczonych wartości dobrano grzejniki PURMO typu Compact. Do obliczeń wykorzystano załączniki nr 2.6, 2.7, 2.8, 2.9.

Wyniki obliczeń przedstawiono w załączniku nr 1.2. i 1.3.

1. Zabezpieczenie instalacji

   1. Zawory bezpieczeństwa

gdzie:

M – masowa przepustowość zaworu bezpieczeństwa,

- dopuszczony współczynnik przepływu zaworu dla cieczy: , gdzie ,

– ciśnienie dopuszczalne w instalacji ogrzewania wodnego,

- gęstość wody sieciowej przy jej obliczeniowej temperaturze.

Gdzie:

V –pojemność instalacji ogrzewania wodnego.

Orientacyjną pojemność instalacji ogrzewania wodnego odczytano z wykresu i wynosi ona 0,65 m³.

Wartość ciśnienia dopuszczalnego obliczono ze wzoru:

Stąd:

Dobrano najmniejszą możliwą średnicę, czyli DN15.

Przeponowe naczynie wzbiorcze

Pojemność użytkową naczynia wzbiorczego obliczono ze wzoru:

Gdzie:

V – pojemność instalacji centralnego ogrzewania [m3],

- gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej ,[kg/m3]

- przyrost objętości właściwej wody instalacyjnej przy jej ogrzaniu od temperatury początkowej do temperatury wody instalacyjnej na zasileniu [dm³/kg].

A więc:

Pojemność użytkową naczynia wzbiorczego powiększoną o rezerwę na ubytki eksploatacyjne wody obliczono ze wzoru:

Gdzie:

E – ubytki eksploatacyjne wody instalacyjnej między uzupełnieniami, przyjmuje się 1,0%.

Stąd:

Pojemność całkowitą naczynia wzbiorczego policzono ze wzoru:

Gdzie:

- maksymalne obliczeniowe ciśnienie w naczyniu wzbiorczym,

- ciśnienie wstępne w przestrzeni gazowej naczynia wzbiorczego przeponowego, wyznaczone ze wzoru:

Gdzie:

- gęstość wody instalacyjnej w temperaturze początkowej,

- przyspieszenie ziemskie,

- różnica wysokości między najwyższym punktem instalacji, a punktem podłączenia naczynia wzbiorczego.

A więc:

Pojemność całkowitą naczynia wzbiorczego z uwzględnieniem rezerwy na nieszczelności policzono ze wzoru:

Gdzie:

- ciśnienie wstępne w przestrzeni naczynia wzbiorczego przeponowego przy uwzględnieniu rezerwy na nieszczelności, wyznaczane ze wzoru:

Stąd:

Następnie z dwóch różnych wzorów policzono średnicę rury wzbiorczej:

Na podstawie tych obliczeń dobrano najbliższą możliwą średnicę DN20.

Dobrano naczynie wzbiorcze firmy Flamco model Flexcon C25 o pojemności 25dm^3.

Załącznik nr 1.1.

Tabela nr 1

Dobór średnic dla pionu nr 14

Obieg przez grzejnik nr 2 w pomieszczeniu 403
Nr dz.
19
18
17
16
15
14
13
12
11
10
9
8
7
6
Zawór D065CRDS, DN20
5
4
3
2
1
Obieg przez grzejnik nr 1 w pomieszczeniu 402
Nr dz.
20
2-18
Obieg przez grzejnik nr 3 w pomieszczeniu 302
Nr dz.
21
3-18
Obieg przez grzejnik nr 4 w pomieszczeniu 303
Nr dz.
22
3-18
Obieg przez grzejnik nr 5 w pomieszczeniu 202
Nr dz.
23
4-18
Obieg przez grzejnik nr 6 w pomieszczeniu 203
Nr dz.
24
4-18
Obieg przez grzejnik nr 7 w pomieszczeniu 102
Nr dz.
25
5-18
Obieg przez grzejnik nr 8 w pomieszczeniu 103
Nr dz.
26
5-18
Obieg przez grzejnik nr 9 w pomieszczeniu 2
Nr dz.
27
6-18
Obieg przez grzejnik nr 10 w pomieszczeniu 3
Nr dz.
28
6-18

Tabela nr 2

Dobór nastaw przygrzejnikowych dla pionu nr 14

Nr grzejnika	Q	dPnob	kv	Nastawa	kvrz	dPvrz	Błąd	Autorytet
-	m^3/h	Pa	m^3/h	-	m^3/h	Pa	%	-
1	0,01991	26508,7	0,0387	3,5	0,0475	17572,4	28,0	55,03
2	0,03540	26496,8	0,0688	2,0	0,0760	21694,3	15,0	67,94
3	0,01991	26550,1	0,0386	3,5	0,0475	17572,4	28,1	55,03
4	0,03540	26538,3	0,0687	2,0	0,0760	21694,3	15,2	67,94
5	0,01991	26755,4	0,0385	3,5	0,0475	17572,4	28,8	55,03
6	0,03540	26743,6	0,0685	2,0	0,0760	21694,3	15,8	67,94
7	0,01991	27181,0	0,0382	3,5	0,0475	17572,4	30,1	55,03
8	0,03540	27169,2	0,0679	2,0	0,0760	21694,3	17,1	67,94
9	0,02190	27869,2	0,0415	3,5	0,0475	21262,6	20,7	66,59
10	0,03894	27855,1	0,0738	2,0	0,0760	26250,1	5,0	82,21

Tabela nr 3

Dobór średnic dla pionu nr 9

Obieg przez grzejnik nr 11 w pomieszczeniu K4
Nr dz.
19
18
17
16
15
14
13
12
11
29
30
31
32
Zawór D065CRDS, DN15
33
Obieg przez grzejnik nr 12 w pomieszczeniu K3
Nr dz.
34
30-18
Obieg przez grzejnik nr 13 w pomieszczeniu K2
Nr dz.
35
31-18
Obieg przez grzejnik nr 14 w pomieszczeniu K1
Nr dz.
36
32-18
Obieg przez grzejnik nr 15 w pomieszczeniu K0
Nr dz.
37
33-18

Tabela nr 4

Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych dla pionu nr 9

Nr grzejnika	Q	dPnob	kv	Nastawa	kvrz	dPvrz	Błąd	Autorytet
-	m^3/h	Pa	m^3/h	-	m^3/h	Pa	%	-
11	0,02212	28806,3	0,0412	3,5	0,0475	21694,3	22,3	67,94
12	0,02212	28804,6	0,0412	3,5	0,0475	21694,3	22,3	67,94
13	0,02212	28832,1	0,0412	3,5	0,0475	21694,3	22,4	67,94
14	0,02212	28914,0	0,0411	3,5	0,0475	21694,3	22,6	67,94
15	0,02212	29037,4	0,0411	3,5	0,0475	21694,3	23,0	67,94

Tabela nr 5

Dobór średnic dla pionu nr 1

Obieg przez grzejnik nr 16 w pomieszczeniu 416
Nr dz.
19
18
Zawór D065CRDS, DN20
43
42
41
40
39
38
Obieg przez grzejnik nr 17 w pomieszczeniu 417
Nr dz.
44
18-39
Obieg przez grzejnik nr 18 w pomieszczeniu 316
Nr dz.
46
18-40
Obieg przez grzejnik nr 19 w pomieszczeniu 317
Nr dz.
45
18-40
Obieg przez grzejnik nr 20 w pomieszczeniu 216
Nr dz.
48
18-41
Obieg przez grzejnik nr 21 w pomieszczeniu 217
Nr dz.
47
18-41
Obieg przez grzejnik nr 22 w pomieszczeniu 116
Nr dz.
50
18-42
Obieg przez grzejnik nr 23 w pomieszczeniu 117
Nr dz.
49
18-42
Obieg przez grzejnik nr 24 w pomieszczeniu 16
Nr dz.
52
18-43
Obieg przez grzejnik nr 25 w pomieszczeniu 17
Nr dz.
51
18-43

Tabela nr 6

Dobór nastaw zaworów przygrzejnikowych dla pionu nr 1

Nr grzejnika	Q	dPnob	kv	Nastawa	kvrz	dPvrz	Błąd	Autorytet
-	m^3/h	Pa	m^3/h	-	m^3/h	Pa	%	-
16	0,03540	29406,91	0,0653	2	0,076	21694,3	24,2	67,94
17	0,02876	29417,35	0,0530	3	0,057	25460,7	12,4	79,74
18	0,03540	29476,57	0,0652	2	0,076	21694,3	24,4	67,94
19	0,02876	29485,81	0,0530	3	0,057	25460,7	12,6	79,74
20	0,03540	29750,4	0,0649	2	0,076	21694,3	25,2	67,94
21	0,02876	29759,64	0,0527	3	0,057	25460,7	13,5	79,74
22	0,03540	30247,73	0,0644	2	0,076	21694,3	26,8	67,94
23	0,02876	30256,97	0,0523	3	0,057	25460,7	15,00	79,74
24	0,03894	30491,17	0,0705	4	0,095	16800,1	42,9	52,61
25	0,03164	30500,41	0,0573	2	0,076	17329,2	41,3	54,27

Załącznik 1.2.

Tabela nr 1

Wyniki obliczeń dla pionu nr 14

Nr pom.	Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Ätz	Ätp	qzz	qzp	Qz	Qrzgrz	Gdzzas	ä	ôdzzas
-	-	mm	W			K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	K
3	10	20	880	80,00	20	60,00	40	17	27	51	81	132	853,6	0,0347
2	9	20	495	-	20	-	-	-	-			0	495	-
103	8	15	800	79,97	20	59,97	40	17	27	51	81	132	773,6	0,2189
102	7	15	450	-	20	-	-	-	-			0	450	-
203	6	15	800	79,75	20	59,75	40	17	27	51	81	132	773,6	0,2895
202	5	15	450	-	20	-	-	-	-			0	450	-
303	4	15	800	79,46	20	59,46	40	17	27	51	81	132	773,6	0,4274
302	3	15	450	-	20	-	-	-	-			0	450	-
403	2	15	800	79,03	20	59,03	40	17	27	51	81	132	773,6	0,8160
402	1	15	450	-	20	-	-	-	-			0	450	-

Tabela nr 2

Wyniki obliczeń dla pionu nr 9

Nr pom.	Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Ätz	Ätp	qzz	qzp	Qz	Qrzgrz	Gdzzas	ä	ôdzzas
-	-	mm	W			K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	K
K0	15	15	500	80,00	20	60,00	40	17	27	51	81	132	473,6	0,0884
K1	14	15	500	79,91	20	59,91	40	17	27	51	81	132	473,6	0,5610
K2	13	15	500	79,35	20	59,35	40	17	27	51	81	132	473,6	0,7480
K3	12	15	500	78,60	20	58,60	40	17	27	51	81	132	473,6	1,1220
K4	11	15	500	77,48	20	57,48	40	17	27	51	81	132	473,6	2,2440

Tabela nr 3

Wyniki obliczeń dla pionu nr 1

Nr pom.	Nr grzejnika	d pionu	Qgrz	tz	ti	Ätz	Ätp	qzz	qzp	Qz	Qrzgrz	Gdzzas	ä	ôdzzas
-	-	mm	W			K	K	W/m	W/m	W	W	kg/s	K
17	25	20	725	80,00	20	60,00	40	17	27	51	81	132	698,6	0,0299
16	24	20	880	-	20	-	-	-	-			0	880	-
117	23	20	650	79,97	20	59,97	40	17	27	51	81	132	623,6	0,1887
116	22	20	800	-	20	-	-	-	-			0	800	-
217	21	15	650	79,78	20	59,78	40	17	27	51	81	132	623,6	0,2496
216	20	15	800	-	20	-	-	-	-			0	800	-
317	19	15	650	79,53	20	59,53	40	17	27	51	81	132	623,6	0,3685
316	18	15	800	-	20	-	-	-	-			0	800	-
417	17	15	650	79,16	20	59,16	40	17	27	51	81	132	623,6	0,7034
416	16	15	800	-	20	-	-	-	-			0	800	-

Załącznik 1.3.

Tabela 1

Dobór wymiarów grzejników płytowych dla pionu nr 14

Nr grzejnika	Q grzejnika	Moc dobrana	L	C
10	853,6	906,84	900	11
9	495	503,91	500	11
8	773,6	795,96	600	21s
7	450	503,91	500	11
6	773,6	795,96	600	21s
5	450	503,91	500	11
4	773,6	795,96	600	21s
3	450	503,91	500	11
2	773,6	795,96	600	21s
1	450	503,91	500	11

Tabela nr 2

Dobór wymiarów grzejników płytowych dla pionu nr 9

Nr grzejnika	Q grzejnika	Moc dobrana	L	C
15	473,6	503,91	500	11
14	473,6	503,91	500	11
13	473,6	503,91	500	11
12	473,6	503,91	500	11
11	473,6	503,91	500	11

Tabela nr 3

Dobór wymiarów grzejników płytowych dla pionu nr 1

Nr grzejnika	Q grzejnika	Moc dobrana	L	C
25	698,6	705,87	700	11
24	880	846,45	500	22
23	623,6	604,89	600	11
22	800	795,96	600	21s
21	623,6	604,89	600	11
20	800	795,96	600	21s
19	623,6	604,89	600	11
18	800	795,96	600	21s
17	623,6	604,89	600	11
16	800	795,96	600	21s

Załącznik nr 2.9

Długości grzejnika w zależności od mocy po uwzględnieniu współczynnika korekcyjnego dla temperatur 80/60/20

MOC DLA 80/60/20
L
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1400
1600
1800
2000
2300
2600
3000